RU2627754C1 - Method of hydrocarbon gas treatment for transportation - Google Patents

Method of hydrocarbon gas treatment for transportation Download PDF

Info

Publication number
RU2627754C1
RU2627754C1 RU2016137565A RU2016137565A RU2627754C1 RU 2627754 C1 RU2627754 C1 RU 2627754C1 RU 2016137565 A RU2016137565 A RU 2016137565A RU 2016137565 A RU2016137565 A RU 2016137565A RU 2627754 C1 RU2627754 C1 RU 2627754C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
gas
separation
condensate
cooling
unstable
Prior art date
Application number
RU2016137565A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Александр Юрьевич Корякин
Дмитрий Владимирович Дикамов
Рустам Наилевич Исмагилов
Ровшан Вазир оглы Абдуллаев
Ралиф Рауфович Ялалетдинов
Сирень Давзятович Хусаенов
Андрей Владимирович Никитин
Павел Николаевич Ларёв
Антон Александрович Типугин
Original Assignee
Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Уренгой"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Уренгой" filed Critical Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Уренгой"
Priority to RU2016137565A priority Critical patent/RU2627754C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2627754C1 publication Critical patent/RU2627754C1/en

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification

Abstract

FIELD: oil and gas industry.
SUBSTANCE: method of treating condensate-containing formation gas for transportation in a basic plant by a three-stage separation involves feeding the gas flow to the primary separation stage, compressing the gas flow and cooling it down with ambient air, cooling the gas flow down. The gas flow is fed to the secondary separation stage, secondary gas flow cooling stage, the stage of gas flow decompression and cooling, then to the final separation stage. The separation gas is heated up by the gas flow after the secondary separation, both decompressed and cooled, then heated up by the gas flow after the primary separation. The separation gas is withdrawn from the basic plant, the liquid phase is fed after the final separation to separate the gas into degassing gas, unstable condensate and a water-methanol solution. The degassing gas is fed to the gas flow after the decompression with cooling, the liquid phase is mixed after the secondary and final separation, the mixed liquid phase is separated into a low pressure degassing gas, unstable condensate and a water-methanol solution. The unstable condensate is mixed and supplied for separation into weathering gas, unstable condensate and a water-methanol solution. The unstable condensate and water-methanol solution are discharged from the basic plant. The low-pressure degassing gas, weathering gas and deethanization gas from the condensate deethanization unplant are mixed, the mixed gas is injected into the gas flow, the deethanization gas is cooled down with the unstable condensate, transported from other gas treatment plants, and with the unstable condensate of the basic gas treatment plant.
EFFECT: increase in the efficiency of the low-temperature separation plant by preventing the reduction of the unstable condensate output by the joint treatment of a gas condensate mixture of wells in the basic plant and gas from the condensate deethanization plant.
1 tbl, 1 dwg

Description

Изобретение относится к газонефтяной промышленности, в частности к обработке углеводородного газа с использованием низкотемпературного процесса сепарации, и может быть использовано при промысловой подготовке продукции газоконденсатных месторождений.The invention relates to the oil and gas industry, in particular to the processing of hydrocarbon gas using a low-temperature separation process, and can be used in field preparation of gas condensate fields.

Известен способ подготовки конденсатсодержащего пластового газа к транспорту на базовой установке подготовки методом низкотемпературной сепарации (НТС) газа в три ступени (см. «Разработка энергосберегающих технологий подготовки газа валанжинских залежей уренгойского месторождения в компрессорный период эксплуатации», Н.А. Цветков, Дисс. на соискание ученой степени к.т.н. - Уфа, 2007, стр. 109), включающий подачу газового потока на установку для первичной сепарации, охлаждение газового потока, подачу газового потока на вторичную сепарацию, вторичное охлаждение газового потока, понижение давления газового потока с охлаждением, подачу газового потока на окончательную сепарацию, нагрев газа сепарации газовым потоком после вторичной сепарации и газовым потоком после первичной сепарации, вывод газа сепарации из установки, смешивание жидкой фазы после первичной и вторичной сепарации, разделение жидкой фазы на газ дегазации, нестабильный конденсат и водометанольный раствор, подачу газа дегазации в газовый поток после понижения давления с охлаждением, подачу жидкой фазы после окончательной сепарации для разделения на газ дегазации низкого давления, нестабильный конденсат и водометанольный раствор, смешивание нестабильного конденсата и вывод его из установки, вывод водометанольного раствора с установки, смешивание газа дегазации низкого давления и газа деэтанизации с установки деэтанизации конденсата и подачу на эжекцию в газовый поток.There is a method of preparing condensate-containing formation gas for transport at a basic unit for preparing gas in three stages using the low-temperature separation method (see “Development of energy-saving technologies for gas preparation of Valanginian deposits of the Urengoy field during the compressor operation period”, N. Tsvetkov, Diss. On Candidate of Engineering degree (Ufa, 2007, p. 109), including supplying a gas stream to a primary separation unit, cooling a gas stream, supplying a gas stream to a secondary separation, original cooling of the gas stream, lowering the pressure of the gas stream with cooling, supplying the gas stream to the final separation, heating the gas separation gas stream after the secondary separation and the gas stream after the primary separation, the removal of gas separation from the installation, mixing the liquid phase after the primary and secondary separation, separation of a liquid phase to a degassing gas, unstable condensate and a water-methanol solution, supply of a degassing gas to a gas stream after pressure reduction with cooling, supply of a liquid phase after final separation for gas separation of low-pressure degassing, unstable condensate and water-methanol solution, mixing unstable condensate and withdrawing it from the installation, withdrawing water-methanol solution from the installation, mixing low-pressure degassing gas and deethanization gas from the condensation deethanization unit and feeding it to the gas stream for ejection .

Недостатком этого способа является невозможность обеспечения проектных параметров подготовки газа (давление 4,0 МПа и температура минус 30°С в сепараторе третьей ступени) при входных давлениях газоконденсатной смеси на базовой установке менее 5,5 МПа. Кроме этого недостатком этого способа является повышение температуры в низкотемпературных сепараторах базовой установки из-за увеличения в летний период температуры газа деэтанизации, который охлаждается окружающим воздухом в аппаратах воздушного охлаждения. Это приводит к увеличению температуры в сепараторах третьей ступени и снижению выхода нестабильного конденсата. Имеющийся холод нестабильного конденсата базовой установки для охлаждения газа деэтанизации не используется. Также нет возможности использовать холод нестабильного конденсата других установок подготовки газоконденсатной смеси.The disadvantage of this method is the inability to provide design parameters for gas treatment (pressure 4.0 MPa and temperature minus 30 ° C in the third stage separator) at the inlet pressures of the gas-condensate mixture at the base unit of less than 5.5 MPa. In addition, the disadvantage of this method is the increase in temperature in the low-temperature separators of the base unit due to an increase in the summer temperature of the deethanization gas, which is cooled by the ambient air in air-cooling units. This leads to an increase in temperature in the separators of the third stage and a decrease in the yield of unstable condensate. The existing cold of unstable condensate of the base unit is not used for cooling the deethanization gas. It is also not possible to use the cold of unstable condensate of other gas-condensate mixture preparation plants.

Наиболее близким аналогом к предлагаемому техническому решению является способ подготовки конденсатсодержащего пластового газа к транспорту на базовой установке трехступенчатой сепарацией (см. Влияние централизованной насосной станции перекачки конденсата на материально-компонентные балансы подготовки углеводородного сырья валанжинских залежей УНГКМ / А.А. Типугин, И.В. Колинченко / Сборник научных трудов ООО «ТюмеНИИгипрогаз» / ООО «ТюменНИИгипрогаз». - Тюмень, 2013. стр. 243-247), включающий подачу газового потока на первичную сепарацию, компримирование газового потока и охлаждение его окружающим воздухом, охлаждение газового потока, подачу газового потока на вторичную сепарацию, вторичное охлаждение газового потока, понижение давления газового потока с охлаждением, подачу газового потока на окончательную сепарацию, нагрев газа сепарации газовым потоком после вторичной сепарации, понижение давления газа сепарации с охлаждением, нагрев газа сепарации газовым потоком после первичной сепарации, вывод газа сепарации из базовой установки, подачу жидкой фазы после окончательной сепарации для разделения на газ дегазации, нестабильный конденсат и водометанольный раствор, подачу газа дегазации в газовый поток после понижения давления с охлаждением, смешивание жидкой фазы после вторичной и окончательной сепарации, разделение смешанной жидкой фазы на газ дегазации низкого давления, нестабильный конденсат и водометанольный раствор, смешивание нестабильного конденсата и подачу его для разделения на газ выветривания, нестабильный конденсат и водометанольный раствор, вывод нестабильного конденсата из базовой установки, вывод водометанольного раствора из базовой установки, смешивание газа дегазации низкого давления, газа выветривания и газа деэтанизации с установки деэтанизации конденсата, эжекцию смешанного газа в газовый поток.The closest analogue to the proposed technical solution is a method for preparing a condensate-containing formation gas for transport at a basic unit with three-stage separation (see Effect of a centralized condensate pumping station on material-component balances of hydrocarbon feed preparation of Valanginian deposits UNGKM / A.A. Tipugin, I.V. Kolinchenko / Collection of scientific works of LLC TyumeNIIgiprogaz / LLC TyumenNIIgiprogaz. - Tyumen, 2013. p. 243-247), including the supply of a gas stream to the primary separation, compressing the gas stream and cooling it with ambient air, cooling the gas stream, supplying the gas stream to the secondary separation, secondary cooling of the gas stream, lowering the pressure of the gas stream with cooling, supplying the gas stream to the final separation, heating the gas of separation by the gas stream after the secondary separation, lowering the pressure separation gas with cooling, heating the separation gas with a gas stream after the initial separation, withdrawing the separation gas from the base unit, supplying the liquid phase after separation for separation of gas degassing, unstable condensate and water-methanol solution, supplying gas degassing to the gas stream after pressure reduction with cooling, mixing the liquid phase after the secondary and final separation, separation of the mixed liquid phase into gas low-pressure degassing, unstable condensate and water-methanol solution mixing unstable condensate and supplying it for separation into a weathering gas, unstable condensate and water-methanol solution, removing unstable condensate from the bases installation, water-methanol solution withdrawal from the base unit, mixing low pressure degassing gas, weathering gas and deethanization gas from the condensate deethanization unit, ejecting the mixed gas into the gas stream.

В этом способе за счет применения дожимной компрессорной станции и аппаратов охлаждения газа обеспечиваются в зимний период оптимальные параметры подготовки газа (давление 4,0 МПа и температура минус 30°С в сепараторе третьей ступени) при входном давлении газа на базовую установку менее 5,5 МПа.In this method, through the use of a booster compressor station and gas cooling apparatuses, in winter, optimal gas preparation parameters (pressure 4.0 MPa and temperature minus 30 ° C in the third stage separator) are provided with an inlet gas pressure of less than 5.5 MPa to the base unit .

Однако недостатком этого способа также является повышение температуры в низкотемпературных сепараторах базовой установки из-за увеличения в летний период температуры газа деэтанизации, который охлаждается окружающим воздухом в аппаратах воздушного охлаждения, что приводит к снижению выхода нестабильного конденсата. Холод нестабильного конденсата с температурой до минус 15°С базовой установки для охлаждения газа деэтанизации не используется и нет возможности использовать холод нестабильного конденсата с температурой около 0°С других установок подготовки газоконденсатной смеси, который транспортируется рядом с базовой установкой по трубопроводам, проложенным в многолетнемерзлых грунтах.However, a drawback of this method is also an increase in temperature in the low-temperature separators of the base unit due to an increase in the summer temperature of the deethanization gas, which is cooled by ambient air in air-cooling units, which leads to a decrease in the output of unstable condensate. The cold of unstable condensate with a temperature of minus 15 ° С of the base unit for cooling deethanization gas is not used and it is not possible to use the cold of unstable condensate with a temperature of about 0 ° С of other units for the preparation of gas condensate mixture, which is transported near the base unit through pipelines laid in permafrost soils .

Целью изобретения является повышение эффективности установки низкотемпературной сепарации за счет предотвращения снижения выхода нестабильного конденсата при совместной подготовке газоконденсатной смеси скважин промысла на базовой установке и газа с установки деэтанизации конденсата путем дополнительного охлаждения в летний период газа деэтанизации нестабильным конденсатом базовой и других установок подготовки газа.The aim of the invention is to increase the efficiency of the low-temperature separation unit by preventing a decrease in the output of unstable condensate during the joint preparation of a gas-condensate mixture of field wells at the base unit and gas from the condensate deethanization unit by additional cooling in summer of the deethanization gas with unstable condensate from the base and other gas treatment units.

Поставленная цель достигается следующим образом.The goal is achieved as follows.

В способе подготовки конденсатсодержащего пластового газа к транспорту на базовой установке трехступенчатой сепарацией, включающем подачу газового потока на первичную сепарацию, компримирование газового потока и охлаждение его окружающим воздухом, охлаждение газового потока, подачу газового потока на вторичную сепарацию, вторичное охлаждение газового потока, понижение давления газового потока с охлаждением, подачу газового потока на окончательную сепарацию, нагрев газа сепарации газовым потоком после вторичной сепарации, понижение давления газа сепарации с охлаждением, нагрев газа сепарации газовым потоком после первичной сепарации, вывод газа сепарации из базовой установки, подачу жидкой фазы после окончательной сепарации для разделения на газ дегазации, нестабильный конденсат и водометанольный раствор, подачу газа дегазации в газовый поток после понижения давления с охлаждением, смешивание жидкой фазы после вторичной и окончательной сепарации, разделение смешанной жидкой фазы на газ дегазации низкого давления, нестабильный конденсат и водометанольный раствор, смешивание нестабильного конденсата и подачу его для разделения на газ выветривания, нестабильный конденсат и водометанольный раствор, вывод нестабильного конденсата из базовой установки, вывод водометанольного раствора из базовой установки, смешивание газа дегазации низкого давления, газа выветривания и газа деэтанизации с установки деэтанизации конденсата, эжекцию смешанного газа в газовый поток, в отличие от прототипа газ деэтанизации охлаждают нестабильным конденсатом, транспортируемым с других установок подготовки газа, и нестабильным конденсатом базовой установки подготовки газа.In a method for preparing a condensate-containing formation gas for transport at a basic unit with a three-stage separation, which includes supplying a gas stream for primary separation, compressing the gas stream and cooling it with ambient air, cooling the gas stream, supplying the gas stream for secondary separation, secondary cooling of the gas stream, lowering the pressure of the gas stream cooling flow, supplying the gas stream to the final separation, heating the gas separation gas stream after the secondary separation, lowering e is the pressure of the separation gas with cooling, heating the separation gas with a gas stream after the initial separation, withdrawing the separation gas from the base unit, supplying the liquid phase after the final separation to separate the degassing gas, unstable condensate and water-methanol solution, supplying the degassing gas to the gas stream after decreasing the pressure with cooling, mixing the liquid phase after the secondary and final separation, separation of the mixed liquid phase into a low-pressure degassing gas, unstable condensate and water-methanol growth a thief, mixing unstable condensate and supplying it for separation into a weathering gas, unstable condensate and a water-methanol solution, withdrawing an unstable condensate from a base unit, withdrawing a water-methanol solution from a base unit, mixing a low-pressure degassing gas, a weathering gas and a deethanization gas from a condensate deethanization unit, ejecting the mixed gas into the gas stream, unlike the prototype, the deethanization gas is cooled by unstable condensate transported from other gas treatment plants, and unstable condensate of the base gas treatment unit.

Предлагаемое изобретение поясняется чертежом.The invention is illustrated in the drawing.

На иллюстрации обозначены следующие элементы:The following elements are indicated in the illustration:

1 - трубопровод;1 - pipeline;

2 - сепаратор первой ступени;2 - a separator of the first stage;

3 - трубопровод;3 - pipeline;

4 - трубопровод;4 - pipeline;

5 - компрессор;5 - compressor;

6 - трубопровод;6 - pipeline;

7 - аппарат воздушного охлаждения;7 - air cooling apparatus;

8 - трубопровод;8 - pipeline;

9 - теплообменник «газ-газ»;9 - gas-gas heat exchanger;

10 - трубопровод;10 - pipeline;

11 - сепаратор второй ступени;11 - a separator of the second stage;

12 - трубопровод;12 - pipeline;

13 - трубопровод;13 - pipeline;

14 - теплообменник «газ-газ»;14 - gas-gas heat exchanger;

15 - трубопровод;15 - pipeline;

16 - эжектор;16 - ejector;

17 - трубопровод;17 - pipeline;

18 - сепаратор третьей ступени;18 - the separator of the third stage;

19 - трубопровод;19 - pipeline;

20 - трубопровод;20 - pipeline;

21 - трубопровод;21 - pipeline;

22 - редуцирующее устройство;22 - reducing device;

23 - трубопровод;23 - pipeline;

24 - трубопровод;24 - pipeline;

25 - трехфазный разделитель;25 - three-phase splitter;

26 - трубопровод;26 - pipeline;

27 - трубопровод;27 - pipeline;

28 - трубопровод;28 - pipeline;

29 - трехфазный разделитель;29 - three-phase splitter;

30 - трубопровод;30 - pipeline;

31 - трубопровод;31 - pipeline;

32 - трубопровод;32 - pipeline;

33 - трехфазный разделитель;33 - three-phase splitter;

34 - трубопровод;34 - pipeline;

35 - трубопровод;35 - pipeline;

36 - трубопровод;36 - pipeline;

37 - трубопровод;37 - pipeline;

38 - теплообменник «газ-конденсат»;38 - gas-condensate heat exchanger;

39 - трубопровод;39 - pipeline;

40 - трубопровод;40 - pipeline;

41 - трубопровод;41 - pipeline;

42 - теплообменник «газ-конденсат»;42 - gas-condensate heat exchanger;

43 - трубопровод;43 - pipeline;

44 - трубопровод.44 - pipeline.

Конденсатсодержащий газовый поток по трубопроводу 1 подают в сепаратор первой ступени 2 для отделения жидкой фазы. Жидкую фазу из сепаратора первой ступени 2 по трубопроводу 3 отводят в трехфазный разделитель 25 для отделения от нестабильного конденсата газа дегазации и водометанольного раствора. Газовый поток из сепаратора первой ступени 2 по трубопроводу 4 подают в компрессор 5. После сжатия в компрессоре 5 газовый поток подают по трубопроводу 6 в аппарат воздушного охлаждения 7 и далее по трубопроводу 8 для охлаждения в теплообменник «газ-газ» 9. Охлажденный газовый поток по трубопроводу 10 подают в сепаратор второй ступени 11 для отделения жидкой фазы. Жидкую фазу из сепаратора второй ступени 11 по трубопроводу 12 отводят в трехфазный разделитель 29 для отделения от нестабильного конденсата газа дегазации низкого давления и водометанольного раствора. Газовый поток из сепаратора второй ступени 11 по трубопроводу 13 подают в теплообменник «газ-газ» 14. Далее газовый поток поступает по трубопроводу 15 для охлаждения за счет его расширения в эжекторе 16. Охлажденный газовый поток по трубопроводу 17 подают в сепаратор третьей ступени 18 для отделения жидкой фазы. Жидкую фазу из сепаратора третьей ступени 18 по трубопроводу 19 отводят в трехфазный разделитель 29 для отделения от нестабильного конденсата газа дегазации и водометанольного раствора. Газ сепарации из сепаратора третьей ступени 18 по трубопроводу 20 подают для нагревания в теплообменник «газ-газ» 14. Далее газ сепарации по трубопроводу 21 направляют для охлаждения за счет его расширения в редуцирующее устройство 22. Охлажденный газ сепарации поступает по трубопроводу 23 для нагревания в теплообменник «газ-газ» 9 и далее по трубопроводу 24 выводят из базовой установки. Нестабильный конденсат из трехфазного разделителя 25 отводят по трубопроводу 27 в трехфазный разделитель 33 для отделения от нестабильного конденсата газа выветривания и водометанольного раствора. Газ дегазации из трехфазного разделителя 25 направляют по трубопроводу 26 в газовый поток трубопровода 17. Нестабильный конденсат из трехфазного разделителя 29 вводят по трубопроводу 31 в нестабильный конденсат трубопровода 27. Газ дегазации низкого давления из трехфазного разделителя 29 направляют по трубопроводу 30 в эжектор 16. Нестабильный конденсат из трехфазного разделителя 33 подают по трубопроводу 35 в теплообменник «газ-конденсат» 42. Газ выветривания из трехфазного разделителя 33 направляют по трубопроводу 34 в газ дегазации низкого давления трубопровода 30. Водометанольный раствор из трехфазных разделителей 25, 29 и 33 по трубопроводам 28, 32, 36 выводят из установки.The condensate-containing gas stream through a pipe 1 is fed to a separator of the first stage 2 to separate the liquid phase. The liquid phase from the separator of the first stage 2 through the pipeline 3 is diverted to a three-phase separator 25 to separate degassing gas and water-methanol solution from the unstable condensate. The gas stream from the separator of the first stage 2 is fed through the pipeline 4 to the compressor 5. After compression in the compressor 5, the gas stream is fed through the pipe 6 to the air cooling apparatus 7 and then through the pipe 8 for cooling to the gas-gas heat exchanger 9. The cooled gas stream pipeline 10 serves in the separator of the second stage 11 to separate the liquid phase. The liquid phase from the separator of the second stage 11 through the pipeline 12 is diverted to a three-phase separator 29 to separate low-pressure degassing gas and water-methanol solution from the unstable condensate. The gas stream from the separator of the second stage 11 through the pipe 13 is fed to the gas-gas heat exchanger 14. Next, the gas stream enters through the pipe 15 for cooling due to its expansion in the ejector 16. The cooled gas stream through the pipe 17 is fed to the separator of the third stage 18 for separation of the liquid phase. The liquid phase from the separator of the third stage 18 through the pipeline 19 is diverted to a three-phase separator 29 to separate degassing gas and water-methanol solution from the unstable condensate. The separation gas from the separator of the third stage 18 is fed through a pipe 20 for heating to a gas-gas heat exchanger 14. Next, the separation gas is sent through a pipe 21 for cooling due to its expansion into a reducing device 22. The cooled separation gas enters through a pipe 23 for heating to a gas-gas heat exchanger 9 and then through a pipe 24 is removed from the base unit. The unstable condensate from the three-phase separator 25 is diverted via line 27 to the three-phase separator 33 to separate the weathering gas and the water-methanol solution from the unstable condensate. The degassing gas from the three-phase separator 25 is sent through a pipe 26 to the gas stream of the pipe 17. The unstable condensate from the three-phase separator 29 is introduced through the pipe 31 into the unstable condensate of the pipe 27. The low-pressure degassing gas from the three-phase separator 29 is sent through the pipe 30 to the ejector 16. Unstable condensate from the three-phase separator 33 is fed through a pipe 35 to a gas-condensate heat exchanger 42. The weathering gas from a three-phase separator 33 is sent through a pipe 34 to a low-pressure degassing gas pipelines 30. The water-methanol solution from the three-phase separators 25, 29 and 33 through pipelines 28, 32, 36 is removed from the installation.

Газ деэтанизации с установки деэтанизации (условно не показана) конденсата подают по трубопроводу 37 в теплообменник «газ-конденсат» 38. Нестабильный конденсат с других установок (условно не показаны) подают по трубопроводу 40 в теплообменник «газ-конденсат» 38. Выводят из теплообменника «газ-конденсат» 38 нестабильный конденсат по трубопроводу 41, а газ деэтанизации по трубопроводу 39 направляют в теплообменник «газ-конденсат» 42. Выводят нестабильный конденсат из теплообменника «газ-конденсат» 42 по трубопроводу 44 из установки. Подают газ деэтанизации по трубопроводу 43 в газ дегазации низкого давления трубопровода 30.The de-ethanization gas from the de-ethanization unit (not shown conventionally) of condensate is supplied via pipeline 37 to the gas-condensate heat exchanger 38. Unstable condensate from other plants (not shown conventionally) is fed through pipeline 40 to the gas-condensate heat exchanger 38. It is removed from the heat exchanger "Gas-condensate" 38 unstable condensate through the pipe 41, and deethanization gas through the pipe 39 is sent to the gas-condensate heat exchanger 42. Unstable condensate is removed from the gas-condensate heat exchanger 42 through the pipe 44 from the installation. The deethanization gas is supplied via line 43 to the low pressure degassing gas of line 30.

Для оценки эффективности предложенного способа по сравнению с прототипом в программной системе «ГазКондНефть» были проведены технологические расчеты различных вариантов работы базовой установки подготовки газоконденсатной смеси УКПГ-2В Уренгойского месторождения, на которую поступает газ деэтанизации с установок деэтанизации конденсата УДК-1,2 завода по подготовке конденсата к транспорту ЗПКТ.To evaluate the effectiveness of the proposed method in comparison with the prototype in the GasKondNeft software system, technological calculations were carried out for various options for the operation of the base unit for the preparation of gas condensate mixture UKPG-2V of the Urengoy field, which receives deethanization gas from condensate deethanization units UDK-1.2 of the preparation plant condensate to transport ZPKT.

На три технологические линии базовой установки УКПГ-2В со скважин подавали конденсатсодержащий газовый поток с расходом 7,8 млн м3/сут. Давление на входе в установку составляло 4,0 МПа, а температура 18°С. После компрессора 5 и аппарата воздушного охлаждения 7 давление и температура составляли соответственно 7,5 МПа и температура 5, 10, 15, 20, 25°С. В сепараторе третьей ступени 18 поддерживались давление 4,0 МПа. Поверхность теплообмена теплообменников «газ-газ» 9, 14 принята равной 1290 м2, а коэффициент теплопередачи 190 Вт/(м2⋅К). Для обеспечения подачи газа сепарации с базовой установки на вторую ступень рядом расположенной дожимной компрессорной станции (условно не показана) давление на редуцирующем устройстве 22 понижалось до 3,0 МПа. Газ деэтанизации поступал на базовую установку с давлением 3,6 МПа и температурой 5, 10, 15, 20, 25°С, соответствующей температуре потока газа после аппарата воздушного охлаждения 7. При реализации предлагаемого технического решения охлаждение газа деэтанизации конденсатом других установок подготовки газа (УКПГ-1АВ, 8В) осуществлялось в шести теплообменниках «газ-конденсат» 38 с поверхностью теплообмена 200 м2 и коэффициентом теплопередачи 300 Вт/(м2⋅К). Расход нестабильного конденсата составлял 6520,4 т/сут. Давление и температура конденсата на входе в теплообменник «газ-конденсат» 38 составляли соответственно 2,5 МПа и плюс 5°С. Охлаждение газа деэтанизации конденсатом базовой установки подготовки газа осуществлялось в двух теплообменниках «газ-конденсат» 42 с поверхностью теплообмена 300 м2 и коэффициентом теплопередачи 300 Вт/(м2⋅К). Расход нестабильного конденсата зависел от температуры в низкотемпературных сепараторах и изменялся в интервале 1075,04-1605,89 т/сут. Давление и температура нестабильного конденсата на входе в теплообменник «газ-конденсат» 42 составляли соответственно 2,5 МПа и минус 14°С.A condensate-containing gas stream with a flow rate of 7.8 million m 3 / day was supplied from the wells to three production lines of the UKPG-2V base unit. The pressure at the inlet to the installation was 4.0 MPa, and the temperature was 18 ° C. After the compressor 5 and the air cooling apparatus 7, the pressure and temperature were 7.5 MPa and a temperature of 5, 10, 15, 20, 25 ° C, respectively. In the separator of the third stage 18, a pressure of 4.0 MPa was maintained. The heat exchange surface of the gas-gas heat exchangers 9, 14 is taken to be 1290 m 2 , and the heat transfer coefficient is 190 W / (m 2 ⋅K). To ensure the supply of separation gas from the base unit to the second stage of a nearby booster compressor station (not shown conventionally), the pressure on the reducing device 22 was reduced to 3.0 MPa. Deethanization gas was supplied to the base unit with a pressure of 3.6 MPa and a temperature of 5, 10, 15, 20, 25 ° C, corresponding to the temperature of the gas stream after the air-cooling apparatus 7. When implementing the proposed technical solution, the cooling of deethanization gas with condensate from other gas treatment plants ( UKPG-1AV, 8V) was carried out in six gas-condensate 38 heat exchangers with a heat exchange surface of 200 m 2 and a heat transfer coefficient of 300 W / (m 2 ⋅ K). The flow rate of unstable condensate was 6520.4 t / day. The pressure and temperature of the condensate at the inlet to the gas-condensate 38 exchanger were respectively 2.5 MPa and plus 5 ° C. The deethanization gas of condensate of the base gas treatment unit was cooled in two gas-condensate heat exchangers 42 with a heat exchange surface of 300 m 2 and a heat transfer coefficient of 300 W / (m 2 ⋅ K). The flow rate of unstable condensate depended on temperature in low-temperature separators and varied in the range 1075.04-1605.89 t / day. The pressure and temperature of the unstable condensate at the inlet to the gas-condensate heat exchanger 42 were 2.5 MPa and minus 14 ° C, respectively.

Результаты технологического моделирования по подготовке конденсатсодержащего газового потока и газа деэтанизации в соответствие с прототипом и предлагаемым техническим решением приведены в таблице 1.The results of technological modeling for the preparation of a condensate-containing gas stream and deethanization gas in accordance with the prototype and the proposed technical solution are shown in table 1.

В существующей технологии минимальная температура газа после аппарата воздушного охлаждения 7 и газа деэтанизации, при котором обеспечивалась температура минус 30°С в сепараторе третьей ступени 18, составляла 5°С. При увеличении температуры до 25°С температура в низкотемпературных сепараторах 18 возрастала до минус 16,68°С. В результате этого выхода нестабильного конденсата сокращался с 1605,89 до 1075,04 т/сут. и увеличивался объем газа сепарации с 10906,93 до 11277,78 тыс. м3/сут.In the existing technology, the minimum gas temperature after the air cooling apparatus 7 and the deethanization gas, at which the temperature was minus 30 ° C in the separator of the third stage 18, was 5 ° C. With increasing temperature to 25 ° C, the temperature in the low-temperature separators 18 increased to minus 16.68 ° C. As a result of this, the output of unstable condensate was reduced from 1605.89 to 1075.04 t / day. and the volume of gas separation increased from 10906.93 to 11277.78 thousand m 3 / day.

В предлагаемой новой технологии температура минус 30°С в сепараторе третьей ступени 18 обеспечивается в интервале температур газового потока и газа деэтанизации от 5 до 25°С. Температура газа деэтанизации после теплообменников составила от минус 0,60 до плюс 0,48°С. Не происходит сокращения выхода конденсата и увеличения выхода газа сепарации.In the proposed new technology, a temperature of minus 30 ° C in the separator of the third stage 18 is provided in the temperature range of the gas stream and deethanization gas from 5 to 25 ° C. The temperature of the deethanization gas after the heat exchangers ranged from minus 0.60 to plus 0.48 ° C. There is no reduction in the yield of condensate and an increase in the yield of gas separation.

Таким образом, предлагаемый способ подготовки газоконденсатной смеси скважин и газа деэтанизации УДК-1,2 ЗПКТ на базовой установке УКПГ-2В Уренгойского месторождения обеспечивает эффективную подготовку углеводородов в летний период и предотвращает снижение выхода нестабильного конденсата.Thus, the proposed method for preparing a gas condensate mixture of wells and deethanization gas UDC-1.2 ZPKT at the UKPG-2V base unit of the Urengoy field provides effective hydrocarbon production in the summer and prevents a decrease in the output of unstable condensate.

Figure 00000001
Figure 00000001

Claims (1)

Способ подготовки конденсатсодержащего пластового газа к транспорту на базовой установке трехступенчатой сепарацией, включающий подачу газового потока на первичную сепарацию, компримирование газового потока и охлаждение его окружающим воздухом, охлаждение газового потока, подачу газового потока на вторичную сепарацию, вторичное охлаждение газового потока, понижение давления газового потока с охлаждением, подачу газового потока на окончательную сепарацию, нагрев газа сепарации газовым потоком после вторичной сепарации, понижение давления газа сепарации с охлаждением, нагрев газа сепарации газовым потоком после первичной сепарации, вывод газа сепарации из базовой установки, подачу жидкой фазы после окончательной сепарации для разделения на газ дегазации, нестабильный конденсат и водометанольный раствор, подачу газа дегазации в газовый поток после понижения давления с охлаждением, смешивание жидкой фазы после вторичной и окончательной сепарации, разделение смешанной жидкой фазы на газ дегазации низкого давления, нестабильный конденсат и водометанольный раствор, смешивание нестабильного конденсата и подачу его для разделения на газ выветривания, нестабильный конденсат и водометанольный раствор, вывод нестабильного конденсата из базовой установки, вывод водометанольного раствора из базовой установки, смешивание газа дегазации низкого давления, газа выветривания и газа деэтанизации с установки деэтанизации конденсата, эжекцию смешанного газа в газовый поток, отличающийся тем, что газ деэтанизации охлаждают нестабильным конденсатом, транспортируемым с других установок подготовки газа, и нестабильным конденсатом базовой установки подготовки газа.A method of preparing a condensate-containing formation gas for transport in a three-stage separation base unit, comprising supplying a gas stream for primary separation, compressing the gas stream and cooling it with ambient air, cooling the gas stream, supplying the gas stream for secondary separation, secondary cooling of the gas stream, lowering the pressure of the gas stream with cooling, supplying a gas stream to the final separation, heating the gas separation gas stream after secondary separation, lowering d separation of the separation gas with cooling, heating the separation gas with a gas stream after the initial separation, withdrawing the separation gas from the base unit, supplying the liquid phase after the final separation to separate the degassing gas, unstable condensate and water-methanol solution, supplying the degassing gas to the gas stream after decreasing the pressure from cooling, mixing the liquid phase after the secondary and final separation, separation of the mixed liquid phase into a low-pressure degassing gas, unstable condensate and water-methanol solution mixing unstable condensate and supplying it for separation into a weathering gas, unstable condensate and water-methanol solution, discharging unstable condensate from the base unit, discharging water-methanol solution from the base unit, mixing low pressure degassing gas, weathering gas and deethanization gas from the condensate deethanization unit, ejection mixed gas into a gas stream, characterized in that the deethanization gas is cooled by unstable condensate transported from other gas treatment plants, and carried Tab condensate base gas treatment unit.
RU2016137565A 2016-09-20 2016-09-20 Method of hydrocarbon gas treatment for transportation RU2627754C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2016137565A RU2627754C1 (en) 2016-09-20 2016-09-20 Method of hydrocarbon gas treatment for transportation

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2016137565A RU2627754C1 (en) 2016-09-20 2016-09-20 Method of hydrocarbon gas treatment for transportation

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2627754C1 true RU2627754C1 (en) 2017-08-11

Family

ID=59641683

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2016137565A RU2627754C1 (en) 2016-09-20 2016-09-20 Method of hydrocarbon gas treatment for transportation

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2627754C1 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2765415C1 (en) * 2021-01-11 2022-01-31 Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Уренгой" Method for preparing hydrocarbon gas for transport by the low-temperature separation method
RU2775682C1 (en) * 2021-07-06 2022-07-06 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-исследовательский институт природных газов и газовых технологий - Газпром ВНИИГАЗ" Method for low-temperature preparation of natural gas and extraction of hydrocarbon condensate

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4260099B2 (en) * 2004-11-08 2009-04-30 三洋電機株式会社 Absorption refrigerator
RU2476789C1 (en) * 2011-08-24 2013-02-27 Открытое акционерное общество "ВНИПИгаздобыча" Method for low-temperature preparation of natural gas and extraction of unstable hydrocarbon condensate from native gas (versions) and plant for its realisation
RU2493898C1 (en) * 2012-06-18 2013-09-27 Открытое акционерное общество "НОВАТЭК" Method of field processing of gas condensate deposit products using unstable gas condensate as coolant and plant to this end

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4260099B2 (en) * 2004-11-08 2009-04-30 三洋電機株式会社 Absorption refrigerator
RU2476789C1 (en) * 2011-08-24 2013-02-27 Открытое акционерное общество "ВНИПИгаздобыча" Method for low-temperature preparation of natural gas and extraction of unstable hydrocarbon condensate from native gas (versions) and plant for its realisation
RU2493898C1 (en) * 2012-06-18 2013-09-27 Открытое акционерное общество "НОВАТЭК" Method of field processing of gas condensate deposit products using unstable gas condensate as coolant and plant to this end

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
ТИПУГИН А. А., Влияние централизованной насосной станции перекачки конденсата на материально-компонентные балансы подготовки углеводородного сырья валанжинских залежей УНГКМ, Сборник научных трудов ООО "ТюменНИИгипрогаз" / ООО "ТюменНИИгипрогаз", Тюмень, 2013. — 302 с (стр. 243-247). *

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2765415C1 (en) * 2021-01-11 2022-01-31 Общество с ограниченной ответственностью "Газпром добыча Уренгой" Method for preparing hydrocarbon gas for transport by the low-temperature separation method
RU2775682C1 (en) * 2021-07-06 2022-07-06 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-исследовательский институт природных газов и газовых технологий - Газпром ВНИИГАЗ" Method for low-temperature preparation of natural gas and extraction of hydrocarbon condensate
RU2775682C9 (en) * 2021-07-06 2022-09-01 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-исследовательский институт природных газов и газовых технологий - Газпром ВНИИГАЗ" Method for low-temperature preparation of natural gas and extraction of hydrocarbon condensate

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2476789C1 (en) Method for low-temperature preparation of natural gas and extraction of unstable hydrocarbon condensate from native gas (versions) and plant for its realisation
RU2620601C2 (en) Method of obtaining natural gas processed, fraction enriched by c3+ - hydrocarbons, and, optionally, flow enlarged by ethan, and also, installation appropriate for this method
RU2609175C2 (en) Method of updating operational installation for low-temperature gas separation
RU2012145445A (en) METHOD FOR PROCESSING NATURAL GAS CONTAINING CARBON DIOXIDE
US11097203B1 (en) Low energy ejector desalination system
CN202909472U (en) Multi-effect evaporator system
RU2627754C1 (en) Method of hydrocarbon gas treatment for transportation
RU2701020C1 (en) Method of hydrocarbon gas preparation for transport
RU70461U1 (en) INSTALLATION OF PREPARATION OF OIL GAS FOR TRANSPORT
RU2439452C1 (en) Method of low temperature treatment of hydrocarbon gas
NO20161868A1 (en) Compact hydrocarbon wellstream processing
RU2493898C1 (en) Method of field processing of gas condensate deposit products using unstable gas condensate as coolant and plant to this end
RU2646899C1 (en) Method of preparing hydrocarbon gas for transportation
RU2694266C1 (en) Method of gas utilization from gas line-trains in preparation for repair or in-line diagnostics
RU2555909C1 (en) Method of preparation of hydrocarbon gas for transport
CN110721493A (en) Method for separating trichloroethane from crude sulfur dioxide
RU2587175C2 (en) Method of preparing hydrocarbon gas for transportation
RU2725320C1 (en) Method of hydrocarbon gas preparation for transport
RU2599157C1 (en) Method of preparing hydrocarbon gas for transportation
RU2600141C1 (en) Method of preparing hydrocarbon gas for transportation
RU2294429C2 (en) Method for gaseous hydrocarbon preparation for transportation
RU2285212C2 (en) Method and device for liquefying natural gas
RU2528452C2 (en) Method of heating at steam heat exchangers and plant to this end
RU2645124C1 (en) Natural gas absorption preparation method
RU2718398C1 (en) Method of preparing associated petroleum gas for transportation