RU2627317C1 - End cutter - Google Patents
End cutter Download PDFInfo
- Publication number
- RU2627317C1 RU2627317C1 RU2016122389A RU2016122389A RU2627317C1 RU 2627317 C1 RU2627317 C1 RU 2627317C1 RU 2016122389 A RU2016122389 A RU 2016122389A RU 2016122389 A RU2016122389 A RU 2016122389A RU 2627317 C1 RU2627317 C1 RU 2627317C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- wear
- resistant coating
- working part
- cutter
- layer
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
- B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Milling Processes (AREA)
Abstract
Description
Область техникиTechnical field
Настоящее изобретение относится к устройствам, используемым для обработки материалов резанием, в частности к концевым фрезам для обработки изделий из труднообрабатываемых материалов, в том числе из титана и его сплавов.The present invention relates to devices used for processing materials by cutting, in particular to end mills for processing products from difficult materials, including titanium and its alloys.
Уровень техникиState of the art
Для чистовой обработки изделий из трудно обрабатываемых материалов, в том числе из титана и его сплавов, используют концевые фрезы различного диаметра и длины. При этом фрезы могут быть выполнены из быстрорежущей стали и твердого сплава с износостойким покрытием и без него с различным количеством зубьев.For finish processing of products from difficult to process materials, including titanium and its alloys, end mills of various diameters and lengths are used. In this case, the cutters can be made of high speed steel and carbide with a wear-resistant coating and without it with a different number of teeth.
В процессе фрезерования рабочая часть фрез подвергается значительному переменному механическому и термическому воздействиям. Она периодически испытывает изгиб с кручением и находится в сложном напряженно-деформированном состоянии. При этом могут возникать как крутильные, так и изгибные колебания рабочей части фрезы, оказывающие отрицательное влияние на стойкость инструмента и качество обрабатываемой поверхности.In the process of milling, the working part of the mills is subjected to significant variable mechanical and thermal stresses. She periodically experiences bending with torsion and is in a complex stress-strain state. In this case, both torsional and bending vibrations of the working part of the cutter can occur, which adversely affect the tool life and the quality of the surface being machined.
Особенно актуально снижение вибраций, влияющих на стойкость, для инструмента, имеющего высокотемпературные износостойкие покрытия. Величина изгиба и скручивания рабочей части концевых фрез зависит от многих показателей, одним из которых является жесткость ее конструкции.Especially relevant is the reduction of vibrations affecting durability for a tool having high-temperature wear-resistant coatings. The magnitude of the bending and twisting of the working part of the end mills depends on many indicators, one of which is the rigidity of its design.
Для снижения вибраций необходимо увеличивать жесткость рабочей части инструмента. Это комплексный показатель, который в свою очередь в значительной степени зависит от свойств материала основы инструмента и его геометрических размеров. В износостойких покрытиях, нанесенных на режущий инструмент, например, из твердого сплава, могут возникать остаточные сжимающие напряжения значительной величины, которые оказывают существенное влияние на жесткость инструмента.To reduce vibration, it is necessary to increase the rigidity of the working part of the tool. This is a complex indicator, which in turn largely depends on the properties of the tool base material and its geometric dimensions. In wear-resistant coatings deposited on a cutting tool, for example, from a hard alloy, residual compressive stresses of significant magnitude can occur, which have a significant effect on the rigidity of the tool.
При этом на поверхности режущей части, например, концевой фрезы, образуется своеобразная сжимающая оболочка, существенно увеличивающая жесткость инструмента. Величина суммарных сжимающих усилий, действующих на рабочую часть инструмента, во многом будет зависеть от свойств износостойкого покрытия, площади и/или протяженности в определенном направлении поверхности рабочей части, на которую нанесено покрытие и которая для одного и того диаметра и длины рабочей части может быть разной, так как в свою очередь определяется величиной и формой стружкоотводящих канавок, расположенных вдоль рабочей части.Moreover, on the surface of the cutting part, for example, the end mill, a kind of compressive shell is formed, which significantly increases the stiffness of the tool. The magnitude of the total compressive forces acting on the working part of the tool will largely depend on the properties of the wear-resistant coating, the area and / or extent in a certain direction of the surface of the working part, on which the coating is applied, and which for the same diameter and length of the working part can be different , since in turn it is determined by the size and shape of the chip discharge grooves located along the working part.
В патенте США 5325747 описан режущий инструмент, содержащий подложку из твердого сплава и износостойкое покрытие, в котором, по меньшей мере, один слой осаждения из паровой фазы может иметь остаточные растягивающие напряжения, и, по меньшей мере, один слой остаточные сжимающие напряжения. При этом наружный слой покрытия имеет предпочтительно сжимающие напряжения.US Pat. No. 5,325,747 describes a cutting tool comprising a carbide substrate and a wear-resistant coating in which at least one vapor deposition layer may have residual tensile stresses and at least one layer of residual compressive stress. Moreover, the outer coating layer preferably has compressive stresses.
В патенте США 20150218689 описан режущий инструмент, содержащий подложку из твердого сплава и покрытие, содержащее слой NbN, в котором субстрат карбида вольфрама содержит 11-12,5 вес. % Со, 0,2-1,2% массы хрома и 86,3-88,4% WC. При этом коэрцитивная сила подложки находится в пределах 11-19 кА/м.US Pat. No. 20150218689 describes a cutting tool comprising a carbide substrate and a coating comprising an NbN layer in which the tungsten carbide substrate contains 11-12.5 weight. % Co, 0.2-1.2% of the mass of chromium and 86.3-88.4% of WC. In this case, the coercive force of the substrate is in the range of 11-19 kA / m.
В патента ЕР 1722009 A1 описан режущий инструмент в виде концевой фрезы или сверла, содержащий подложку из твердого сплава и покрытие, состоящее из одного или нескольких слоев износостойкого покрытия. Из них, по меньшей мере, один слой содержит фазу Н-Ме2Х, где Me1 представляет собой один или несколько из элементов V, Cr, Nb и Та, Ме2 является одним или несколькими из элементов Ti, Zr, Hf, Al, Si.EP 1722009 A1 describes a cutting tool in the form of an end mill or drill, containing a carbide substrate and a coating consisting of one or more layers of a wear-resistant coating. Of these, at least one layer contains an H-Me2X phase, where Me1 is one or more of the elements V, Cr, Nb and Ta, Me2 is one or more of the elements Ti, Zr, Hf, Al, Si.
Режущий инструменты, в которых использованы указанные известные технические решения, имеет высокую стойкость. Однако в нем не использованы в полной мере свойства износостойких покрытий, имеющих остаточные сжимающие напряжения, для повышения работоспособности и стойкости инструмента за счет снижения его вибраций.Cutting tools that use these known technical solutions have high resistance. However, it does not fully utilize the properties of wear-resistant coatings having residual compressive stresses to increase the operability and durability of the tool by reducing its vibration.
Задачей настоящего изобретения является создание конструкции фрезы концевой, в которой свойства остаточных сжимающих напряжений в износостойких покрытиях, нанесенных на ее рабочую часть, эффективно используются для повышения жесткости конструкции и, тем самым снижения вибраций инструмента.An object of the present invention is to provide an end mill design in which the properties of residual compressive stresses in wear-resistant coatings applied to its working part are effectively used to increase the rigidity of the structure and thereby reduce tool vibrations.
Сущность изобретенияSUMMARY OF THE INVENTION
Указанный технический результат достигается посредством совокупности признаков, приведенных в соответствующих пунктах формулы изобретения.The specified technical result is achieved through a combination of features described in the relevant claims.
При этом фреза концевая содержит расположенную вокруг оси вращения рабочую часть из твердого сплава с износостойким покрытием, состоящим из одного и более слоев.In this case, the end mill contains a working part made of hard alloy located around the axis of rotation with a wear-resistant coating consisting of one or more layers.
По меньшей мере, один слой содержит фазу с одним из элементов V, Cr, Nb, Ta, Ti, Zr, Hf, Al, Si, при этом, по меньшей мере, один слой имеет остаточные сжимающие напряжения.At least one layer contains a phase with one of the elements V, Cr, Nb, Ta, Ti, Zr, Hf, Al, Si, while at least one layer has residual compressive stresses.
Режущие кромки чередуются со стружкоотводящими канавками,Cutting edges alternate with chip discharge grooves,
В соответствии с изобретением на расстоянии, по меньшей мере, до двух третьих рабочей части от торца фрезы отношение длины поверхности с нанесенным износостойким покрытием по периметру рабочей части фрезы в каждом поперечном сечении ее плоскостью, перпендикулярной оси вращения, к длине окружности, описанной вокруг режущих кромок в этом поперечном сечении, находится в пределах 0,8…1,2.In accordance with the invention, at a distance of at least two-thirds of the working part from the end of the mill, the ratio of the length of the surface with a wear-resistant coating on the perimeter of the working part of the mill in each cross section with its plane perpendicular to the axis of rotation, to the circumference described around the cutting edges in this cross section, is in the range of 0.8 ... 1.2.
Отношение площади боковой поверхности рабочей части от торца фрезы с нанесенным износостойким покрытием до указанного сечения к ее проекции на мнимое тело вращения, образованное режущими кромками относительно оси вращения, находится в пределах 0,9…1,4.The ratio of the area of the side surface of the working part from the end of the cutter with a wear-resistant coating to the specified section to its projection on the imaginary body of revolution formed by cutting edges relative to the axis of rotation is in the range of 0.9 ... 1.4.
В соответствии с одним предпочтительным исполнением фрезы слой из нитрида ниобия имеет толщину 0,5-5 мкм и выполнен верхним.According to one preferred embodiment of the cutter, the niobium nitride layer has a thickness of 0.5-5 μm and is made upper.
В соответствии с другим предпочтительным исполнением фрезы слой из нитрида ниобия является подложкой для верхнего слоя.According to another preferred embodiment of the milling cutter, the niobium nitride layer is a substrate for the top layer.
В соответствии с другим предпочтительным исполнением фрезы верхним выполнен слой из аморфного углерода.In accordance with another preferred embodiment of the milling cutter, an amorphous carbon layer is made upper.
В соответствии с другим предпочтительным исполнением фрезы на торце ее рабочей части выполнены радиусные закругления или угловые фаски.In accordance with another preferred embodiment of the milling cutter, radial curves or angular chamfers are made at the end of its working part.
В соответствии с другим предпочтительным исполнением фрезы остаточные сжимающие напряжения верхнего слоя износостойкого покрытия находятся в пределах 1…4 гПа.In accordance with another preferred embodiment of the cutter, the residual compressive stresses of the upper layer of the wear-resistant coating are in the range of 1 ... 4 hPa.
В соответствии с другим предпочтительным исполнением фрезы остаточные сжимающие напряжения верхнего слоя износостойкого покрытия находятся в пределах 8…10 гПа.In accordance with another preferred embodiment of the cutter, the residual compressive stresses of the upper layer of the wear-resistant coating are in the range of 8 ... 10 hPa.
В соответствии с другим предпочтительным исполнением фрезы, по меньшей мере, один слой износостойкого покрытия нанесен на рабочую часть в виде фрагментов и не образует сплошную оболочку.In accordance with another preferred embodiment of the cutter, at least one layer of wear-resistant coating is applied to the working part in the form of fragments and does not form a continuous shell.
В соответствии с другим предпочтительным исполнением фрезы фрагменты износостойкого покрытия в его слоях не совпадают или скрещиваются по толщине покрытия.In accordance with another preferred embodiment of the cutter, fragments of a wear-resistant coating in its layers do not match or cross over the thickness of the coating.
В соответствии с другим предпочтительным исполнением фрезы, по меньшей мере, один слой износостойкого покрытия нанесен на рабочую часть в виде пятен.In accordance with another preferred embodiment of the cutter, at least one layer of wear-resistant coating is applied to the working part in the form of spots.
В соответствии с другим предпочтительным исполнением фрезы, по меньшей мере, один слой износостойкого покрытия нанесен на рабочую часть в виде полос, колец или сетки.In accordance with another preferred embodiment of the cutter, at least one layer of wear-resistant coating is applied to the working part in the form of strips, rings or mesh.
В соответствии с другим предпочтительным исполнением фрезы полосы направлены вдоль рабочей части по винтовой линии, совпадающей или не совпадающей с углом подъема винтовых канавок.In accordance with another preferred embodiment, the milling cutter strips are directed along the working part along a helical line that coincides or does not coincide with the angle of elevation of the helical grooves.
Краткое описание чертежейBrief Description of the Drawings
Для лучшего понимания, но только в качестве примера, изобретение будет описано с отсылками к приложенным чертежам, на которых изображена конструкция фрезы концевой.For a better understanding, but only as an example, the invention will be described with reference to the attached drawings, which depict the design of the end mill.
На фиг. 1 изображен вид сбоку фрезы концевой с цилиндрической рабочей частью;In FIG. 1 shows a side view of the end mill with a cylindrical working part;
на фиг. 2 изображен вид снизу на фрезу концевую, изображенную на фиг. 1;in FIG. 2 is a bottom view of the end mill of FIG. one;
на фиг. 3 изображено сечение по линии I-I рабочей части фрезы концевой, изображенной на фиг. 1;in FIG. 3 shows a section along line I-I of the working part of the end mill shown in FIG. one;
на фиг. 4 изображен фрагмент рабочей части фрезы концевой, изображенной на фиг. 1, с нанесенным верхним слоем износостойкого покрытия в виде полос;in FIG. 4 shows a fragment of the working part of the end mill shown in FIG. 1, with the upper layer of a wear-resistant coating in the form of strips;
на фиг. 5 изображен фрагмент рабочей части фрезы концевой, изображенной на фиг. 1, с нанесенным верхним слоем износостойкого покрытия в виде пятен.in FIG. 5 shows a fragment of the working part of the end mill shown in FIG. 1, with the upper layer of a wear-resistant coating in the form of spots.
Детальное описание чертежейDetailed Description of Drawings
На фиг. 1-5 в качестве примера изображена фреза концевая 10 с цилиндрической рабочей частью 14 с винтовым расположением четырех зубьев и цилиндрическим хвостовиком 22. Настоящее изобретение распространяется также на фрезы концевые с другим количеством зубьев и другой формой рабочей части.In FIG. 1-5, an
Фреза концевая 10 содержит расположенную вокруг оси вращения 12 рабочую часть 14 из твердого сплава с износостойким покрытием, состоящим из одного и более слоев.The
По меньшей мере, один слой содержит фазу с одним из элементов V, Cr, Nb, Ta, Ti, Zr, Hf, Al, Si, например, в виде нитридов ниобия, титана, или тантала. При этом, по меньшей мере, один слой имеет остаточные сжимающие напряжения, а режущие кромки 16 чередуются со стружкоотводящими канавками 18.At least one layer contains a phase with one of the elements V, Cr, Nb, Ta, Ti, Zr, Hf, Al, Si, for example, in the form of niobium, titanium, or tantalum nitrides. At the same time, at least one layer has residual compressive stresses, and the
В соответствии с изобретением на расстоянии, по меньшей мере, до двух третьих рабочей части 14 от торца 20 фрезы 10 отношение длины поверхности с нанесенным износостойким покрытием по периметру 24 рабочей части 14 фрезы 10 в каждом поперечном сечении ее плоскостью I-I, перпендикулярной оси вращения 12, к длине окружности 26, описанной вокруг режущих кромок 16 в этом поперечном сечении I-I, находится в пределах 0,8…1,2.In accordance with the invention, at a distance of at least two third of the working
Отношение площади боковой поверхности рабочей части 14 от торца 20 фрезы 10 с нанесенным износостойким покрытием до указанного сечения I-I к ее проекции на мнимое тело вращения, образованное режущими кромками 16 относительно оси вращения, находится в пределах 0,9…1,4.The ratio of the area of the side surface of the
Нижние пределы отношений длины и площади боковой поверхности с нанесенным износостойким покрытием к их проекциям соответственно на окружность и мнимое тело вращения обусловлены нецелесообразностью дальнейшего увеличения протяженности в поперечном сечении рабочей части фрезы и площади износостойкого покрытия из-за возможной потери конструктивной жесткости и прочности рабочей части фрезы. Это характерно, например, для фрез концевых с двумя зубьями.The lower limits of the ratios of the length and area of the side surface with the wear-resistant coating applied to their projections on the circumference and imaginary body of revolution, respectively, are due to the inexpediency of further increasing the length in the cross section of the working part of the cutter and the area of the wear-resistant coating due to the possible loss of structural rigidity and strength of the working part of the cutter. This is characteristic, for example, for end mills with two teeth.
Верхний предел указанных выше отношений обусловлен нецелесообразностью дальнейшего уменьшения протяженности поверхности с нанесенным износостойким покрытием в поперечном сечении рабочей части фрезы и его площади боковой поверхности ввиду возможного снижения работоспособности фрезы. Например, если уменьшить протяженность и площадь рассматриваемой поверхности за счет уменьшения стружкоотводящих канавок, то это может привести к затруднению схода стружки.The upper limit of the above relations is due to the inexpediency of further reducing the length of the surface with a wear-resistant coating applied in the cross section of the working part of the cutter and its side surface area due to a possible reduction in the performance of the cutter. For example, if you reduce the length and area of the surface under consideration by reducing the chip discharge grooves, this can lead to difficulties in chip flow.
В соответствии с одним предпочтительным исполнением слой из нитрида ниобия имеет толщину 0,5-5 мкм. При этом слой из нитрида ниобия может быть выполнен верхним или являться подложкой для слоя из аморфного углерода, который согласно одному из предпочтительных исполнений выполнен верхним. Остаточные сжимающие напряжения верхнего слоя износостойкого покрытия соответственно могут находиться в пределах 1...4 гПа или 8-10 гПа.According to one preferred embodiment, the niobium nitride layer has a thickness of 0.5-5 microns. In this case, the niobium nitride layer can be made upper or be a substrate for an amorphous carbon layer, which according to one of the preferred embodiments is made upper. Residual compressive stresses of the upper layer of wear-resistant coating, respectively, can be in the range of 1 ... 4 hPa or 8-10 hPa.
В соответствии с другим предпочтительным исполнением изобретения, по меньшей мере, один слой износостойкого покрытия нанесен на рабочую часть 14 фрезы концевой 10 в виде фрагментов 28 и 30 и не образует сплошную оболочку.In accordance with another preferred embodiment of the invention, at least one layer of wear-resistant coating is applied to the working
При этом фрагменты износостойкого покрытия, выполненные в виде пятен 28, полос 30, колец или сетки, в его слоях могут не совпадать или скрещиваться по толщине покрытия.Moreover, fragments of a wear-resistant coating, made in the form of
Полосы 30 могут быть также направлены вдоль рабочей части 14 по винтовой линии, совпадающей или не совпадающей с углом подъема винтовых канавок. Причем углы подъема винтовых линий полос износостойких покрытий в разных слоях могут быть противоположно направленными. Это повышает не только жесткость рабочей части фрезы, но и диссипативные свойства как самого покрытия, так и всей конструкции фрезы, что позволяет снизить вибрации, и, тем самым, повысит работоспособность инструмента.The
Описание работы изобретенияDescription of the invention
Фреза концевая предложенной конструкции работает следующим образом. Она может быть использована как на универсальном оборудовании, так и на обрабатывающих центрах. В зависимости от обрабатываемого материала, режимов и схемы обработки выбирают концевую фрезу с соответствующей жесткостью рабочей частью, которая зависит от протяженности износостойкого покрытия в поперечном сечении рабочей части фрезы и его площади. В процессе фрезерования изделий из труднообрабатываемых материалов на рабочую часть фрезы действуют значительные переменные нагрузки, но их отрицательные воздействия на работоспособность инструмента значительно снижены, так как фрезы концевые предложенной конструкции обладают повышенной жесткостью и виброустойчивостью.The end mill of the proposed design works as follows. It can be used both on universal equipment and on machining centers. Depending on the material being processed, modes and processing patterns, an end mill with an appropriate rigidity of the working part is selected, which depends on the length of the wear-resistant coating in the cross section of the working part of the mill and its area. Significant variable loads act on the working part of the mill during the milling of products from difficult-to-process materials, but their negative impacts on tool performance are significantly reduced, as the end mills of the proposed design have increased rigidity and vibration resistance.
Хотя настоящее изобретение было описано с определенной степенью детализации на примере фрезы концевой с цилиндрической рабочей частью, следует понимать, что различные изменения и модификации могут быть выполнены без отхода от существа и объема изобретения, изложенного в приведенной ниже формуле изобретения.Although the present invention has been described with a certain degree of detail on the example of a milling cutter end with a cylindrical working part, it should be understood that various changes and modifications can be made without departing from the essence and scope of the invention set forth in the following claims.
Claims (12)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016122389A RU2627317C1 (en) | 2016-06-06 | 2016-06-06 | End cutter |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016122389A RU2627317C1 (en) | 2016-06-06 | 2016-06-06 | End cutter |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2627317C1 true RU2627317C1 (en) | 2017-08-07 |
Family
ID=59632755
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2016122389A RU2627317C1 (en) | 2016-06-06 | 2016-06-06 | End cutter |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2627317C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2671782C1 (en) * | 2018-03-01 | 2018-11-06 | Общество с ограниченной ответственностью "Сборные конструкции инструмента, фрезы Москвитина" | Endmill |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1749262A1 (en) * | 1990-08-03 | 1992-07-23 | Кузнецкий металлургический комбинат им.В.И.Ленина | Arrangement for hardening rails |
EP1219723A2 (en) * | 2000-12-28 | 2002-07-03 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Hard film for cutting tools |
RU2260633C1 (en) * | 2004-01-20 | 2005-09-20 | Ульяновский государственный технический университет | Method for applying laminate coating on cutting tool |
EP1722009A1 (en) * | 2005-05-06 | 2006-11-15 | Seco Tools Ab | Thin wear resistant coating |
-
2016
- 2016-06-06 RU RU2016122389A patent/RU2627317C1/en active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1749262A1 (en) * | 1990-08-03 | 1992-07-23 | Кузнецкий металлургический комбинат им.В.И.Ленина | Arrangement for hardening rails |
EP1219723A2 (en) * | 2000-12-28 | 2002-07-03 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Hard film for cutting tools |
RU2260633C1 (en) * | 2004-01-20 | 2005-09-20 | Ульяновский государственный технический университет | Method for applying laminate coating on cutting tool |
EP1722009A1 (en) * | 2005-05-06 | 2006-11-15 | Seco Tools Ab | Thin wear resistant coating |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2671782C1 (en) * | 2018-03-01 | 2018-11-06 | Общество с ограниченной ответственностью "Сборные конструкции инструмента, фрезы Москвитина" | Endmill |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101291486B1 (en) | Carbide end mill and cutting method using the end mill | |
JP5649729B2 (en) | Unequal lead end mill | |
US5487626A (en) | Threading tap | |
EP2919934B1 (en) | Corner radius end mill | |
US7563059B2 (en) | Sinusoidal angled rotary cutting tool | |
US7588396B2 (en) | End mill | |
JP2013176842A (en) | Rotary cutting tool | |
US20040105730A1 (en) | Rotary cutting tool having main body partially coated with hard coating | |
JP2006198767A (en) | Milling cutter tool | |
JP6384385B2 (en) | Roughing end mill | |
RU2627317C1 (en) | End cutter | |
JP4787910B2 (en) | Cemented carbide end mill and cutting method using the end mill | |
JP4892039B2 (en) | Cemented carbide end mill with nick | |
JP6999031B2 (en) | Taper end mill | |
RU170600U1 (en) | END MILL | |
RU2671782C1 (en) | Endmill | |
JP6825400B2 (en) | Taper ball end mill | |
JP2019507023A (en) | End mill | |
JP5302941B2 (en) | Roughing ball end mill | |
JP6626853B2 (en) | Rotary cutting tool | |
RU2691483C1 (en) | End mill | |
RU2691480C1 (en) | Cutter housing with wear-resistant coating and cutter for its use | |
JP7197087B2 (en) | End mill and its manufacturing method | |
JP6410220B1 (en) | End mill | |
JPH0487718A (en) | Reamer |