RU2626886C2 - Лопасть вентилятора турбореактивного двигателя, вентилятор турбореактивного двигателя и турбореактивный двигатель - Google Patents
Лопасть вентилятора турбореактивного двигателя, вентилятор турбореактивного двигателя и турбореактивный двигатель Download PDFInfo
- Publication number
- RU2626886C2 RU2626886C2 RU2014135419A RU2014135419A RU2626886C2 RU 2626886 C2 RU2626886 C2 RU 2626886C2 RU 2014135419 A RU2014135419 A RU 2014135419A RU 2014135419 A RU2014135419 A RU 2014135419A RU 2626886 C2 RU2626886 C2 RU 2626886C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- blade
- sweep
- radial height
- sweep angle
- leading edge
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/12—Blades
- F01D5/14—Form or construction
- F01D5/147—Construction, i.e. structural features, e.g. of weight-saving hollow blades
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/12—Blades
- F01D5/14—Form or construction
- F01D5/141—Shape, i.e. outer, aerodynamic form
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/26—Rotors specially for elastic fluids
- F04D29/32—Rotors specially for elastic fluids for axial flow pumps
- F04D29/321—Rotors specially for elastic fluids for axial flow pumps for axial flow compressors
- F04D29/324—Blades
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2220/00—Application
- F05D2220/30—Application in turbines
- F05D2220/36—Application in turbines specially adapted for the fan of turbofan engines
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2240/00—Components
- F05D2240/20—Rotors
- F05D2240/30—Characteristics of rotor blades, i.e. of any element transforming dynamic fluid energy to or from rotational energy and being attached to a rotor
- F05D2240/303—Characteristics of rotor blades, i.e. of any element transforming dynamic fluid energy to or from rotational energy and being attached to a rotor related to the leading edge of a rotor blade
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2240/00—Components
- F05D2240/20—Rotors
- F05D2240/30—Characteristics of rotor blades, i.e. of any element transforming dynamic fluid energy to or from rotational energy and being attached to a rotor
- F05D2240/304—Characteristics of rotor blades, i.e. of any element transforming dynamic fluid energy to or from rotational energy and being attached to a rotor related to the trailing edge of a rotor blade
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2250/00—Geometry
- F05D2250/10—Two-dimensional
- F05D2250/18—Two-dimensional patterned
- F05D2250/183—Two-dimensional patterned zigzag
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2250/00—Geometry
- F05D2250/70—Shape
- F05D2250/71—Shape curved
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Architecture (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
Лопасть вентилятора турбореактивного двигателя содержит хвостовик, концевую часть, переднюю и заднюю кромки. Передняя кромка лопасти имеет угол стреловидности, больший чем или равный +28° на участке лопасти, который расположен на радиальной высоте, лежащей в диапазоне от 60% до 90% от общей радиальной высоты лопасти, измеренной от ее хвостовика в направлении ее концевой части. Угол стреловидности передней кромки представляет разность, меньшую чем 10° между минимальным углом стреловидности, измеренным на радиальной высоте минимального угла стреловидности на участке лопасти, лежащем в диапазоне от 20% до 90% от радиальной высоты лопасти, и углом стреловидности, измеренным на радиальной высоте, которая на 10% больше, чем упомянутая радиальная высота минимального угла стреловидности. Другие изобретения группы относятся к вентилятору турбореактивного двигателя и турбореактивному двигателю, включающим множество указанных выше лопастей. Группа изобретений позволяет повысить аэродинамические, акустические и механические характеристики лопасти вентилятора турбореактивного двигателя. 3 н. и 2 з.п. ф-лы, 4 ил.
Description
ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ
Настоящее изобретение относится к общей области лопастей для вентилятора турбореактивного двигателя. Более конкретно изобретение относится к их форме.
Подготовка лопасти вентилятора турбореактивного двигателя должна удовлетворять различным многофункциональным критериям. Лопасть вентилятора сконструирована, чтобы оптимизировать ее эффективность и ее тягу (в частности, производительность расхода на высокой скорости), в то же время гарантируя ей высокую механическую прочность, в частности, на высоких скоростях вращения, на которых механические напряжения, которым подвергается лопасть, являются самыми жесткими. Конструкция лопасти вентилятора также должна соответствовать целевым значениям шума, определенным в различных рабочих точках, описанным в современных стандартах.
Было предложено множество форм лопастей вентилятора. Они обычно отличаются накапливаемой связью для ведущих кромок своих профилей и изменением угла поворота передней кромки, для улучшения аэродинамических характеристик лопасти и снижения шума, производимого вентилятором. В качестве примера можно упомянуть публикацию ЕР 1452741, которая описывает конкретную повернутую форму лопасти для вентилятора турбореактивного двигателя или компрессора.
Задачей настоящего изобретения является разработка формы лопасти вентилятора, обеспечивающей существенное улучшение аэродинамики по сравнению с предшествующим уровнем техники, в частности характерного расхода, а также механических и акустических характеристик.
Согласно изобретению, эта задача решается лопастью вентилятора турбореактивного двигателя, содержащей хвостовик, концевую часть, переднюю кромку и заднюю кромку, причем передняя кромка лопасти имеет угол стреловидности, больший или равный +28° на участке лопасти, который расположен на радиальной высоте, лежащей в диапазоне от 60% до 90% от общей радиальной высоты лопасти, измеренной от ее хвостовика в направлении ее концевой части, причем угол стреловидности передней кромки имеет разность менее 10° между минимальным углом стреловидности, измеренным на радиальной высоте минимального угла стреловидности на участке лопасти, лежащем в диапазоне от 20% до 90% от радиальной высоты лопасти, и углом стреловидности, измеренным на радиальной высоте, которая на 10% больше, чем упомянутая радиальная высота минимального угла стреловидности, причем угол стреловидности передней кромки является положительным на участке лопасти, который расположен на радиальной высоте, лежащей в диапазоне от 0% до 15% от общей радиальной высоты лопасти. Значение, составляющее по меньшей мере +28° в точке перехода прямой стреловидности, которая соответствует точке передней кромки, в которой стреловидность изменяется на обратную для обратного поворота ведущей кромки, позволяет лопасти достигать максимального характерного расхода, превосходящего 210 килограммов в секунду на квадратный метр (кг/с/м2) с существенной работоспособностью для двигателя, то есть ограничивая увеличение угла атаки профилей без ухудшения настраиваемых устройств (изменяемый шаг, сопло, …). Его местоположение выше чем 60% от общей радиальной высоты лопасти выбирается из-за необходимости приспособления напряжений и акустических ограничений, которым подвергается лопасть. Механическое равновесие, требуемое для снижения напряжений при номинальной работе (срок службы области лопасти под каналом ступицы, продолжительные контактные поверхности между лопастью и диском), а также в экстремальных условиях (способность выдерживать заглатывание тяжелых птиц, высокие уровни вибрации), а также ограничения работоспособности, которые предотвращают слишком большое уменьшение хорды на концевом участке, накладывают ограничение на возможную амплитуду колебаний центра тяжести на высоте лопасти, и более того, на нижних 50%, где главным образом присутствуют напряжения. Расположение этой точки передней кромки, в которой стреловидность изменяется на обратную для обратного поворота ведущей кромки на радиальной высоте, меньшей чем 90% от общей радиальной высоты лопасти, служит для предотвращения чрезмерной обратной стреловидности в концевых секциях (то есть секциях, близких к корпусу, окружающему вентилятор) относительно нижних секций, чтобы гарантировать аэромеханическую стабильность лопасти.
Более того, ограничение в 10° для разности угла стреловидности передней кромки между радиальной высотой минимального угла стреловидности, расположенного в участке лопасти, лежащем в диапазоне от 20% до 90% от радиальной высоты лопасти, и углом поворота, измеренным на радиальной высоте, которая на 10% больше, чем радиальная высота минимального угла стреловидности, служит для улучшения акустических характеристик лопасти, получаемых за счет существенного уменьшения распространения турбулентности при ее запуске для рабочих точек при неполной тяге. Таким образом, только поведение (в терминах расхода, эффективности и звука) вторичного потока принимается во внимание (где вторичный поток обычно лежит в диапазоне от 20% до 100% от радиальной высоты лопасти).
Изобретение позволяет улучшить аэродинамические, акустические и механические характеристики лопасти.
Стреловидностью называется, по определению, отвод назад (положительная) или вперед (отрицательная) концевой хорды аэродинамической поверхности лопасти лопатки.
Передняя кромка может иметь отрицательный угол стреловидности (то есть стреловидность, направленная вперед) в нижней части лопасти, расположенной в диапазоне от 15% до 50%, причем разность между углом стреловидности передней кромки, составляющая менее 10°, на уровне радиальной высоты, соответствующей точке перехода прямой стреловидности, которая соответствует точке передней кромки, в которой стреловидность изменяется на обратную, и которая расположена непосредственно над высотой минимальной стреловидности, и углом стреловидности, измеренным на радиальной высоте, на 10% превышает радиальную высоту, соответствующую точке перехода прямой стреловидности. В предпочтительном варианте осуществления изобретения разность между максимальным значением абсциссы центра тяжести секций лопасти, расположенных над минимальной точкой абсциссы, и значением абсциссы центра тяжести секции лопасти, соответствующей минимальной точке абсциссы, меньше или равна 20% осевой хорды лопасти, измеренной в ее хвостовике. Преимущество такой реализации состоит в том, что она ограничивает момент лопасти и уравновешивает его, в частности, чтобы ограничить изгибающие моменты аэродинамического профиля на хвостовике лопасти.
Изобретение также относится к вентилятору турбореактивного двигателя и турбореактивному двигателю, включающему в себя множество лопастей, как определено выше.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
Другие характеристики и преимущества настоящего изобретения приведены в нижеследующем описании, со ссылкой на прилагаемые чертежи, относящиеся к варианту осуществления, не имеющего ограничивающего характера, на которых:
фиг. 1 изображает частичный вид в продольном сечении секции вентилятора турбореактивного двигателя, содержащего лопасти согласно изобретению;
фиг. 2 - схему определения угла стреловидности;
фиг. 3 - профиль угла стреловидности передней кромки лопасти
согласно изобретению; и
фиг. 4 - проекцию на плоскость меридиана линии, проходящей через центры тяжести секций лопасти согласно изобретению.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Изобретение применимо к любой лопасти вентилятора турбореактивного двигателя, такой как лопасти, показанной на фиг. 1. Этот чертеж показывает фрагмент вентилятора 2 турбореактивного двигателя, содержащего множество лопастей 4 согласно изобретению, которые расположены на одинаковых расстояниях друг от друга вокруг продольной оси Х-Х турбореактивного двигателя, ориентированной в направлении воздушного потока, проходящего через вентилятор. Каждая лопасть 4 закреплена посредством хвостовика 6 на диске (или ступице) 8, который приводится во вращение вокруг продольной оси Х-Х турбореактивного двигателя в направлении стрелки F. Каждая лопасть может также содержать платформу 10, которая формирует часть внутренней стенки, определяющую внутреннюю сторону канала для потока холодного воздуха 12, проходящего через вентилятор. Стенка 14 корпуса, окружающего вентилятор, формирует наружную стенку, которая определяет наружную сторону того же самого канала.
В приведенном ниже описании для каждой лопасти 4 радиальная ось Z-Z определяется как перпендикуляр к продольной оси Х-Х, проходящий через центр тяжести секции, в которой лопасть пересекает внутреннюю стенку канала холодного воздушного потока. Касательная ось Y-Y (не показанная на чертежах) формирует правую прямоугольную систему координат вместе с осями Х-Х и Z-Z. Как показано на фиг. 1, каждая лопасть 4 содержит множество секций 16, определенных там, где лопасть пересекает плоскости, перпендикулярные радиальной оси Z-Z, с центрами тяжести, которые располагаются вдоль линии центров тяжести Cg.
Каждая лопасть 4 также расположена в радиальном направлении между хвостовиком 18 и концевой частью 20 и в продольном направлении между передней кромкой 22 и задней кромкой 24. Лопасть также закручена от своего хвостовика 18 к своей концевой части с возможностью сжатия холодного воздушного потока 12, проходящего через вентилятор во время работы.
В дальнейшем описании минимальная радиальная высота лопасти, равная 0%, определяется как соответствующая точке пересечения передней кромки лопасти с внутренней стенкой, определяющей внутреннюю сторону канала для холодного воздушного потока, а максимальная радиальная высота лопасти, равная 100%, определяется как соответствующая точка, в которой линия передней кромки радиально находится дальше всего от оси. Согласно изобретению, передняя кромка лопасти образует угол стреловидности, больший чем или равный +28° на участке лопасти, расположенном на радиальной высоте, лежащей в диапазоне от 60% до 90% от общей радиальной высоты лопасти, измеренной от ее хвостовика в направлении ее концевой части.
Как показано на фиг. 2, угол стреловидности обозначает угол, сформированный в точке на передней кромке 22 лопасти 4 между касательной Т к передней кромке и линией W, перпендикулярной вектору относительной скорости; указанная линия W, лежащая в плоскости Р, содержит как касательную Т, так и вектор относительной скорости. Указанный угол измеряется в плоскости Р.
Когда угол, сформированный между вектором (касательная, ориентированная в направлении увеличения радиуса) и вектором (ориентированным в направлении увеличения радиуса), положителен (как показано на фиг. 2), принято считать, что передняя кромка повернута назад. Напротив, когда угол α отрицателен, принято считать, что передняя кромка повернута вперед. Это определение соответствует и идентично определению, приведенному более точно в публикации авторов Leroy Н. Smith и Hsuan Yen, озаглавленной «Sweep and dihedral effects in axial-flow turbomachinery (Поворотные и двугранные эффекты в турбомашиностроении с осевым потоком)» (опубликованной в журнале базового инженерного дела (Journal of Basic Engineering) в сентябре 1963, стр. 401). Все значения, приводимые в настоящей заявке, рассчитываются в соответствии с формулами, подробно показанными в этой публикации.
Линия 26, показанная на фиг. 3, показывает пример того, как угол стреловидности передней кромки лопасти согласно изобретению меняется как функция радиальной высоты вдоль лопасти. В данном варианте осуществления передняя кромка лопасти повернута назад (то есть имеет положительный угол стреловидности) на величину, близкую к +30° для радиальной высоты в диапазоне от 70% до 80%.
Кроме того, в данном изобретении разность δ1 в угле стреловидности передней кромки меньше чем 10° (по абсолютной величине) между углом стреловидности на радиальной высоте Hmin минимального угла стреловидности, который соответствует минимальному значению угла стреловидности и который расположен на участке лопасти, проходящей между 20% и 90% от радиальной высоты лопасти, и углом стреловидности, измеренным на радиальной высоте Hmin+10, которая на 10% больше, чем радиальная высота минимального угла стреловидности.
Термин «радиальная высота Hmin минимального угла стреловидности» используется в материалах настоящей заявки, чтобы обозначать радиальную высоту передней кромки лопасти, на которой значение угла стреловидности наименьшее. В варианте осуществления по фиг. 3 эта радиальная высота Hmin минимального угла стреловидности расположена примерно на 40% от общей радиальной высоты лопасти (угол поворота -3° в этой точке является минимальным углом стреловидности по всему участку лопасти, тянущемуся между 20% и 90%).
Кроме того, в варианте осуществления по фиг. 3 разница δ1 в угле стреловидности составляет, по абсолютной величине, приблизительно 5° (угол стреловидности на Hmin: -3°, угол стреловидности на Hmin+10: +2°).
Передняя кромка лопасти также может представлять стреловидность вперед (то есть отрицательный угол стреловидности) в нижней части лопасти, лежащей в диапазоне от 15% до 50%. В варианте осуществления по фиг. 3 угол стреловидности передней кромки, таким образом, является отрицательным для радиальных высот, лежащих в диапазоне от 15% до 45%. Более точно угол стреловидности изначально является положительным между минимальной радиальной высотой лопасти (0%) и радиальной высотой около 15%, и затем он становится отрицательным до радиальной высоты 45% и вновь становится положительным с этой точки.
При таких условиях разность (δ2) между углом стреловидности передней кромки, составляющая менее 10°, на уровне радиальной высоты (Н-), соответствующей точке перехода прямой стреловидности, которая соответствует точке передней кромки, в которой стреловидность изменяется на обратную, и которая расположена непосредственно над высотой минимальной стреловидности, и углом стреловидности, измеренным на радиальной высоте (Н+), на 10% (по абсолютной величине) превышает радиальную высоту, соответствующую точке перехода прямой стреловидности.
Термин «радиальная высота Н-, соответствующая точке перехода прямой стреловидности, которая соответствует точке передней кромки, в которой стреловидность изменяется на обратную» используется в материалах настоящей заявки, чтобы обозначать радиальную высоту передней кромки лопасти, на которой угол стреловидности меняется с отрицательного на положительный. В варианте осуществления по фиг. 3 указанная радиальная высота Н - расположена примерно на 45% от общей радиальной высоты лопасти. Кроме того, в варианте осуществления по фиг. 3 разность δ2 угла стреловидности имеет абсолютное значение около 7° (значение угла стреловидности на Н-: 0°; значение угла стреловидности на радиальной высоте Н+, измеренное на 10% выше Н-: +7°). Фиг. 4 изображает проекцию на меридианную плоскость линии центров тяжести секций лопасти согласно изобретению. Эта линия соединяет вместе продольные (вдоль оси Х-Х) значения абсциссы центров тяжести каждой из секций лопасти. В предпочтительном варианте осуществления изобретения, показанном на фиг. 4, разность δXg вдоль приводной оси Х-Х, ориентированной в направлении воздушного потока, между максимальным продольным значением абсциссы центра тяжести Xg + секций лопасти, расположенных над минимальной продольной точкой абсциссы, и значением в продольном направлении абсциссы центра тяжести Xg - секции лопасти, соответствующей минимальной продольной точкой абсциссы, меньше или равна (по абсолютной величине) 20% осевой хорды лопасти, измеренной в ее секции хвостовика, которая определена пересечением между лопастью и внутренней стенкой канала.
«Хорда» лопасти используется для обозначения прямой линии, соединяющей точки передней кромки и точки задней кромки. Осевая проекция этой хорды на приводную ось Х-Х является осевой хордой. Значение осевой хорды лопасти, измеренное в ее хвостовике, зависит от размера двигателя. В качестве примера оно может составлять около 300 миллиметров (мм). При таких условиях разность может, например, составлять около 45 мм, что намного меньше 20% осевой хорды лопасти, измеренной в ее хвостовике.
Claims (8)
1. Лопасть (4) вентилятора турбореактивного двигателя, содержащая хвостовик (6), концевую часть (20), переднюю кромку (22) и заднюю кромку (24), отличающаяся тем, что:
передняя кромка лопасти имеет угол стреловидности, больший или равный +28° на участке лопасти, который расположен на радиальной высоте, лежащей в диапазоне от 60% до 90% от общей радиальной высоты лопасти, измеренной от ее хвостовика в направлении ее концевой части;
угол стреловидности передней кромки имеет разность (δ1) менее 10° между минимальным углом стреловидности, измеренным на радиальной высоте (Hmin) минимального угла стреловидности на участке лопасти, лежащем в диапазоне от 20% до 90% от радиальной высоты лопасти, и углом стреловидности, измеренным на радиальной высоте (Hmin+10), которая на 10% больше, чем упомянутая радиальная высота минимального угла стреловидности, причем
угол стреловидности передней кромки является положительным на участке лопасти, который расположен на радиальной высоте, лежащей в диапазоне от 0% до 15% от общей радиальной высоты лопасти.
2. Лопасть по п. 1, отличающаяся тем, что передняя кромка имеет отрицательный угол стреловидности в нижней части лопасти, расположенной в диапазоне от 15% до 50%, причем разность (δ2) между углом стреловидности передней кромки, составляет менее 10°, на уровне радиальной высоты (Н-), соответствующей точке перехода прямой стреловидности, которая соответствует точке передней кромки, в которой стреловидность изменяется на обратную, и которая расположена непосредственно над высотой минимальной стреловидности, и углом стреловидности, измеренным на радиальной высоте (Н+), на 10% превышает радиальную высоту, соответствующую точке перехода прямой стреловидности.
3. Лопасть по п. 1 или 2, отличающаяся тем, что разность между максимальным значением абсциссы центра тяжести Xg + секций лопасти, расположенных над минимальной точкой абсциссы, и значением абсциссы центра тяжести Xg - секции лопасти, соответствующей минимальной точке абсциссы, меньше или равна 20% осевой хорды лопасти, измеренной в ее хвостовике, причем ось соответствует оси вращения (Х-Х), ориентированной в направлении воздушного потока.
4. Вентилятор (2) турбореактивного двигателя, отличающийся тем, что он включает в себя множество лопастей (4) по любому из пп. 1-3.
5. Турбореактивный двигатель, отличающийся тем, что он включает в себя множество лопастей по любому из пп. 1-3.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR1250838 | 2012-01-30 | ||
FR1250838A FR2986285B1 (fr) | 2012-01-30 | 2012-01-30 | Aube pour soufflante de turboreacteur |
PCT/FR2013/050168 WO2013114030A1 (fr) | 2012-01-30 | 2013-01-28 | Aube pour soufflante de turboreacteur |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2014135419A RU2014135419A (ru) | 2016-03-27 |
RU2626886C2 true RU2626886C2 (ru) | 2017-08-02 |
Family
ID=47754770
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2014135419A RU2626886C2 (ru) | 2012-01-30 | 2013-01-28 | Лопасть вентилятора турбореактивного двигателя, вентилятор турбореактивного двигателя и турбореактивный двигатель |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9695695B2 (ru) |
EP (1) | EP2809883B1 (ru) |
JP (1) | JP6038180B2 (ru) |
CN (1) | CN104081005B (ru) |
BR (1) | BR112014018848B1 (ru) |
CA (1) | CA2862280C (ru) |
FR (1) | FR2986285B1 (ru) |
RU (1) | RU2626886C2 (ru) |
WO (1) | WO2013114030A1 (ru) |
Families Citing this family (29)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2669474B1 (de) * | 2012-06-01 | 2019-08-07 | MTU Aero Engines AG | Übergangskanal für eine Strömungsmaschine und Strömungsmaschine |
EP3108116B1 (en) | 2014-02-19 | 2024-01-17 | RTX Corporation | Gas turbine engine |
WO2015126774A1 (en) | 2014-02-19 | 2015-08-27 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
EP3108110B1 (en) | 2014-02-19 | 2020-04-22 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
US10495106B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-12-03 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
US10605259B2 (en) | 2014-02-19 | 2020-03-31 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
WO2015126449A1 (en) | 2014-02-19 | 2015-08-27 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
EP3108100B1 (en) | 2014-02-19 | 2021-04-14 | Raytheon Technologies Corporation | Gas turbine engine fan blade |
WO2015126454A1 (en) | 2014-02-19 | 2015-08-27 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
WO2015126837A1 (en) | 2014-02-19 | 2015-08-27 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
US10570916B2 (en) | 2014-02-19 | 2020-02-25 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
US10385866B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-08-20 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
EP3108107B1 (en) | 2014-02-19 | 2023-10-11 | Raytheon Technologies Corporation | Turbofan engine with geared architecture and lpc airfoils |
US10519971B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-12-31 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
US10557477B2 (en) | 2014-02-19 | 2020-02-11 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
US9567858B2 (en) | 2014-02-19 | 2017-02-14 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
US10502229B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-12-10 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
WO2015175056A2 (en) | 2014-02-19 | 2015-11-19 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
EP3108123B1 (en) | 2014-02-19 | 2023-10-04 | Raytheon Technologies Corporation | Turbofan engine with geared architecture and lpc airfoils |
EP3108118B1 (en) | 2014-02-19 | 2019-09-18 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
EP3108109B1 (en) * | 2014-02-19 | 2023-09-13 | Raytheon Technologies Corporation | Gas turbine engine fan blade |
EP3108105B1 (en) | 2014-02-19 | 2021-05-12 | Raytheon Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
US9347323B2 (en) | 2014-02-19 | 2016-05-24 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil total chord relative to span |
US10330111B2 (en) | 2014-04-02 | 2019-06-25 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
BR112017020559B1 (pt) * | 2015-04-15 | 2022-11-16 | Robert Bosch Gmbh | Conjunto de ventilador axial de ponta livre |
FR3078101B1 (fr) * | 2018-02-16 | 2020-11-27 | Safran Aircraft Engines | Turbomachine a bec de separation de flux a profil en serrations |
FR3125797A1 (fr) * | 2021-07-29 | 2023-02-03 | Safran Aircraft Engines | Propulseur pour un aéronef |
CN114001259B (zh) * | 2021-09-27 | 2023-12-05 | 武汉格莱信息科技有限公司 | 一种网络空间安全云教学系统 |
DE102021130522A1 (de) * | 2021-11-22 | 2023-05-25 | MTU Aero Engines AG | Schaufel für eine Strömungsmaschine und Strömungsmaschine, aufweisend zumindest eine Schaufel |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6071077A (en) * | 1996-04-09 | 2000-06-06 | Rolls-Royce Plc | Swept fan blade |
RU2247867C2 (ru) * | 2000-02-18 | 2005-03-10 | Дженерал Электрик Компани | Корпус компрессора (варианты) и лопатка рабочего колеса компрессора |
EP1452741B1 (fr) * | 2003-02-27 | 2007-04-18 | Snecma | Aube en flèche de turboréacteur |
US20070243068A1 (en) * | 2005-04-07 | 2007-10-18 | General Electric Company | Tip cambered swept blade |
US20080107538A1 (en) * | 2006-11-08 | 2008-05-08 | Snecma | swept turbomachine blade |
US20080148564A1 (en) * | 2006-12-22 | 2008-06-26 | Scott Andrew Burton | Turbine assembly for a gas turbine engine and method of manufacturing the same |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4358246A (en) * | 1979-07-16 | 1982-11-09 | United Technologies Corporation | Noise reduction means for prop-fan and the construction thereof |
US5642985A (en) * | 1995-11-17 | 1997-07-01 | United Technologies Corporation | Swept turbomachinery blade |
GB9607316D0 (en) * | 1996-04-09 | 1996-06-12 | Rolls Royce Plc | Swept fan blade |
DE19812624A1 (de) | 1998-03-23 | 1999-09-30 | Bmw Rolls Royce Gmbh | Rotor-Schaufelblatt einer Axialströmungsmaschine |
US6328533B1 (en) * | 1999-12-21 | 2001-12-11 | General Electric Company | Swept barrel airfoil |
GB0701866D0 (en) | 2007-01-31 | 2007-03-14 | Rolls Royce Plc | Tone noise reduction in turbomachines |
DE102007020476A1 (de) * | 2007-04-27 | 2008-11-06 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Vorderkantenverlauf für Turbomaschinenkomponenten |
JP4923073B2 (ja) * | 2009-02-25 | 2012-04-25 | 株式会社日立製作所 | 遷音速翼 |
JP5703750B2 (ja) * | 2010-12-28 | 2015-04-22 | 株式会社Ihi | ファン動翼及びファン |
-
2012
- 2012-01-30 FR FR1250838A patent/FR2986285B1/fr active Active
-
2013
- 2013-01-28 BR BR112014018848-3A patent/BR112014018848B1/pt active IP Right Grant
- 2013-01-28 US US14/375,308 patent/US9695695B2/en active Active
- 2013-01-28 RU RU2014135419A patent/RU2626886C2/ru active
- 2013-01-28 JP JP2014553790A patent/JP6038180B2/ja active Active
- 2013-01-28 CN CN201380007189.0A patent/CN104081005B/zh active Active
- 2013-01-28 WO PCT/FR2013/050168 patent/WO2013114030A1/fr active Application Filing
- 2013-01-28 CA CA2862280A patent/CA2862280C/fr active Active
- 2013-01-28 EP EP13706579.3A patent/EP2809883B1/fr active Active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6071077A (en) * | 1996-04-09 | 2000-06-06 | Rolls-Royce Plc | Swept fan blade |
RU2247867C2 (ru) * | 2000-02-18 | 2005-03-10 | Дженерал Электрик Компани | Корпус компрессора (варианты) и лопатка рабочего колеса компрессора |
EP1452741B1 (fr) * | 2003-02-27 | 2007-04-18 | Snecma | Aube en flèche de turboréacteur |
US20070243068A1 (en) * | 2005-04-07 | 2007-10-18 | General Electric Company | Tip cambered swept blade |
US20080107538A1 (en) * | 2006-11-08 | 2008-05-08 | Snecma | swept turbomachine blade |
US20080148564A1 (en) * | 2006-12-22 | 2008-06-26 | Scott Andrew Burton | Turbine assembly for a gas turbine engine and method of manufacturing the same |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2014135419A (ru) | 2016-03-27 |
CN104081005B (zh) | 2017-04-26 |
BR112014018848A8 (pt) | 2017-07-11 |
JP2015509162A (ja) | 2015-03-26 |
FR2986285B1 (fr) | 2014-02-14 |
CN104081005A (zh) | 2014-10-01 |
FR2986285A1 (fr) | 2013-08-02 |
EP2809883B1 (fr) | 2022-07-20 |
CA2862280C (fr) | 2020-01-28 |
BR112014018848B1 (pt) | 2022-01-04 |
CA2862280A1 (fr) | 2013-08-08 |
US20150017012A1 (en) | 2015-01-15 |
EP2809883A1 (fr) | 2014-12-10 |
JP6038180B2 (ja) | 2016-12-07 |
WO2013114030A1 (fr) | 2013-08-08 |
BR112014018848A2 (ru) | 2017-06-20 |
US9695695B2 (en) | 2017-07-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2626886C2 (ru) | Лопасть вентилятора турбореактивного двигателя, вентилятор турбореактивного двигателя и турбореактивный двигатель | |
RU2495254C2 (ru) | Лопатка рабочего колеса компрессора с переменным эллиптическим соединением | |
RU2707019C2 (ru) | Лопатка ротора газотурбинного двигателя | |
US7367779B2 (en) | LP turbine vane airfoil profile | |
US9556740B2 (en) | Turbine engine blade, in particular for a one-piece bladed disk | |
US8038411B2 (en) | Compressor turbine blade airfoil profile | |
CN104136757B (zh) | 用于翼面的高阶成形的弯曲区域 | |
JP5988994B2 (ja) | 積み重ね規則を改善したタービンエンジンブレード | |
US8317482B2 (en) | Swept turbomachine blade | |
US7419353B2 (en) | Blade of a turbomachine with block-wise defined profile skeleton line | |
KR101541435B1 (ko) | 비확개형 압축기 블레이드 | |
RU2354854C1 (ru) | Рабочее колесо высокооборотного осевого вентилятора или компрессора | |
JP2014508895A (ja) | 高キャンバーステータベーン | |
PL198629B1 (pl) | Łopatka sprężarki, zwłaszcza do silnika turbogazowego | |
JP7104379B2 (ja) | 軸流型のファン、圧縮機及びタービンの翼の設計方法、並びに、当該設計により得られる翼 | |
US10655471B2 (en) | Turbine and gas turbine | |
US20140241899A1 (en) | Blade leading edge tip rib | |
US11293289B2 (en) | Shrouded blades with improved flutter resistance | |
RU2624677C2 (ru) | Лопатка газотурбинного двигателя с профилем, обеспечивающим улучшенные аэродинамические и механические свойства | |
RU2727823C2 (ru) | Лопатка ротора турбомашины, диск с лопатками, ротор и турбомашина | |
RU2794951C2 (ru) | Лопатка газотурбинного двигателя с правилом максимальной толщины с большим запасом прочности при флаттере | |
RU2792505C2 (ru) | Лопатка газотурбинного двигателя, выполненная по правилу прогиба профиля пера, с большим запасом по флаттеру | |
US20230279777A1 (en) | Blisk for a gas turbine | |
US11255195B1 (en) | Airfoil profile | |
US11377972B1 (en) | Airfoil profile |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD4A | Correction of name of patent owner |