RU2614915C1 - Powder wire for out-of-furnace treatment of cast iron in ladle - Google Patents
Powder wire for out-of-furnace treatment of cast iron in ladle Download PDFInfo
- Publication number
- RU2614915C1 RU2614915C1 RU2015144606A RU2015144606A RU2614915C1 RU 2614915 C1 RU2614915 C1 RU 2614915C1 RU 2015144606 A RU2015144606 A RU 2015144606A RU 2015144606 A RU2015144606 A RU 2015144606A RU 2614915 C1 RU2614915 C1 RU 2614915C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- magnesium
- wire
- filler
- refractory material
- powder
- Prior art date
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, а именно к внепечной обработке металлургических расплавов, в т.ч. чугунов, порошкообразными реагентами.The invention relates to ferrous metallurgy, and in particular to out-of-furnace processing of metallurgical melts, including cast irons, powdered reagents.
Известен способ обработки расплавленного чугуна в ковше порошковой проволокой. Используемая в заявленной технологии обработки чугуна порошковая проволока состоит из металлической (стальной) оболочки, толщиной порядка 1 мм, заполненной металлическим магнием или магниевым сплавом (US №4205981 А, МПК С21С 1/02, С21С 1/10, С21С 7/00, 03.06.1980 г.). Эта проволока не может быть эффективно использована для обработки расплавленного чугуна в условиях металлургических предприятий по следующей причине. Магний имеет температуру испарения 1107°C, а давление паров магния при температурах внепечной обработки жидкого чугуна (1250-1450°C) составляет 2,8-10,6 атм. Поэтому, находясь в составе проволоки в чистом виде, магний быстро и бурно испаряется, покидая расплав в виде очень больших пузырьков пара или даже беспрерывной струи. Все это сопровождается пироэффектом и чрезмерным пылегазовыделением над ковшом и приводит к очень низкой степени использования магния на десульфурацию и повышенному расходу проволоки.A known method of processing molten iron in a ladle with cored wire. The flux-cored wire used in the claimed cast iron processing technology consists of a metal (steel) sheath, about 1 mm thick, filled with metal magnesium or a magnesium alloy (US No. 4205981 A, IPC C21C 1/02, C21C 1/10, C21C 7/00, 03.06 .1980). This wire cannot be used effectively for the treatment of molten iron in the conditions of metallurgical enterprises for the following reason. Magnesium has an evaporation temperature of 1107 ° C, and the vapor pressure of magnesium at temperatures of after-furnace treatment of molten iron (1250-1450 ° C) is 2.8-10.6 atm. Therefore, being in the pure form in the composition of the wire, magnesium quickly and violently evaporates, leaving the melt in the form of very large vapor bubbles or even a continuous stream. All this is accompanied by a pyroelectric effect and excessive dust and gas emission above the bucket and leads to a very low degree of magnesium use for desulfurization and increased wire consumption.
Наиболее близкой по технической сущности и достигаемому эффекту к заявляемой порошковой проволоке является порошковая проволока для внепечной обработки чугуна в ковше, состоящая из металлической оболочки и наполнителя из механической смеси порошков магния и пассивирующей добавки - ставролитового концентрата (RU №2317337, МПК С21С 1/02, опубл. 20.02.2008). Характерной особенностью ставролитового концентрата является его большая текучесть, что позволяет получить однородную смесь порошков магния и ставролитового концентрата непосредственно в процессе производства порошковой проволоки и повысить степень пассивации и эффективность использования магния при внепечной обработке. Эта порошковая проволока выбрана в качестве прототипа. Однако эта проволока также имеет ряд недостатков. Содержание окислов железа (Fe2O3) в составе ставролитового концентрата может достигать 25%, что приводит при внепечной обработке металлургических расплавов к расходованию магния в первую очередь на окисление, а затем уже на десульфурацию, что значительно снижает эффективность использования магния. Второй особенностью ставролитового концентрата является его относительно низкая температура плавления (~1300°C). Таким образом, при обработке жидкого чугуна (температура ~1350-1550°C) ставролитовый концентрат будет уже в жидком состоянии, что с одной стороны снизит степень пассивации магния, а с другой - может приводить к протеканию реакции взаимодействия магния с другими окислами, содержащимися в составе ставролита - Al2O3, SiO2, TiO2, что будет способствовать повышенному угару и недостаточной эффективности обработки расплава магнием.The closest in technical essence and the achieved effect to the claimed flux-cored wire is a flux-cored wire for out-of-furnace treatment of cast iron in a ladle, consisting of a metal shell and a filler from a mechanical mixture of magnesium powders and a passivating additive - staurolite concentrate (RU No. 2317337, IPC С21С 1/02, publ. 02.20.2008). A characteristic feature of staurolite concentrate is its high fluidity, which makes it possible to obtain a homogeneous mixture of magnesium powders and staurolite concentrate directly in the process of producing flux-cored wire and increase the degree of passivation and the efficiency of using magnesium in out-of-furnace processing. This cored wire is selected as a prototype. However, this wire also has several disadvantages. The content of iron oxides (Fe 2 O 3 ) in the composition of staurolite concentrate can reach 25%, which leads to the consumption of magnesium in the after-furnace treatment of metallurgical melts primarily for oxidation and then for desulfurization, which significantly reduces the efficiency of magnesium use. The second feature of staurolite concentrate is its relatively low melting point (~ 1300 ° C). Thus, when processing molten iron (temperature ~ 1350-1550 ° C), the staurolite concentrate will already be in a liquid state, which on the one hand will reduce the degree of passivation of magnesium, and on the other hand, it can lead to the reaction of interaction of magnesium with other oxides contained in the composition of staurolite - Al 2 O 3 , SiO 2 , TiO 2 , which will contribute to increased waste and insufficient efficiency of processing the melt with magnesium.
В основу изобретения поставлена задача усовершенствования порошковой проволоки для внепечной обработки чугуна в ковше путем изменения состава наполнителя проволоки, использованием в нем в качестве пассивирующей добавки огнеупорного материала с температурой плавления не ниже 1580°C и установлением оптимального соотношения как между компонентами наполнителя, так и всей проволоки в целом.The basis of the invention is the task of improving the flux-cored wire for out-of-furnace treatment of cast iron in the ladle by changing the composition of the filler wire, using it as a passivating additive of refractory material with a melting point of at least 1580 ° C and establishing the optimal ratio between the components of the filler and the entire wire generally.
Решение этой задачи дает возможность по мере погружения в жидкий металлургический расплав предотвращать раннее парообразование магния внутри проволоки, заглубляться проволоке на необходимую глубину в расплав без пироэффекта и барботажа, стабильно достигать высвобождения магния в расплав в твердом или в жидком виде, обеспечивать глубинную пассивацию магния, снизить температуру жидкого металла в локальной зоне взаимодействия, охватить реакцией взаимодействия магния с расплавом максимальный объем металла в ковше без дополнительных затрат магния на сопроводительные реакции, повысить степень десульфурации и эффективность использования магния. Это позволяет значительно повысить степень десульфурации и эффективность использования магния, снизить расход проволоки при внепечной обработке металлургических расплавов.The solution to this problem makes it possible, as it is immersed in a liquid metallurgical melt, to prevent early vaporization of magnesium inside the wire, to penetrate the wire to the required depth into the melt without pyroeffect and bubbling, to stably achieve the release of magnesium into the melt in solid or liquid form, to provide deep passivation of magnesium, to reduce temperature of the liquid metal in the local interaction zone, to cover the maximum volume of metal in the ladle with the reaction of the interaction of magnesium with the melt without additional magnesium spending the accompanying reaction, the desulfurization degree and increase the efficiency of using magnesium. This allows you to significantly increase the degree of desulfurization and the efficiency of using magnesium, reduce wire consumption during out-of-furnace processing of metallurgical melts.
Сущность изобретения заключается в том, что в порошковой проволоке для внепечной обработки чугуна в ковше, состоящей из металлической оболочки и наполнителя из механической смеси порошков магния и пассивирующей добавки, в качестве пассивирующей добавки используют огнеупорный материал с температурой плавления не ниже 1580°C, причем отношение между магнием и огнеупорным материалом составляет величину (0,25-1,95):1, а соотношение между составными частями порошковой проволоки установлено следующим, мас. %:The essence of the invention lies in the fact that in a flux-cored wire for out-of-furnace treatment of cast iron in a ladle, consisting of a metal shell and a filler from a mechanical mixture of magnesium powders and a passivating additive, a refractory material with a melting point not lower than 1580 ° C is used as a passivating additive, and the ratio between magnesium and refractory material is a value of (0.25-1.95): 1, and the ratio between the components of the cored wire is established as follows, wt. %:
В качестве огнеупорного материала могут быть использованы любые из перечисленных ниже материалов или их сочетание: магнезит, периклаз, дистен-силлиманитовый концентрат, карборунд, корунд, обожженный доломит, известь, а также плавленая смесь с содержанием в ней СаО≥50,0 мас. %.Any of the following materials or their combination can be used as a refractory material: magnesite, periclase, distene-sillimanite concentrate, carborundum, corundum, calcined dolomite, lime, as well as a fused mixture with CaO≥50.0 wt. %
Общими с прототипом существенными признаками являются:The essential features common with the prototype are:
- наличие металлической оболочки и размещенного в ней наполнителя из механической смеси порошков магния и пассивирующей добавки.- the presence of a metal shell and the filler placed in it from a mechanical mixture of magnesium powders and a passivating additive.
Отличительными от прототипа существенными признаками являются:Distinctive features of the prototype essential features are:
- в качестве пассивирующей добавки используют огнеупорный материал с температурой плавления не ниже 1580°C;- as a passivating additive, a refractory material with a melting point of at least 1580 ° C is used;
- отношение между магнием и огнеупорным материалом составляет величину (0,25-1,95):1;- the ratio between magnesium and refractory material is a value of (0.25-1.95): 1;
- соотношение между составными частями порошковой проволоки установлено следующим, мас. %:- the ratio between the components of the cored wire is set as follows, wt. %:
Дополнительным существенным признаком является:An additional significant feature is:
- в качестве огнеупорного материала могут использовать следующие: магнезит, периклаз, дистен-силлиманитовый концентрат, карборунд, корунд, обожженный доломит, известь или плавленую смесь с содержанием в ней СаО≥50,0 мас. %. Также может использоваться смесь указанных материалов в любом соотношении.- the following can be used as refractory material: magnesite, periclase, distene-sillimanite concentrate, carborundum, corundum, calcined dolomite, lime or a fused mixture with CaO≥50.0 wt. % A mixture of these materials in any ratio may also be used.
Металлическую оболочку преимущественно изготавливают из низколегированной стали.The metal shell is mainly made of low alloy steel.
Приведенные отличительные признаки являются необходимыми и достаточными для всех случаев, на которые распространяется объем правовой защиты изобретения.The above distinguishing features are necessary and sufficient for all cases to which the scope of legal protection of the invention applies.
Между существенными признаками и техническим результатом - значительным повышением степени десульфурации и эффективности использования магния, снижением расхода проволоки при внепечной обработке металлургических расплавов - существует причинно-следственная связь, которая объясняется следующим образом. Одной из особенностей огнеупорных материалов температурой плавления не ниже 1580°C (имеющих в составе в основном основные и амфотерные оксиды) является высокая текучесть, что позволяет им плотно и всеобъемлюще обволакивать все частицы магния и получать однородную механическую смесь порошков магния и огнеупорного материала непосредственно в процессе производства порошковой проволоки. Второй особенностью огнеупорных материалов является высокая температура плавления (выше 1580°C), что позволяет им находиться до высвобождения в расплав в твердом виде, и отсутствие в составе компонентов, которые могут вступать в реакцию с магнием (таких как FeO и т.п.) или разлагаться при температуре обработки жидкого чугуна (1350-1550°C). Эти свойства огнеупорного материала позволяют использовать его в качестве пассиватора магния в соответствии с решением поставленной технической задачи. При введении порошковой проволоки с заполнением механической смесью магния и огнеупорного материала в расплав жидкого чугуна, время расплавления металлической оболочки проволоки значительно увеличивается, что позволяет наполнителю погружаться на большую глубину и реакцией взаимодействия магния с расплавом будет охвачен максимальный объем металла в ковше. При использовании проволоки приведенного состава синхронизируются во времени процессы высвобождения магния в расплав и расплавления заполнителя, не допуская образования пара магния внутри проволоки. Использование проволоки с таким составом наполнителя позволяет по мере его поступления в жидкий чугун значительно снизить скорость и интенсивность испарения магния, уменьшить размер пузырьков пара магния. В локальной зоне взаимодействия с расплавом магний частично растворяется, а частично образуются маленькие пузырьки пара магния, которые, поднимаясь вверх, взаимодействуют с серой и выносят сульфид магния в покровный шлак. Растворенный в чугуне магний также реагирует с серой, а продукты реакции пузырьки пара магния частично выносятся в шлак и ассимилируются им. При поступлении проволоки в расплав также происходит процесс раскисления и образуются оксиды магния, которые должны всплывать наверх в покровный шлак, но без дополнительной помощи они всплывают не все, загрязняя при этом металл. Огнеупорный материал, имея высокую температуру плавления (выше температуры обработки жидкого чугуна), сначала высвобождается в расплав в твердом виде, обеспечивая полную пассивацию магния в локальной зоне взаимодействия, а затем частицы огнеупорного материала (главным образом основные и амфотерные оксиды), имея очень маленький размер, вступают во взаимодействие с MgO, образующимся при раскислении и, в свою очередь, образуют комплексный шлак системы MgO-CaO-Al2O3-SiO2, которому значительно легче всплывать наверх в покровный шлак. При этом ввиду близких значений поверхностного и межфазного натяжений всплывающие включения вместе со шлаком системы MgO-СаО-Al2O3-SiO2 будут быстро и стабильно ассимилироваться покровным шлаком.There is a causal relationship between the essential features and the technical result — a significant increase in the degree of desulfurization and the efficiency of using magnesium, a decrease in wire consumption during out-of-furnace processing of metallurgical melts, which is explained as follows. One of the features of refractory materials with a melting point of at least 1580 ° C (having mainly basic and amphoteric oxides in the composition) is high fluidity, which allows them to densely and comprehensively coat all magnesium particles and to obtain a uniform mechanical mixture of magnesium powders and refractory material directly in the process cored wire production. The second feature of refractory materials is a high melting point (above 1580 ° C), which allows them to remain in solid form before being released into the melt, and the absence in the composition of components that can react with magnesium (such as FeO, etc.) or decompose at the processing temperature of molten iron (1350-1550 ° C). These properties of the refractory material make it possible to use it as a magnesium passivator in accordance with the solution of the technical task. When a flux-cored wire is introduced with a mechanical mixture of magnesium and refractory material filled into the molten liquid iron, the melting time of the metal sheath of the wire increases significantly, which allows the filler to sink to a greater depth and the maximum volume of metal in the ladle will be covered by the reaction of magnesium and the melt. When using the wire of the given composition, the processes of magnesium release into the melt and the melt of the aggregate are synchronized in time, preventing the formation of magnesium vapor inside the wire. The use of a wire with such a filler composition allows, as it enters the molten iron, significantly reduce the rate and intensity of magnesium evaporation, and reduce the size of the magnesium vapor bubbles. In the local zone of interaction with the melt, the magnesium partially dissolves, and in part small bubbles of magnesium vapor are formed, which, rising upwards, interact with sulfur and carry magnesium sulfide into the coating slag. Magnesium dissolved in cast iron also reacts with sulfur, and the reaction products of magnesium vapor bubbles are partially carried out into the slag and assimilated by it. When the wire enters the melt, a deoxidation process also takes place and magnesium oxides are formed, which should float upward into the coating slag, but without additional help they do not float up, polluting the metal. Refractory material, having a high melting point (higher than the temperature of treatment of molten iron), is first released into the melt in solid form, providing complete passivation of magnesium in the local interaction zone, and then particles of the refractory material (mainly basic and amphoteric oxides), having a very small size interact with MgO formed during deoxidation and, in turn, form complex slag of the MgO-CaO-Al 2 O 3 -SiO 2 system , which is much easier to float up to the top of the slag. Moreover, due to the close values of the surface and interfacial tensions, the pop-up inclusions together with the slag of the MgO-CaO-Al 2 O 3 -SiO 2 system will be quickly and stably assimilated by the coating slag.
Отношение между магнием и огнеупорным материалом в указанных пределах обусловлено тем, что если оно будет менее чем 0,25:1, то не будет обеспечиваться глубинная пассивация магния, и процесс обработки будет протекать с барботажем, пироэфектом, выбросами, что приведет к снижению эффективности использования магния и чрезмерному пылегазовыделению. Если же указанное соотношение будет более чем 1,95:1, то будет повышенный расход проволоки и низкая экономическая эффективность использования магния.The ratio between magnesium and refractory material within the specified limits is due to the fact that if it is less than 0.25: 1, then deep passivation of magnesium will not be ensured, and the processing process will proceed with bubbling, pyroeffect, emissions, which will lead to a decrease in the efficiency of use magnesium and excessive dust and gas emission. If the indicated ratio is more than 1.95: 1, then there will be increased wire consumption and low economic efficiency of using magnesium.
Указанное соотношение между порошковым наполнителем и металлической оболочкой (32-65):(35-68) мас. % стабильно обеспечивает необходимую жесткость проволоки для ее ввода на достаточную глубину, чтобы реакцией взаимодействия магния с расплавом был охвачен максимальный объем чугуна в ковше. При несоблюдении указанного соотношения между составными частями проволоки не будет стабильно обеспечиваться необходимая жесткость проволоки для ее ввода на достаточную глубину. Это приведет к образованию отдельных локальных зон расплава, не охваченных реакцией взаимодействия с магнием, или, наоборот, перенасыщенных магнием, что значительно снизит эффективность использования проволоки и во втором случае приведет к повышенному угару магния и снизит эффективность его использования.The specified ratio between the powder filler and the metal shell (32-65) :( 35-68) wt. % stably provides the necessary stiffness of the wire for its entry to a sufficient depth so that the maximum volume of cast iron in the ladle is captured by the reaction of magnesium and melt interaction. If the specified ratio between the components of the wire is not observed, the necessary stiffness of the wire for its entry to a sufficient depth will not be stably provided. This will lead to the formation of separate local zones of the melt that are not covered by the reaction of interaction with magnesium, or, conversely, are supersaturated with magnesium, which will significantly reduce the efficiency of wire use and in the second case will lead to increased waste of magnesium and reduce its efficiency.
В качестве огнеупорного материала могут использоваться любые из нижеуказанных материалов: магнезит, периклаз, дистен-силлиманитовый концентрат, карборунд, корунд, обожженный доломит, известь или плавленая смесь с содержанием СаО≥50,0 мас. %. Использование этих материалов с одной стороны позволяет несколько снизить затраты на изготовление проволоки (ввиду недефицитности и относительно невысокой стоимости указанных материалов), обеспечивая при этом необходимую степень пассивации магния (в том числе глубинной), а с другой - составляющие ингредиенты (главным образом основные и амфотерные оксиды, при этом отсутствуют окислители - оксиды железа и марганца) этих материалов после высвобождения в расплав всплывают в покровный шлак, растворяются в нем, повышая его рафинирующую способность.As a refractory material, any of the following materials can be used: magnesite, periclase, distene-sillimanite concentrate, carborundum, corundum, calcined dolomite, lime or a fused mixture with CaO ≥50.0 wt. % The use of these materials on the one hand allows you to slightly reduce the cost of manufacturing wire (due to the scarcity and relatively low cost of these materials), while ensuring the necessary degree of passivation of magnesium (including deep), and on the other hand, the constituent ingredients (mainly basic and amphoteric oxides, while there are no oxidizing agents (iron and manganese oxides) of these materials, after release into the melt, they float into the coating slag, dissolve in it, increasing its refining method piety.
Таким образом, чтобы значительно повысить степень десульфурации и эффективность использования магния, снизить расход проволоки при внепечной обработке металлургических расплавов необходимо использовать проволоку со всеми указанными соотношениями компонентов.Thus, in order to significantly increase the degree of desulfurization and the efficiency of using magnesium, to reduce the consumption of wire during out-of-furnace processing of metallurgical melts, it is necessary to use a wire with all the indicated ratios of components.
Изготавливают порошковую проволоку следующим образом. Металлическую ленту, выполненную из низкоуглеродистой стали 08Ю, профилируют в желобоподобную оболочку. Дозированными порциями из двух бункеров заполняют оболочку порошками соответственно из огнеупорного материала и металлического магния в необходимом количестве в соответствии с ранее указанными соотношениями, которые равномерно распределяются по желобу оболочки. Затем с помощью роликовых клетей обжимают оболочку и формируют замок. Готовая проволока наматывается на катушку и поставляется в отделения обработки расплавленного чугуна.A flux-cored wire is made as follows. A metal strip made of low-carbon steel 08Yu is profiled into a groove-like shell. Dosed portions of two bins fill the casing with powders, respectively, of refractory material and metallic magnesium in the required amount in accordance with the previously indicated ratios, which are evenly distributed over the trench of the casing. Then, using the roller stands, they compress the shell and form a lock. The finished wire is wound on a reel and delivered to the molten iron processing compartments.
На одном из металлургических предприятий проведены испытания заявляемой проволоки. На установку десульфурации чугуна (УДЧ) подается жидкий расплав в чугуновозных ковшах (емкость ковша - 100 т), которые устанавливаются на специальные стенды под обработку. Используется порошковая проволока ∅10 мм с наполнением (100 г/м) смесью магния и огнеупорного материала (известь по ГОСТ 9179) при соотношении 35:65 (0,54), отношение между содержанием магния в наполнителе и содержанием самого наполнителя в проволоке составляет величину 0,85. Проволока вводится с помощью трайбапарата в жидкий чугун со скоростью 2 м/с. Проведено 10 обработок. Расход проволоки в среднем составил 720 м (1,8 кг/т), расход магния (qMg) - 0,25 кг/т. Начальное содержание серы в чугуне (SH) в среднем составляло 0,032%, конечное (SK) - 0,004%, степень использования магния на десульфурацию 
При использовании в таких же условиях проволоки, изготовленной по способу прототипа (состав наполнителя проволоки: 35% - магний, 65% - ставролитовый концентрат, наполнение проволоки - 100 г/м), конечное содержание серы составило 0,007% (на 75% отн. выше, чем у заявляемой проволоки), а коэффициент использования магния в десульфурацию (KMg-S) - 76% (степень десульфурации составила 78,1%, на 10,7% отн. ниже, чем у заявляемой проволоки), причем процесс обработки иногда сопровождался пироэффектом, выбросами металла из ковша и чрезмерным пылегазовыделением. Для получения равнозначного конечного содержания серы расход магния составит 0,28 кг/т, расход проволоки - 2,02 кг/т или будет на 12% выше.When using wire under the same conditions as described in the prototype method (wire filler composition: 35% magnesium, 65% staurolite concentrate, wire filling 100 g / m), the final sulfur content was 0.007% (75% rel. Higher than the claimed wire), and the coefficient of magnesium use in desulfurization (KMg-S) is 76% (the degree of desulfurization was 78.1%, 10.7% relative lower than that of the claimed wire), and the processing process was sometimes accompanied pyroelectric effect, metal emissions from the bucket and excessive dust and gas emission. To obtain an equivalent final sulfur content, magnesium consumption will be 0.28 kg / t, wire consumption - 2.02 kg / t, or 12% higher.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015144606A RU2614915C1 (en) | 2015-10-16 | 2015-10-16 | Powder wire for out-of-furnace treatment of cast iron in ladle |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015144606A RU2614915C1 (en) | 2015-10-16 | 2015-10-16 | Powder wire for out-of-furnace treatment of cast iron in ladle |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2614915C1 true RU2614915C1 (en) | 2017-03-30 |
Family
ID=58505670
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015144606A RU2614915C1 (en) | 2015-10-16 | 2015-10-16 | Powder wire for out-of-furnace treatment of cast iron in ladle |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2614915C1 (en) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5264023A (en) * | 1991-11-21 | 1993-11-23 | Skw Trostberg Aktiengesellschaft | Cored wire with a content of passivated pyrophoric metal, and the use thereof |
| FR2711376B1 (en) * | 1993-10-19 | 1995-11-24 | Pechiney Electrometallurgie | Composite wire for the introduction of magnesium into a liquid metal. |
| DE19916235C2 (en) * | 1999-03-01 | 2001-03-08 | Odermath Stahlwerkstechnik | Cored wire for the treatment of melts by wire injection |
| UA78944C2 (en) * | 2006-03-01 | 2007-04-25 | Mariupol I Metallurgical Works | Compact-material for ladle cast-iron treatment |
| RU2317337C2 (en) * | 2006-02-20 | 2008-02-20 | Открытое Акционерное Общество "Завод "Универсальное Оборудование" | Powder wire for addition of magnesium to iron-based alloys |
| UA90029C2 (en) * | 2008-05-13 | 2010-03-25 | Открытое Акционерное Общество "Мариупольский Металлургический Комбинат Им. Ильича" | Compact-MATERIAL FOR ladle cast iron treatment |
-
2015
- 2015-10-16 RU RU2015144606A patent/RU2614915C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5264023A (en) * | 1991-11-21 | 1993-11-23 | Skw Trostberg Aktiengesellschaft | Cored wire with a content of passivated pyrophoric metal, and the use thereof |
| FR2711376B1 (en) * | 1993-10-19 | 1995-11-24 | Pechiney Electrometallurgie | Composite wire for the introduction of magnesium into a liquid metal. |
| DE19916235C2 (en) * | 1999-03-01 | 2001-03-08 | Odermath Stahlwerkstechnik | Cored wire for the treatment of melts by wire injection |
| RU2317337C2 (en) * | 2006-02-20 | 2008-02-20 | Открытое Акционерное Общество "Завод "Универсальное Оборудование" | Powder wire for addition of magnesium to iron-based alloys |
| UA78944C2 (en) * | 2006-03-01 | 2007-04-25 | Mariupol I Metallurgical Works | Compact-material for ladle cast-iron treatment |
| UA90029C2 (en) * | 2008-05-13 | 2010-03-25 | Открытое Акционерное Общество "Мариупольский Металлургический Комбинат Им. Ильича" | Compact-MATERIAL FOR ladle cast iron treatment |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104858382B (en) | A kind of tundish covering flux and its application | |
| JP5958152B2 (en) | Manufacturing method of high cleanliness steel | |
| JP6202776B2 (en) | Manufacturing method of high cleanliness steel | |
| US3567432A (en) | Metal casting | |
| US20130167688A1 (en) | Method of making low carbon steel using ferrous oxide and mineral carbonates | |
| RU2375462C2 (en) | Wire for out-of-furnace treatment of metallurgical melts | |
| RU163760U1 (en) | POWDER WIRE FOR ADDITION OF MAGNESIUM IN MELTS BASED ON IRON | |
| RU2614915C1 (en) | Powder wire for out-of-furnace treatment of cast iron in ladle | |
| CN107530769B (en) | Continuous casting method using mold flux, and slab manufactured using the same | |
| JP6547638B2 (en) | Method of manufacturing high purity steel | |
| RU2317337C2 (en) | Powder wire for addition of magnesium to iron-based alloys | |
| ES2328895T3 (en) | STEEL DEOXIDATION PROCESS IN COLADA SPOON. | |
| RU2318026C2 (en) | Wire for the out-of-furnace treatment of the metallurgical melts | |
| RU2456349C1 (en) | Procedure for out-of-furnace treatment of iron-carbon melt | |
| RU2566230C2 (en) | Method of processing in oxygen converter of low-siliceous vanadium-bearing molten metal | |
| RU2569621C1 (en) | Method of producing niobium-containing steel | |
| US1945260A (en) | Composition of matter and process of treating molten metals | |
| KR20200118191A (en) | How to make a lecture | |
| RU2304623C1 (en) | Method of production of the manganese alloyed steel | |
| RU2533894C1 (en) | Method of steel processing in intermediate ladle | |
| JPH03502361A (en) | Manufacturing method of general-purpose steel | |
| RU2681961C1 (en) | Method of producing extremely low-carbon steel | |
| RU2577885C1 (en) | Method for production of steel (versions) | |
| KR100900650B1 (en) | Calcium Cored Wire for Controlling Calcium Content in Molten Steel and Method for Controlling Calcium Content in Molten Steel Using the Wire | |
| RU2299247C1 (en) | Steel melting method in oxygen converter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20181017 |