RU2611250C1 - Tool steel - Google Patents
Tool steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2611250C1 RU2611250C1 RU2015150697A RU2015150697A RU2611250C1 RU 2611250 C1 RU2611250 C1 RU 2611250C1 RU 2015150697 A RU2015150697 A RU 2015150697A RU 2015150697 A RU2015150697 A RU 2015150697A RU 2611250 C1 RU2611250 C1 RU 2611250C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- amount
- content
- hardness
- increase
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
Abstract
Description
Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к составам инструментальных сталей, используемых для изготовления режущего и штампового инструмента, работающего при умеренных и высоких скоростях резания.The invention relates to the field of ferrous metallurgy, in particular to compositions of tool steels used for the manufacture of cutting and stamping tools operating at moderate and high cutting speeds.
Известна инструментальная сталь Р6М3, содержащая углерод, кремний, марганец, хром, вольфрам, ванадий, молибден, железо при следующем соотношении компонентов, мас. %: углерод - 0,85-0,95; кремний - менее 0,5; марганец - менее 0,4; хром - 3,0-6,0; вольфрам - 5,5-6,5; ванадий - 2,0-2,5; молибден - 3,0-3,6; железо - остальное (Позняк Л.А. Инструментальные стали: справочник / Л.А. Позняк, С.И. Тишаев, Ю.М. Скрынченко, Ю.Н. Кузьменко и др. - М.: Металлургия, 1977. - С. 129.; Геллер, Ю.А. Инструментальные стали / Ю.А. Геллер. - М.: Металлургия, 1975. - С. 377, табл. 83).Known tool steel P6M3 containing carbon, silicon, manganese, chromium, tungsten, vanadium, molybdenum, iron in the following ratio, wt. %: carbon - 0.85-0.95; silicon - less than 0.5; Manganese - less than 0.4; chrome 3.0-6.0; tungsten - 5.5-6.5; vanadium - 2.0-2.5; molybdenum - 3.0-3.6; iron - the rest (Poznyak L.A. Tool steels: reference book / L.A. Poznyak, S.I. Tishaev, Yu.M. Skrynchenko, Yu.N. Kuzmenko, etc. - M .: Metallurgy, 1977. - С 129 .; Geller, Yu.A. Tool steel / Yu.A. Geller. - M .: Metallurgy, 1975. - S. 377, tab. 83).
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к предлагаемому изобретению (прототипом) является инструментальная сталь Р6М5, содержащая углерод, кремний, марганец, хром, вольфрам, ванадий, молибден и железо при следующем соотношении компонентов, мас. %: углерод - 0,80-0,88; кремний - менее 0,5; марганец - менее 0,4; хром - 3,8-4,4; вольфрам - 5,5-6,5; ванадий - 1,7-2,1; молибден - 5,0-5,5; железо - остальное (Позняк Л.А. Инструментальные стали: справочник / Л.А. Позняк, С.И. Тишаев, Ю.М. Скрынченко, Ю.Н. Кузьменко и др. - М.: Металлургия, 1977. - С. 127-128).The closest in technical essence and the achieved result to the proposed invention (prototype) is tool steel P6M5 containing carbon, silicon, manganese, chromium, tungsten, vanadium, molybdenum and iron in the following ratio of components, wt. %: carbon - 0.80-0.88; silicon - less than 0.5; Manganese - less than 0.4; chromium - 3.8-4.4; tungsten - 5.5-6.5; vanadium - 1.7-2.1; molybdenum - 5.0-5.5; iron - the rest (Poznyak L.A. Tool steels: reference book / L.A. Poznyak, S.I. Tishaev, Yu.M. Skrynchenko, Yu.N. Kuzmenko, etc. - M .: Metallurgy, 1977. - С . 127-128).
Общими недостатками описанных сталей являются пониженные механические свойства, а именно прочность и ударная вязкость (Таблица).Common disadvantages of the described steels are reduced mechanical properties, namely strength and toughness (Table).
Задачей изобретения является повышение прочности и ударной вязкости, при сохранении высокой теплостойкости.The objective of the invention is to increase strength and toughness, while maintaining high heat resistance.
Поставленная задача решается тем, что инструментальная сталь, содержащая углерод, кремний, марганец, хром, вольфрам, ванадий, молибден и железо, согласно изобретению дополнительно содержит кобальт, титан, никель, медь, алюминий и азот при следующем соотношении компонентов мас. %:The problem is solved in that the tool steel containing carbon, silicon, manganese, chromium, tungsten, vanadium, molybdenum and iron, according to the invention additionally contains cobalt, titanium, nickel, copper, aluminum and nitrogen in the following ratio of components wt. %:
Повышение прочности и ударной вязкости при сохранении высокой теплостойкости (Таблица) обусловлены комплексным легированием стали предложенного состава.The increase in strength and toughness while maintaining high heat resistance (Table) is due to the complex alloying of steel of the proposed composition.
Содержание углерода в количестве 0,30-0,35 мас. % является оптимальным, так как обеспечивает достаточное количество упрочняющей фазы, повышая прочность и ударную вязкость. При содержании углерода менее чем 0,30 мас. % снижается твердость. Содержание углерода выше чем 0,35 мас. % в присутствии марганца приводит к увеличению чувствительности к перегреву при закалке, снижению прочности и ударной вязкости.The carbon content in the amount of 0.30-0.35 wt. % is optimal, as it provides a sufficient amount of hardening phase, increasing strength and toughness. When the carbon content is less than 0.30 wt. % reduced hardness. The carbon content is higher than 0.35 wt. % in the presence of manganese leads to an increase in sensitivity to overheating during quenching, a decrease in strength and toughness.
Введение в сталь кремния в количестве 1,3-1,4 мас. % является оптимальным, так как при таком содержании кремния проявляется его влияние на вторичную твердость при отпуске. Повышается легированность твердого раствора, а также в присутствии хрома повышается устойчивость стали против отпуска. При содержании кремния менее 1,3 мас. % снижается его влияние на вторичную твердость. При содержании кремния более 1,4 мас. % снижается прочность и ударная вязкость стали.The introduction of silicon steel in an amount of 1.3-1.4 wt. % is optimal, since at such a silicon content its effect on the secondary hardness during tempering is manifested. The alloying of the solid solution increases, and also in the presence of chromium, the steel resistance to tempering increases. When the silicon content is less than 1.3 wt. % decreases its effect on secondary hardness. When the silicon content is more than 1.4 wt. % decreases the strength and toughness of steel.
Введение в состав стали марганца, в количестве 1,30-1,45 мас. % является оптимальным, так как способствует увеличению прокаливаемости стали и устойчивости к распаду аустенита, что позволяет использовать сталь для горячей обработки. При предлагаемом количестве марганца повышается устойчивость против отпуска, которая увеличивается в присутствии хрома в составе стали. При содержании марганца менее чем 1,30 мас. % снижается прокаливаемость стали, а при содержании марганца более чем 1,45 мас. % снижается прочность и ударная вязкость.Introduction to the composition of manganese steel, in the amount of 1.30-1.45 wt. % is optimal, as it contributes to an increase in hardenability of steel and resistance to decomposition of austenite, which allows the use of steel for hot processing. With the proposed amount of manganese, the resistance to tempering increases, which increases in the presence of chromium in the steel composition. When the manganese content is less than 1.30 wt. % the hardenability of steel is reduced, and with a manganese content of more than 1.45 wt. % reduced strength and toughness.
Введение в состав стали хрома в количестве 8,0-8,5 мас. % является оптимальным, так как при этом увеличивается сопротивление стали окислению при высоких температурах (окалиностойкость) и повышается способность к дисперсионному твердению; наличие хрома в указанном количестве затрудняет рост зерна при нагреве, повышает механические свойства стали при статической и ударной нагрузке, повышает прокаливаемость и жаропрочность стали. При содержании хрома ниже чем 8,0 мас. % в стали снижается количество карбидов хрома, которые участвуют в процессе упрочнения, а при содержании хрома более чем 8,5 мас. % происходит резкое снижение теплостойкости и жаропрочности стали.The introduction of chromium steel in an amount of 8.0-8.5 wt. % is optimal, since it increases the resistance of steel to oxidation at high temperatures (scale resistance) and increases the ability to dispersion hardening; the presence of chromium in the indicated amount impedes grain growth during heating, increases the mechanical properties of steel under static and impact loads, and increases the hardenability and heat resistance of steel. When the chromium content is lower than 8.0 wt. % in steel decreases the amount of chromium carbides that are involved in the hardening process, and when the chromium content is more than 8.5 wt. % there is a sharp decrease in heat resistance and heat resistance of steel.
Введение в состав стали вольфрама в количестве 5,5-6,0 мас. % является оптимальным, так как способствует выделению упрочняющей фазы при отпуске, что приводит к повышению твердости и теплостойкости стали. Содержание вольфрама ниже чем 5,5 мас. % приводит к снижению количества упрочняющей фазы при отпуске, что уменьшает теплостойкость и твердость стали. Содержание в стали вольфрама более чем 6,0 мас. % увеличивает количество упрочняющей фазы при отпуске, что уменьшает прочность и пластичность стали.Introduction to the composition of tungsten steel in an amount of 5.5-6.0 wt. % is optimal, since it contributes to the release of the hardening phase during tempering, which leads to an increase in the hardness and heat resistance of steel. The tungsten content is lower than 5.5 wt. % leads to a decrease in the number of hardening phases during tempering, which reduces the heat resistance and hardness of steel. The content in the tungsten steel is more than 6.0 wt. % increases the amount of hardening phase during tempering, which reduces the strength and ductility of steel.
Введение в состав стали ванадия в количестве 0,7-0,8 мас. % является оптимальным, так как способствует измельчению зерна и повышению окалиностойкости стали. При содержании ванадия ниже чем 0,7 мас. % его влияние на измельчение зерна проявляется незначительно, а содержание ванадия выше чем 0,8 мас. % ухудшает шлифуемость стали и снижает прочность.Introduction to the composition of vanadium steel in an amount of 0.7-0.8 wt. % is optimal, as it contributes to the grinding of grain and increase the scale resistance of steel. When the content of vanadium is lower than 0.7 wt. % its effect on grain refinement is not significant, and the vanadium content is higher than 0.8 wt. % worsens the grindability of steel and reduces strength.
Введение в состав стали молибдена в количестве 2,0-2,5 мас. % в присутствии предлагаемого количества вольфрама является оптимальным, так как способствует повышению температуры рекристаллизации γ - твердого раствора и замедляет разупрочнение стали, а также приводит к увеличению пластичности и прочности стали, повышает твердость, участвуя в образовании упрочняющей фазы при высоких температурах. Применение предлагаемого количества молибдена с предлагаемым количеством ванадия и хрома значительно повышает окалиностойкость стали. Содержание молибдена ниже чем 2,0 мас. % и выше чем 2,5 мас. % нецелесообразно, так как не оказывает влияния на повышение прочностных свойств и пластичности стали.Introduction to the composition of molybdenum steel in an amount of 2.0-2.5 wt. % in the presence of the proposed amount of tungsten is optimal, since it helps to increase the recrystallization temperature of the γ - solid solution and slows down the softening of steel, and also leads to an increase in the ductility and strength of steel, increases hardness, participating in the formation of the hardening phase at high temperatures. The use of the proposed amount of molybdenum with the proposed amount of vanadium and chromium significantly increases the scale resistance of the steel. The molybdenum content is lower than 2.0 wt. % and higher than 2.5 wt. % impractical, since it does not affect the increase in strength properties and ductility of steel.
Введение в состав стали кобальта в количестве 0,01-0,03 мас. % является оптимальным, так как способствует выделению интерметаллидов при высоких температурах отпуска, повышая твердость, теплостойкость, и улучшает жаропрочность стали. Содержание кобальта менее чем 0,01 мас. % нецелесообразно, так как не приводит к повышению теплостойкости и твердости стали. Содержание кобальта более чем 0,03 мас. % увеличивает количество упрочняющей фазы, что отрицательно влияет на пластичность стали.Introduction to the composition of cobalt steel in an amount of 0.01-0.03 wt. % is optimal, as it promotes the release of intermetallic compounds at high tempering temperatures, increasing hardness, heat resistance, and improves the heat resistance of steel. The cobalt content is less than 0.01 wt. % is impractical, since it does not increase the heat resistance and hardness of steel. The cobalt content of more than 0.03 wt. % increases the amount of hardening phase, which negatively affects the ductility of steel.
Введение в состав стали титана в количестве 0,01-0,02 мас. % является оптимальным, препятствующим возникновению межкристаллитной коррозии, с одновременным увеличением карбидной фазы. Снижение содержания титана меньше чем 0,01 мас. % нецелесообразно, так как при этом не оказывается влияние на межкристаллитную коррозию. Увеличение содержания титана свыше 0,02 мас. % приводит к снижению вязкости стали.Introduction to the composition of titanium steel in an amount of 0.01-0.02 wt. % is optimal, preventing the occurrence of intergranular corrosion, with a simultaneous increase in the carbide phase. The decrease in titanium content is less than 0.01 wt. % is impractical, since this does not affect the intergranular corrosion. The increase in titanium content over 0.02 wt. % leads to a decrease in the viscosity of steel.
Введение в состав стали никеля в количестве 8,5-8,8 мас. % является оптимальным, так как способствует повышению вязкости, усиливает противодействие росту зерна, улучшает прокаливаемость и механические свойства стали, повышает окалиностойкость и жаропрочность. Снижение содержания никеля ниже чем 8,5 мас. % и повышение содержания никеля более чем 8,8 мас. % нецелесообразно, так как не приводит к положительному влиянию на механические свойства стали. Кроме того, содержание никеля более чем 8,8 мас. % может привести к расслоению.Introduction to the composition of Nickel steel in the amount of 8.5-8.8 wt. % is optimal, since it contributes to an increase in viscosity, enhances resistance to grain growth, improves hardenability and mechanical properties of steel, increases scale resistance and heat resistance. The decrease in nickel content is lower than 8.5 wt. % and an increase in the nickel content of more than 8.8 wt. % is impractical, since it does not lead to a positive effect on the mechanical properties of steel. In addition, the nickel content of more than 8.8 wt. % may cause delamination.
Введение в состав стали меди в количестве 0,4-0,5 мас. % является оптимальным, так как способствует улучшению прокаливаемости и полируемости стали. Содержание меди менее чем 0,4 мас. % не приводит к повышению прокаливаемости, а при введении меди более чем 0,5 мас. % ухудшается ковкость стали.The introduction of copper to the composition in the amount of 0.4-0.5 wt. % is optimal, as it improves the hardenability and polishability of steel. The copper content is less than 0.4 wt. % does not increase hardenability, and with the introduction of copper more than 0.5 wt. % the ductility of steel is deteriorating.
Введение в состав стали алюминия в количестве 0,1-0,2 мас. % является оптимальным, так как приводит к увеличению упрочняющей фазы и повышению твердости стали. Снижение количества алюминия менее чем 0,1 мас. % не оказывает положительного эффекта на прочностные свойства стали. При содержании количества алюминия выше чем 0,2 мас. % происходит снижение пластических свойств и ухудшается ковкость стали.Introduction to the composition of aluminum steel in an amount of 0.1-0.2 wt. % is optimal, since it leads to an increase in the hardening phase and an increase in the hardness of steel. The reduction in the amount of aluminum less than 0.1 wt. % does not have a positive effect on the strength properties of steel. When the content of aluminum is higher than 0.2 wt. % there is a decrease in plastic properties and the ductility of steel is deteriorating.
Введение в состав стали азота в количестве 0,05-0,08 мас. % является оптимальным, так как увеличивает прокаливаемость, снижает чувствительность к перегреву, повышает стабильность карбидной фазы; сохраняется значительное преимущество в прочности и вязкости. Введение в состав стали азота в количестве менее 0,05 мас. % снижает прочность, а увеличение количеств азота более 0,08 мас. % приводит к снижению пластичности стали.Introduction to the composition of steel nitrogen in an amount of 0.05-0.08 wt. % is optimal, since it increases hardenability, reduces sensitivity to overheating, and increases the stability of the carbide phase; a significant advantage in strength and toughness remains. Introduction to the composition of steel nitrogen in an amount of less than 0.05 wt. % reduces strength, and an increase in the amount of nitrogen more than 0.08 wt. % leads to a decrease in the ductility of steel.
Изобретение поясняется таблицей, в которой приведены механические свойства предлагаемой инструментальной стали и известных сталей марок Р6М5 и Р6М3 (закалка на зерно балла 10), отпуск при 560°C, 3 раза.The invention is illustrated in the table, which shows the mechanical properties of the proposed tool steel and well-known steels of grades P6M5 and P6M3 (hardening at a grain of 10 points), tempering at 560 ° C, 3 times.
Изобретение иллюстрируется следующим примером. Предлагаемая инструментальная сталь выплавлялась в открытой индукционной печи. Слитки массой от 12 кг ковались на прутки сечением 12×12 мм для лабораторных исследований. Степень деформации составила 85%. Температура начала ковки равна 1200°C, температура конца ковки - 900°C. Охлаждение после ковки выполнялось до 700°C на воздухе, далее - в песке. Сталь исследовали на механические свойства в холодном и горячем состоянии после закалки и отпуска. Закалка осуществлялась при температуре 1075-1100°C с последующим охлаждением в масле. Твердость после закалки составила HRC54-54. Отпуск осуществлялся нагревом до температуры 560°C три раза, твердость составила HRC 66. Теплостойкость предлагаемой стали составила 630°C.The invention is illustrated by the following example. The proposed tool steel was smelted in an open induction furnace. Ingots weighing 12 kg or more were forged on bars with a cross section of 12 × 12 mm for laboratory research. The degree of deformation was 85%. Forging start temperature is 1200 ° C, forging end temperature is 900 ° C. After forging, cooling was performed to 700 ° C in air, then in sand. Steel was examined for mechanical properties in the cold and hot state after quenching and tempering. Quenching was carried out at a temperature of 1075-1100 ° C, followed by cooling in oil. The hardness after hardening was HRC54-54. The vacation was carried out by heating to a temperature of 560 ° C three times, the hardness was HRC 66. The heat resistance of the proposed steel was 630 ° C.
Для сравнительной оценки использовалась сталь Р6М5 (прототип), твердость которой после закалки и трехразового отпуска при 560°C составила HRC63 (Геллер, Ю.А. Инструментальные стали / Ю.А. Геллер. - М.: Металлургия, 1975. - С. 377, табл. 83). Теплостойкость стали Р6М5 для твердости HRC58 составила 620°C (Позняк Л.А. Инструментальные стали: справочник / Л.А. Позняк, С.И. Тишаев, Ю.М. Скрынченко, Ю.Н. Кузьменко и др. - М.: Металлургия, 1977. - С. 128).For a comparative assessment, steel P6M5 (prototype) was used, the hardness of which after quenching and three times tempering at 560 ° C was HRC63 (Geller, Yu.A. Tool steels / Yu.A. Geller. - M .: Metallurgy, 1975. - S. 377, tab. 83). The heat resistance of P6M5 steel for HRC58 hardness was 620 ° C (L.A. Poznyak. Tool steels: reference book / L.A. Poznyak, S.I. Tishaev, Yu.M. Skrynchenko, Yu.N. Kuzmenko, etc. - M. : Metallurgy, 1977 .-- S. 128).
Для сравнительной оценки использовалась также сталь Р6М3, твердость которой после закалки и трехразового отпуска при 560°C составила HRC 62,5 (Геллер, Ю.А. Инструментальные стали / Ю.А. Геллер. - М.: Металлургия, 1975. - С. 377, табл. 83). Теплостойкость стали Р6М3 для твердости HRC58 составила 620°C (Позняк Л.А. Инструментальные стали: справочник / Л.А. Позняк, С.И. Тишаев, Ю.М. Скрынченко, Ю.Н. Кузьменко и др. - М.: Металлургия, 1977. - С. 129).For a comparative assessment, P6M3 steel was also used, the hardness of which after quenching and three times tempering at 560 ° C was HRC 62.5 (Geller, Yu.A. Tool steel / Yu.A. Geller. - M .: Metallurgy, 1975. - С 377, tab. 83). The heat resistance of P6M3 steel for HRC58 hardness was 620 ° C (L.A. Poznyak. Tool steels: reference book / L.A. Poznyak, S.I. Tishaev, Yu.M. Skrynchenko, Yu.N. Kuzmenko, etc. - M. : Metallurgy, 1977 .-- S. 129).
Проведенные испытания показали, что предлагаемая инструментальная сталь обладает оптимальными свойствами, обеспечивает лучшую теплостойкость и механические свойства, такие как твердость, износостойкость и ударная вязкость, по сравнению со сталью Р6М5 - прототипом.The tests showed that the proposed tool steel has optimal properties, provides better heat resistance and mechanical properties, such as hardness, wear resistance and impact strength, in comparison with steel P6M5 - the prototype.
Исследования показали увеличение в 0,9-1,3 раза стойкости инструмента, в частности пуансонов, резцов, сверл, выполненных из предлагаемой инструментальной стали, по сравнению со стойкостью инструмента, выполненного из стали Р6М5 - прототипа. Это позволяет использовать предлагаемую сталь для изготовления, например, матриц и пуансонов выдавливания, режущего инструмента, рабочая поверхность которых нагревается до 650°C.Studies have shown an increase of 0.9-1.3 times the resistance of the tool, in particular punches, cutters, drills made of the proposed tool steel, compared with the resistance of the tool made of steel P6M5 - the prototype. This allows you to use the proposed steel for the manufacture of, for example, dies and extrusion punches, cutting tools, the working surface of which is heated to 650 ° C.
Таким образом, использование предлагаемого изобретения повышает эксплуатационную стойкость инструмента вследствие увеличения твердости, прочности, ударной вязкости, теплостойкости и окалиностойкости инструментальной стали.Thus, the use of the invention improves the operational stability of the tool due to the increase in hardness, strength, toughness, heat resistance and scale resistance of tool steel.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015150697A RU2611250C1 (en) | 2015-11-25 | 2015-11-25 | Tool steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015150697A RU2611250C1 (en) | 2015-11-25 | 2015-11-25 | Tool steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2611250C1 true RU2611250C1 (en) | 2017-02-21 |
Family
ID=58458999
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015150697A RU2611250C1 (en) | 2015-11-25 | 2015-11-25 | Tool steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2611250C1 (en) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1161331A (en) * | 1997-08-21 | 1999-03-05 | Daido Steel Co Ltd | Hot tool steel |
| JPH11179407A (en) * | 1997-12-19 | 1999-07-06 | Nkk Corp | Tool for manufacturing seamless steel tube |
| CA2675320A1 (en) * | 2007-01-12 | 2008-07-17 | Rovalma, S.A. | Cold work tool steel with outstanding weldability |
| RU2420602C2 (en) * | 2005-08-24 | 2011-06-10 | Уддехольмс АБ | Alloyed steel and tools or parts made out of alloyed steel |
| RU2456367C2 (en) * | 2007-07-10 | 2012-07-20 | Обер Э Дюваль | Hardened martensitic steel with low or zero content of cobalt, method of producing parts out of this steel and part produced by this method |
| RU2496907C2 (en) * | 2008-03-18 | 2013-10-27 | Уддехолмс АБ | Steel, method for making steel workpiece, and method for making part from above said steel |
-
2015
- 2015-11-25 RU RU2015150697A patent/RU2611250C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1161331A (en) * | 1997-08-21 | 1999-03-05 | Daido Steel Co Ltd | Hot tool steel |
| JPH11179407A (en) * | 1997-12-19 | 1999-07-06 | Nkk Corp | Tool for manufacturing seamless steel tube |
| RU2420602C2 (en) * | 2005-08-24 | 2011-06-10 | Уддехольмс АБ | Alloyed steel and tools or parts made out of alloyed steel |
| CA2675320A1 (en) * | 2007-01-12 | 2008-07-17 | Rovalma, S.A. | Cold work tool steel with outstanding weldability |
| RU2456367C2 (en) * | 2007-07-10 | 2012-07-20 | Обер Э Дюваль | Hardened martensitic steel with low or zero content of cobalt, method of producing parts out of this steel and part produced by this method |
| RU2496907C2 (en) * | 2008-03-18 | 2013-10-27 | Уддехолмс АБ | Steel, method for making steel workpiece, and method for making part from above said steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6366326B2 (en) | High toughness hot work tool steel and manufacturing method thereof | |
| JP6714334B2 (en) | Hot work tool steel with excellent thermal conductivity and toughness | |
| WO2018182480A1 (en) | Hot work tool steel | |
| JP5929963B2 (en) | Hardening method of steel | |
| JP5988732B2 (en) | Cold work tool steel with high hardness and toughness | |
| JP6529234B2 (en) | High speed tool steel with high toughness and softening resistance | |
| JP2017106079A (en) | Steel for machine structural use excellent in crystal grain coarsening resistance, bending fatigue-resistant strength and impact-resistant strength | |
| JP5680461B2 (en) | Hot work tool steel | |
| JP2017066460A (en) | Age hardening steel | |
| JP6654328B2 (en) | High hardness and high toughness cold tool steel | |
| RU2430186C2 (en) | Heat-resistant steel | |
| RU2611250C1 (en) | Tool steel | |
| JP6788520B2 (en) | Hot tool steel with excellent toughness and softening resistance | |
| JP6099103B2 (en) | High-strength steel alloys and strip and sheet products made from them | |
| CA3182089A1 (en) | Hot work tool steel | |
| RU2620233C1 (en) | Tool steel with intermetally hardening | |
| RU2532628C1 (en) | Steel for manufacture of items with increased hardness penetration | |
| JP2017222924A (en) | Steel for shaft bearing excellent in machinability | |
| CN109415793B (en) | Steel for tool holder | |
| CN106536775B (en) | Mechanical structure rolling bar steel and its manufacture method | |
| TWI658154B (en) | Cold work tool steel | |
| TW202033788A (en) | Low phosphorus, zirconium micro-alloyed, fracture resistant steel alloys | |
| RU2462532C1 (en) | Steel with structure of low-carbon martensite | |
| RU2654093C2 (en) | High-strength, high-hardness steel and production of sheets therefrom | |
| TWI647318B (en) | Steel for cold working tool |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20181126 |