RU2620233C1 - Tool steel with intermetally hardening - Google Patents
Tool steel with intermetally hardening Download PDFInfo
- Publication number
- RU2620233C1 RU2620233C1 RU2015154935A RU2015154935A RU2620233C1 RU 2620233 C1 RU2620233 C1 RU 2620233C1 RU 2015154935 A RU2015154935 A RU 2015154935A RU 2015154935 A RU2015154935 A RU 2015154935A RU 2620233 C1 RU2620233 C1 RU 2620233C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- amount
- tungsten
- vanadium
- molybdenum
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к составам быстрорежущих сталей с интерметаллидным упрочнением, используемых для изготовления режущего инструмента, работающего при высоких скоростях резания, для обработки конструкционных сталей повышенной прочности, в частности никелевых, жаропрочных, аустенитных сталей.The invention relates to the field of ferrous metallurgy, in particular to compositions of high-speed steels with intermetallic hardening used for the manufacture of cutting tools operating at high cutting speeds, for the treatment of structural steels of increased strength, in particular nickel, heat-resistant, austenitic steels.
Известна инструментальная сталь В14М7К25(ЭП723), содержащая углерод, вольфрам, молибден, кобальт, ванадий, титан и железо при следующем соотношении компонентов, мас. %: углерод - 0,1; вольфрам - 14; молибден - 7; кобальт - 25; ванадий - 0,5; титан - 0,1; железо - остальное (Геллер Ю.А. Инструментальные стали / Ю.А. Геллер. - М.: Металлургия, 1975. - С. 405, табл. 94).Known tool steel V14M7K25 (EP723) containing carbon, tungsten, molybdenum, cobalt, vanadium, titanium and iron in the following ratio of components, wt. %: carbon - 0.1; tungsten - 14; molybdenum - 7; cobalt - 25; vanadium - 0.5; titanium - 0.1; iron - the rest (Geller Yu.A. Tool steel / Yu.A. Geller. - M .: Metallurgy, 1975. - S. 405, tab. 94).
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к предлагаемому изобретению (прототипом) является инструментальная сталь В11М7К23(ЭП831), содержащая углерод, вольфрам, молибден, кобальт, ванадий, титан и железо при следующем соотношении компонентов, мас. %: углерод - 0,1; вольфрам - 11; молибден - 7; кобальт - 23; ванадий - 0,5; ниобий - 0,2; железо - остальное (Геллер Ю.А. Инструментальные стали / Ю.А. Геллер. - М: Металлургия, 1975. - С. 405, табл. 94).The closest in technical essence and the achieved result to the proposed invention (prototype) is tool steel V11M7K23 (EP831) containing carbon, tungsten, molybdenum, cobalt, vanadium, titanium and iron in the following ratio of components, wt. %: carbon - 0.1; tungsten - 11; molybdenum - 7; cobalt - 23; vanadium - 0.5; niobium - 0.2; iron - the rest (Geller Yu.A. Tool steel / Yu.A. Geller. - M: Metallurgy, 1975. - P. 405, tab. 94).
Общими недостатками описанных сталей являются пониженные механические свойства, а именно прочность и ударная вязкость, а также стойкость при резании и штамповке (Таблица).Common disadvantages of the described steels are reduced mechanical properties, namely strength and toughness, as well as resistance to cutting and stamping (Table).
Задачей изобретения является повышение прочности, ударной вязкости, стойкости при резании при сохранении высокой теплостойкости.The objective of the invention is to increase strength, toughness, resistance to cutting while maintaining high heat resistance.
Поставленная задача решается тем, что инструментальная сталь, содержащая углерод, вольфрам, молибден, кобальт, ванадий, ниобий и железо, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит кремний, титан, цирконий и азот при следующем соотношении компонентов, мас. %:The problem is solved in that the tool steel containing carbon, tungsten, molybdenum, cobalt, vanadium, niobium and iron, characterized in that it additionally contains silicon, titanium, zirconium and nitrogen in the following ratio of components, wt. %:
Повышение прочности, ударной вязкости и стойкости при сохранении высокой теплостойкости (Таблица) обусловлены комплексным легированием стали предложенного состава.The increase in strength, toughness and resistance while maintaining high heat resistance (Table) is due to the complex alloying of steel of the proposed composition.
Углерод в составе инструментальной стали не влияет на температуры превращения, но изменяет состав и свойства фаз упрочнителей. Содержание углерода в количестве 0,09-0,14 мас. % является оптимальным, так как увеличение содержания углерода более 0,14 мас. % может привести к образованию с интерметаллидом (Fe,Co)7(W,Mo)6 карбида типа М6С, который содержит меньше углерода и более устойчив против коагуляции, однако уступает в этом свойстве интерметаллиду, поэтому двойное упрочнение за счет интерметаллида и карбида типа М6С нецелесообразно, а уменьшение содержания углерода в количестве менее 0,09 мас. % не приводит к участию углерода в процессе повышения фазовых превращений.Carbon in the composition of tool steel does not affect the transformation temperature, but changes the composition and properties of the phases of the hardeners. The carbon content in the amount of 0.09-0.14 wt. % is optimal, since an increase in carbon content of more than 0.14 wt. % can lead to the formation of carbide of type M 6 C with intermetallic (Fe, Co) 7 (W, Mo) 6 , which contains less carbon and is more resistant to coagulation, but inferior to intermetallic in this property, therefore double hardening due to intermetallic and carbide type M 6 With impractical, and a decrease in carbon content in an amount of less than 0.09 wt. % does not lead to the participation of carbon in the process of increasing phase transformations.
Введение в состав предлагаемой стали вольфрама в количестве 3,5-4,5 мас. % является оптимальным, так как снижение содержания вольфрама ниже 3,5 мас. % не обеспечивает достаточного количества интерметаллидной фазы-упрочнителя (Fe,Co)7(W,Mo)6, что приводит к снижению твердости при дисперсионном твердении, а увеличение количества вольфрама более 4,5 мас. % приводит к увеличению количества интерметаллидной фазы, вследствие чего снижается прочность.Introduction to the composition of the proposed tungsten steel in an amount of 3.5-4.5 wt. % is optimal, since the decrease in the tungsten content below 3.5 wt. % does not provide a sufficient amount of intermetallic phase hardener (Fe, Co) 7 (W, Mo) 6 , which leads to a decrease in hardness during precipitation hardening, and an increase in the amount of tungsten is more than 4.5 wt. % leads to an increase in the amount of intermetallic phase, resulting in reduced strength.
Введение в состав инструментальной стали молибдена в количестве 8-9 мас. % является оптимальным, так как приводит к повышению прочности и теплостойкости материала. Снижение количества молибдена ниже 8 мас. % не влияет на температуры α→γ превращения и устойчивость интерметаллидов против коагуляции, а следовательно не влияет на теплостойкость и вторичную твердость, а содержание молибдена в количестве выше 9 мас. %, при предлагаемом содержании вольфрама 3,5-4,5 мас. %, нецелесообразно, так как не приводит к увеличению теплостойкости и прочностных свойств.Introduction to the composition of tool steel molybdenum in the amount of 8-9 wt. % is optimal, as it leads to increased strength and heat resistance of the material. The decrease in the amount of molybdenum below 8 wt. % does not affect the temperature α → γ conversion and the stability of intermetallic compounds against coagulation, and therefore does not affect the heat resistance and secondary hardness, and the content of molybdenum in an amount above 9 wt. %, with the proposed tungsten content of 3.5-4.5 wt. %, impractical, as it does not lead to an increase in heat resistance and strength properties.
Содержание кобальта в количестве 17-18 мас. % является оптимальным, так как при снижении количества кобальта ниже 17 мас. % заметно ухудшается теплостойкость, а повышение содержания кобальта в количестве выше 18 мас. % сопровождается ростом количества интерметаллидной фазы (Fe,Co)7(W,Mo)6 и снижением механических свойств без существенного повышения теплостойкости.The cobalt content in the amount of 17-18 wt. % is optimal, since with a decrease in the amount of cobalt below 17 wt. % noticeably deteriorates heat resistance, and the increase in the content of cobalt in an amount above 18 wt. % is accompanied by an increase in the amount of intermetallic phase (Fe, Co) 7 (W, Mo) 6 and a decrease in mechanical properties without a significant increase in heat resistance.
Введение в предлагаемую сталь ванадия в количестве 0,1-0,3 мас. % является оптимальным, так как способствует измельчению зерна и повышению окалиностойкости стали. При содержании ванадия в количестве ниже 0,1 мас. % его влияние на измельчение зерна проявляется незначительно, а содержание ванадия в количестве выше 0,3 мас. % ухудшает шлифуемость стали и снижает прочность.Introduction to the proposed steel vanadium in an amount of 0.1-0.3 wt. % is optimal, as it contributes to the grinding of grain and increase the scale resistance of steel. When the content of vanadium in an amount below 0.1 wt. % its effect on grain refinement is not significant, and the vanadium content in an amount of more than 0.3 wt. % worsens the grindability of steel and reduces strength.
Введение в состав предлагаемой стали ниобия в количестве 0,2-0,3 мас. % является оптимальным, так как способствует получению мелкого зерна, тем самым повышая вязкость, и кроме того не ухудшает качества поверхности слитка. Снижение количества ниобия ниже 0,2 мас. % нецелесообразно, так как его влияние на измельчение зерна проявляется слабо, а увеличение его содержания выше 0,3 мас. % приводит к снижению прочности стали.Introduction to the composition of the proposed steel niobium in an amount of 0.2-0.3 wt. % is optimal, as it contributes to the production of fine grain, thereby increasing viscosity, and in addition does not impair the surface quality of the ingot. The decrease in the amount of niobium below 0.2 wt. % is impractical, since its effect on grain grinding is weak, and an increase in its content is above 0.3 wt. % leads to a decrease in the strength of steel.
Введение кремния в предлагаемую сталь в количестве 0,17-0,34 мас. % является оптимальным, так как оказывает положительное влияние на уровень вторичной твердости при выделении интерметаллидов и фазы Лавеса, приводящее к увеличению прочности и вязкости. При содержании кремния в количестве ниже 0,17 мас. % интенсивного выделения упрочняющей фазы не происходит. Повышение содержания кремния в количестве выше 0,34 мас. % приводит к значительному выделению интерметаллидной фазы (Fe,Co)7(W,Mo)6 и фазы Лавеса, что резко снижает прочность и вязкость стали.The introduction of silicon in the proposed steel in an amount of 0.17-0.34 wt. % is optimal, since it has a positive effect on the level of secondary hardness during the separation of intermetallic compounds and the Laves phase, leading to an increase in strength and viscosity. When the silicon content in an amount below 0.17 wt. % intense release of the hardening phase does not occur. The increase in silicon content in an amount above 0.34 wt. % leads to a significant release of the intermetallic phase (Fe, Co) 7 (W, Mo) 6 and the Laves phase, which sharply reduces the strength and toughness of steel.
Введение в предлагаемую сталь титана в количестве 1,2-1,4 мас. % является оптимальным, так как именно в таком количестве титан способствует измельчению зерна. Превышение содержания титана в количестве более 1,4 мас. % ухудшает качество поверхности слитка и приводит к снижению ударной вязкости. Содержание титана в стали менее 1,2 мас. % препятствует возникновению межкристаллитной коррозии.Introduction to the proposed steel titanium in an amount of 1.2-1.4 wt. % is optimal, since it is in such an amount that titanium contributes to the grinding of grain. Excess titanium in an amount of more than 1.4 wt. % degrades the quality of the surface of the ingot and leads to a decrease in toughness. The titanium content in the steel is less than 1.2 wt. % prevents the occurrence of intergranular corrosion.
Введение в сталь циркония в количестве 0,05-0,09 мас. % является оптимальным, так как способствует задерживанию роста зерна при закалке. Прочность стали, легированной цирконием, в заявленных пределах, увеличивается на 20-25%, вязкость не изменяется. Превышение содержания циркония в количестве более 0,09 мас. % приводит к снижению прочности и появлению разнозернистости металла, а уменьшение содержания циркония менее 0,05 мас. % не приводит к измельчению зерна.Introduction to steel zirconium in an amount of 0.05-0.09 wt. % is optimal, as it helps to inhibit grain growth during hardening. The strength of steel alloyed with zirconium, within the stated limits, increases by 20-25%, the viscosity does not change. The excess of zirconium in an amount of more than 0.09 wt. % leads to a decrease in strength and the appearance of heterogeneity of the metal, and a decrease in the content of zirconium is less than 0.05 wt. % does not lead to grinding grain.
Введение в состав стали азота в количестве 0,03-0,07 мас. % является оптимальным, так как азот повышает температуру фазовых превращений, повышая теплостойкость, приводит к увеличению прокаливаемости, снижает чувствительность к перегреву, способствует образованию нитридов, задерживающих рост зерна при закалке. Сохраняется значительное преимущество в прочности и вязкости. Снижение количества азота ниже 0,03 мас. % к желаемому эффекту не приводит. Увеличение содержания азота более 0,07 мас. % увеличивает упрочняющую фазу, что снижает прочность стали.Introduction to the composition of steel nitrogen in an amount of 0.03-0.07 wt. % is optimal, since nitrogen increases the temperature of phase transformations, increasing heat resistance, leads to an increase in hardenability, reduces sensitivity to overheating, and promotes the formation of nitrides that inhibit grain growth during quenching. A significant advantage in strength and toughness remains. The decrease in the amount of nitrogen below 0.03 wt. % does not lead to the desired effect. The increase in nitrogen content of more than 0.07 wt. % increases the hardening phase, which reduces the strength of steel.
Изобретение поясняется таблицей, в которой приведены механические свойства предлагаемой инструментальной стали и известных сталей марок B11М7К23 и В14М7К25 (закалка на зерно балла 10-12), отпуск при 610°C, 2,5 часа.The invention is illustrated in the table, which shows the mechanical properties of the proposed tool steel and well-known steels of the grades B11M7K23 and B14M7K25 (hardening for grain grades 10-12), tempering at 610 ° C, 2.5 hours.
Изобретение иллюстрируется следующим примером.The invention is illustrated by the following example.
Предлагаемая инструментальная сталь выплавлялась в открытой индукционной печи. Слитки массой от 12 кг ковались на прутки сечением 12×12 мм для лабораторных исследований. Степень деформации составила 85%. Температура начала ковки равна 1200°C, температура конца ковки - 900°С. Охлаждение после ковки выполнялось до 700°C на воздухе, далее - в песке. Сталь исследовали на механические свойства в холодном и горячем состоянии после закалки и отпуска. Закалка осуществлялась при температуре 1200-1240°C с последующим охлаждением в масле. Твердость после закалки составила HRC31-32. Отпуск осуществлялся нагревом до температуры 610°C 2,5 часа, твердость составила HRC 69. Теплостойкость предлагаемой стали составила 730°C.The proposed tool steel was smelted in an open induction furnace. Ingots weighing 12 kg or more were forged on bars with a cross section of 12 × 12 mm for laboratory research. The degree of deformation was 85%. Forging start temperature is 1200 ° C, forging end temperature is 900 ° C. After forging, cooling was performed to 700 ° C in air, then in sand. Steel was examined for mechanical properties in the cold and hot state after quenching and tempering. Quenching was carried out at a temperature of 1200-1240 ° C, followed by cooling in oil. The hardness after hardening was HRC31-32. The vacation was carried out by heating to a temperature of 610 ° C for 2.5 hours, the hardness was HRC 69. The heat resistance of the proposed steel was 730 ° C.
Для сравнительной оценки использовалась сталь В11М7К23 (прототип), твердость которой после закалки и отпуска при 610°С составила HRC 68 (Геллер Ю.А. Инструментальные стали / Ю.А. Геллер. - М.: Металлургия, 1975. - С. 407). Теплостойкость стали В11М7К23 для твердости HRC 60 составила 720°C (Геллер, Ю.А. Инструментальные стали / Ю.А. Геллер. - М.: Металлургия, 1975. - С. 405-406).For a comparative assessment, steel V11M7K23 (prototype) was used, the hardness of which after quenching and tempering at 610 ° С was HRC 68 (Geller Yu.A. Tool steel / Yu.A. Geller. - M .: Metallurgy, 1975. - P. 407 ) The heat resistance of steel V11M7K23 for hardness HRC 60 was 720 ° C (Geller, Yu.A. Tool steels / Yu.A. Geller. - M .: Metallurgy, 1975. - P. 405-406).
Для сравнительной оценки использовалась также сталь В14М7К25, твердость которой после закалки и отпуска при 610°C составила HRC 68 (Геллер Ю.А. Инструментальные стали / Ю.А. Геллер. - М.: Металлургия, 1975. - С. 410, табл. 95). Теплостойкость стали В14М7К25 для твердости HRC 60 составила 720°C (Геллер Ю.А. Инструментальные стали / Ю.А. Геллер. - М.: Металлургия, 1975. - С. 405-406).For a comparative assessment, steel B14M7K25 was also used, the hardness of which after quenching and tempering at 610 ° C was HRC 68 (Geller Yu.A. Tool steel / Yu.A. Geller. - M .: Metallurgy, 1975. - P. 410, tab. . 95). The heat resistance of steel V14M7K25 for hardness HRC 60 was 720 ° C (Geller Yu.A. Tool steels / Yu.A. Geller. - M .: Metallurgy, 1975. - P. 405-406).
Проведенные испытания показали, что предлагаемая инструментальная сталь обладает оптимальными свойствами, обеспечивает лучшую теплостойкость и механические свойства, такие, как твердость, износостойкость и ударная вязкость, по сравнению со сталью B11М7К23 - прототипом.Tests showed that the proposed tool steel has optimal properties, provides better heat resistance and mechanical properties, such as hardness, wear resistance and toughness, compared with steel B11M7K23 - the prototype.
При строгании жаропрочного сплава ХН65 ВМТЮ со скоростью 5,5 м/мин, подачей 0,3 мм/дв.х., глубиной резания 2 мм, лучшую стойкость в 1,4 раза имели резцы из предлагаемой стали по сравнению с резцами из сталей В11М7К23 и В14М7К25, что явилось следствием более высокой прочности, вязкости и теплостойкости предлагаемой стали.When planing the heat-resistant alloy ХН65 ВМТЮ with a speed of 5.5 m / min, feed 0.3 mm / dv., Cutting depth 2 mm, the best resistance was 1.4 times the cutters from the proposed steel compared to cutters from steel V11M7K23 and B14M7K25, which was the result of higher strength, toughness and heat resistance of the proposed steel.
Таким образом, использование предлагаемого изобретения повышает эксплуатационную стойкость инструмента вследствие увеличения прочности, ударной вязкости, теплостойкости инструментальной стали.Thus, the use of the invention improves the operational durability of the tool due to increased strength, toughness, heat resistance of tool steel.
Claims (12)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015154935A RU2620233C1 (en) | 2015-12-21 | 2015-12-21 | Tool steel with intermetally hardening |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015154935A RU2620233C1 (en) | 2015-12-21 | 2015-12-21 | Tool steel with intermetally hardening |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2620233C1 true RU2620233C1 (en) | 2017-05-23 |
Family
ID=58882591
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015154935A RU2620233C1 (en) | 2015-12-21 | 2015-12-21 | Tool steel with intermetally hardening |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2620233C1 (en) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| UA66448A (en) * | 2003-02-07 | 2004-05-17 | Anatolii Leonidovych Stepanov | A high-speed carburizing steel (variants) and a method for processing the cutting tool of the high-speed carburizing steel (variants) |
| US6761853B2 (en) * | 2001-03-05 | 2004-07-13 | Kiyohito Ishida | Free-cutting tool steel |
| JP2006322042A (en) * | 2005-05-19 | 2006-11-30 | Nachi Fujikoshi Corp | Nitrided steel with superhigh hardness and high abrasion resistance |
| RU2445394C1 (en) * | 2011-04-29 | 2012-03-20 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Die steel |
| US8802241B2 (en) * | 2004-01-08 | 2014-08-12 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel sheet having high young's modulus, hot-dip galvanized steel sheet using the same, alloyed hot-dip galvanized steel sheet, steel pipe having high young's modulus, and methods for manufacturing the same |
| EP2896713A1 (en) * | 2014-01-16 | 2015-07-22 | Uddeholms AB | Stainless steel and a cutting tool body made of the stainless steel |
-
2015
- 2015-12-21 RU RU2015154935A patent/RU2620233C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6761853B2 (en) * | 2001-03-05 | 2004-07-13 | Kiyohito Ishida | Free-cutting tool steel |
| UA66448A (en) * | 2003-02-07 | 2004-05-17 | Anatolii Leonidovych Stepanov | A high-speed carburizing steel (variants) and a method for processing the cutting tool of the high-speed carburizing steel (variants) |
| US8802241B2 (en) * | 2004-01-08 | 2014-08-12 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel sheet having high young's modulus, hot-dip galvanized steel sheet using the same, alloyed hot-dip galvanized steel sheet, steel pipe having high young's modulus, and methods for manufacturing the same |
| JP2006322042A (en) * | 2005-05-19 | 2006-11-30 | Nachi Fujikoshi Corp | Nitrided steel with superhigh hardness and high abrasion resistance |
| RU2445394C1 (en) * | 2011-04-29 | 2012-03-20 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Die steel |
| EP2896713A1 (en) * | 2014-01-16 | 2015-07-22 | Uddeholms AB | Stainless steel and a cutting tool body made of the stainless steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SE539763C2 (en) | Steel suitable for plastic moulding tools | |
| CA3009044A1 (en) | Hot work tool steel | |
| JP6366326B2 (en) | High toughness hot work tool steel and manufacturing method thereof | |
| WO2018182480A1 (en) | Hot work tool steel | |
| JP5929963B2 (en) | Hardening method of steel | |
| WO2007121542A1 (en) | High-speed steel for saw blades | |
| JP6410515B2 (en) | Nitride powder high-speed tool steel excellent in wear resistance and method for producing the same | |
| JP5655366B2 (en) | Bainite steel | |
| JP6529234B2 (en) | High speed tool steel with high toughness and softening resistance | |
| JP6620490B2 (en) | Age-hardening steel | |
| KR102012950B1 (en) | Hot-work tool steel and a process for making a hot-work tool steel | |
| JP6020963B2 (en) | Manufacturing method of high-speed tool steel material with excellent hot workability | |
| TW201814067A (en) | Hot work tool steel | |
| JP5680461B2 (en) | Hot work tool steel | |
| JP2001279383A (en) | High temperature carburizing steel excellent in high temperature carburizability, and hot forged member for high temperature carburizing | |
| RU2620233C1 (en) | Tool steel with intermetally hardening | |
| JP2016065265A (en) | Heat resistant steel for steam turbine rotor blade and steam turbine rotor blade | |
| CA3182089A1 (en) | Hot work tool steel | |
| RU2524465C1 (en) | Refractory martensitic steel | |
| JP6083014B2 (en) | High strength matrix high speed | |
| RU2611250C1 (en) | Tool steel | |
| JP2017057475A (en) | Free cutting steel | |
| TWI658154B (en) | Cold work tool steel | |
| JP6096040B2 (en) | Powdered high-speed tool steel with excellent high-temperature tempering hardness |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20181222 |