RU2608111C2 - Method of gte bladed disk shaped vane channels forming - Google Patents

Method of gte bladed disk shaped vane channels forming Download PDF

Info

Publication number
RU2608111C2
RU2608111C2 RU2015120161A RU2015120161A RU2608111C2 RU 2608111 C2 RU2608111 C2 RU 2608111C2 RU 2015120161 A RU2015120161 A RU 2015120161A RU 2015120161 A RU2015120161 A RU 2015120161A RU 2608111 C2 RU2608111 C2 RU 2608111C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
cutting
tool
profile
trough
processing
Prior art date
Application number
RU2015120161A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2015120161A (en
Inventor
Александр Николаевич Лунев
Дмитрий Валерьевич Курылев
Original Assignee
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева-КАИ" (КНИТУ-КАИ)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева-КАИ" (КНИТУ-КАИ) filed Critical Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева-КАИ" (КНИТУ-КАИ)
Priority to RU2015120161A priority Critical patent/RU2608111C2/en
Publication of RU2015120161A publication Critical patent/RU2015120161A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2608111C2 publication Critical patent/RU2608111C2/en

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C3/00—Milling particular work; Special milling operations; Machines therefor
    • B23C3/16—Working surfaces curved in two directions
    • B23C3/18—Working surfaces curved in two directions for shaping screw-propellers, turbine blades, or impellers

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Milling Processes (AREA)

Abstract

FIELD: engines.
SUBSTANCE: invention relates to aircraft engine building, particularly, to gas turbine engines bladed disks manufacturing technology, preferably having geometrically-complex blades. Method involves cutting of grooves, treatment of back, trough and bottom of vane channels in one process cycle with one cutting tool. Tool performs straight-line movement along three axes of three-dimensional coordinate system and turning around said axes. During processing changing of diameter cutting tool cutting part, formed by outer and inner cutting edges, by value, determined by processed surfaces curvature, by cutting elements reciprocation in radial direction.
EFFECT: increasing accuracy and efficiency due to reducing number of passes.
1 cl, 6 dwg

Description

Изобретение относится к области авиадвигателестроения, в частности к технологии изготовления моноколес газотурбинных двигателей, преимущественно имеющих сложнопрофильные лопатки.The invention relates to the field of aircraft engine construction, in particular to a technology for manufacturing monowheels of gas turbine engines, mainly having complex-profile blades.

Известен способ формообразования сложнопрофильных межлопаточных каналов моноколеса ГТД и инструмент для его осуществления [патент RU №2264891 С1, МПК В23С 3/18, 5/14, БИ №33 от 25.02.2004 г.], в котором инструмент, предназначенный для прорезания и чистовой обработки сложнопрофильных межлопаточных каналов моноколеса газотурбинного двигателя, состоит из корпуса кольцевой формы, по периметру которого равномерно размещены Т-образные режущие элементы, причем, Т-образные режущие элементы имеют торцевую, внешнюю и внутреннюю боковые режущие кромки. При данном способе обработка межлопаточного канала от корневой части до серединного сечения производится строчным методом, а от серединного сечения до корневой части осуществляется перемещением инструмента вдоль профиля корыта. Диаметр инструмента определяется по профилю серединного сечения лопатки по высоте, параллельного торцевой плоскости инструмента, что снижает номенклатуру обрабатываемых изделий одним инструментом.A known method of forming complex profile interscapular channels of a GTE monowheel and a tool for its implementation [patent RU No. 2264891 C1, IPC VC 3/18, 5/14, BI No. 33 of 02.25.2004], in which the tool is intended for cutting and finishing The processing of the complex-profile interscapular channels of the monowheel of a gas turbine engine consists of a ring-shaped body, along the perimeter of which T-shaped cutting elements are evenly placed, moreover, T-shaped cutting elements have end, external and internal side cutting edges. With this method, the processing of the interscapular canal from the root to the middle section is performed by the line method, and from the middle section to the root is carried out by moving the tool along the profile of the trough. The diameter of the tool is determined by the profile of the mid-section of the blade along a height parallel to the end plane of the tool, which reduces the range of processed products with one tool.

Известен режущий инструмент, корпус которого представляет собой трехкулачковый патрон, на кулачках которого закреплены ножи с режущими кромками [патент CN №104117732 А, МПК B23D 75/00, 29.10.2014 г.], который можно использовать как вариант для реализации изобретения, в котором инструмент предназначен для обработки отверстий различного диаметра, причем режущие элементы могут перемещаться в радиальном направлении с помощью механизма трехкулачкового патрона.Known cutting tool, the body of which is a three-jaw chuck, on the cams of which are fixed knives with cutting edges [CN patent No. 104117732 A, IPC B23D 75/00, 10/29/2014], which can be used as an option for implementing the invention, in which the tool is designed to handle holes of various diameters, and the cutting elements can be moved in the radial direction using the mechanism of a three-jaw chuck.

Известен способ формообразования сложнопрофильных межлопаточных каналов моноколеса ГТД [патент US №20040033115 А1, МПК В23С 3/18, опубликовано 19.02.2004 г.], ближайший к заявляемому изобретению и принятый за прототип, в котором инструмент чашкообразной формы, по периметру которого равномерно размещены Т-образные режущие элементы, имеющие торцевую, внешнюю и внутреннюю боковые режущие кромки, последовательно обрабатывает разнесенные по окружности друг от друга лопатки, в соответствии с управляющей программой обработки многоосевого металлорежущего станка с числовым управлением, причем указанные внешние и внутренние боковые режущие кромки используются соответственно для обработки спинки и корыта соседних лопаток. При данном способе обработка осуществляется перемещением инструмента вдоль профиля спинки и корыта. Диаметральные размеры инструмента постоянны и определяются по профилю сечения лопатки по высоте, параллельного торцевой плоскости инструмента, что снижает номенклатуру обрабатываемых изделий одним инструментом.A known method of forming complex profile interscapular channels of a GTW monowheel [US patent No. 20040033115 A1, IPC B23C 3/18, published February 19, 2004], closest to the claimed invention and adopted as a prototype, in which the tool is cup-shaped, along the perimeter of which T is evenly placed -shaped cutting elements having end, outer and inner side cutting edges, sequentially processes blades spaced apart from each other, in accordance with the control program for processing multi-axis metal cutting a numerically controlled machine, wherein said external and internal lateral cutting edges are used respectively to process the back and trough of adjacent blades. With this method, the processing is carried out by moving the tool along the profile of the back and trough. The diametrical dimensions of the tool are constant and are determined by the profile of the cross section of the blade along a height parallel to the end plane of the tool, which reduces the range of processed products with one tool.

Технический результат, на достижение которого направлено предлагаемое изобретение, заключается в расширении технологических возможностей, повышении точности формообразования сложнопрофильных межлопаточных каналов моноколеса газотурбинного двигателя и производительности обработки, увеличении номенклатуры обрабатываемых изделий одним инструментом.The technical result, the achievement of which the present invention is directed, consists in expanding technological capabilities, increasing the accuracy of shaping the complex-profile interscapular channels of a monowheel of a gas turbine engine and processing productivity, increasing the range of processed products with one tool.

Технический результат достигается тем, что в способе формообразования сложнопрофильных межлопаточных каналов моноколеса газотурбинного двигателя обработку профиля корыта лопатки осуществляют режущей частью, образованной внешними режущими кромками Т-образных режущих элементов, профиля спинки - режущей частью, образованной внутренними режущими кромками Т-образных режущих элементов, а обработку дна межлопаточного канала осуществляют торцевой режущей частью инструмента одним режущим инструментом за один технологический установ путем его прямолинейного движения вдоль трех осей пространственной системы координат и поворота вокруг указанных осей, новым является то, что в процессе обработки профиля корыта и спинки используют режущий инструмент, выполненный с механизмом контролируемого изменения диаметра режущей части, образованной Т-образными режущими элементами, имеющими возможность прямолинейного движения в радиальном направлении на величину, определяемую кривизной обрабатываемой поверхности.The technical result is achieved by the fact that in the method of forming complex-profile interscapular channels of the gas turbine engine unicycle, the profile of the trough of the blade is carried out by the cutting part formed by the external cutting edges of the T-shaped cutting elements, the back profile by the cutting part formed by the internal cutting edges of the T-shaped cutting elements, and the processing of the bottom of the interscapular channel is carried out by the end cutting part of the tool with one cutting tool in one technological installation put m of its rectilinear movement along the three axes of the spatial coordinate system and rotation around the specified axes, the new is that in the process of processing the profile of the trough and the back using a cutting tool made with a mechanism for controlling the change in the diameter of the cutting part formed by T-shaped cutting elements that have the ability rectilinear motion in the radial direction by an amount determined by the curvature of the workpiece.

Сущность изобретения поясняется чертежами.The invention is illustrated by drawings.

На фиг. 1 показано взаимное расположение режущего инструмента (вариант) и заготовки, пространственная система координат XYZ, связанная с инструментом, пространственная система координат X'Y'Z', связанная с заготовкой, а также направление перемещений режущего инструмента, заготовки и режущих элементов.In FIG. 1 shows the relative position of the cutting tool (option) and the workpiece, the spatial coordinate system XYZ associated with the tool, the spatial coordinate system X'Y'Z 'associated with the workpiece, as well as the direction of movement of the cutting tool, workpiece and cutting elements.

На фиг. 2 изображена лопатка моноколеса ГТД и сечение А-А лопатки в концевой части, и В-В - сечение лопатки в корневой части.In FIG. 2 shows the blade of the GTE monowheel and the section AA of the blade in the end part, and BB - the section of the blade in the root part.

На фиг. 3 изображено сечение режущего инструмента.In FIG. 3 shows a cross section of a cutting tool.

На фиг. 4 изображен вариант траектории движения инструмента с перемещением Т-образного режущего элемента при обработке поверхности корыта межлопаточного канала.In FIG. Figure 4 shows a variant of the tool path with the movement of the T-shaped cutting element when processing the surface of the trough of the interscapular canal.

На фиг. 5 изображен вариант траектории движения инструмента с перемещением Т-образного режущего элемента при обработке спинки корыта межлопаточного канала.In FIG. 5 shows a variant of the tool path with the movement of the T-shaped cutting element when processing the back of the trough of the interscapular canal.

На фиг. 6 изображена схема изменения диаметра режущей части инструмента, образованного внешними и внутренними режущими кромками,In FIG. 6 shows a diagram of changing the diameter of the cutting part of the tool formed by the outer and inner cutting edges,

где 1 - заготовка; 2 - лопатки моноколеса; 3 - режущий инструмент; 4 - режущие элементы; 5 - прямолинейное движение инструмента вдоль обрабатываемого профиля; 6 - прямолинейное движение режущих элементов в радиальном направлении; 7 - спинка лопатки; 8 - корыто лопатки; 9 - входная кромка лопатки; 10 - выходная кромка лопатки; 11 - концевая часть лопатки; 12 - корневая часть лопатки; 13 - дно межлопаточного канала; 14 - внешние режущие кромки инструмента; 15 - внутренние режущие кромки инструмента; 16 - торцевая режущая часть инструмента; Z – ось вращения режущего инструмента; Y - ось, проведенная через центр инструмента и перпендикулярная хорде профиля лопатки, проведенной через центры радиусов скругления входной и выходной кромок лопатки; Z' - ось, направленная вдоль профиля обрабатываемой лопатки; X' - ось вращения заготовки; Δl - величина перемежения режущего элемента в радиальном направлении;

Figure 00000001
и
Figure 00000002
- диаметры окружностей, вписанных в профиль концевой части корыта и спинки соответственно;
Figure 00000003
и
Figure 00000004
- диаметры окружностей, вписанных в профиль корневой части корыта и спинки соответственно; Δl - величина перемещения режущих элементов; ΔR - максимально возможная величина изменения диаметра режущей части;
Figure 00000005
и
Figure 00000006
- диаметры режущей части инструмента, образованной внешними и внутренними режущими кромками соответственно в исходном положении (Δl=0); dн и dвн - диаметры режущей части инструмента при Δl≠0; В - ширина режущей части инструмента; А - длина Т-образного режущего элемента; wн и wвн - смещение внешних и внутренних режущих кромок соответственно относительно оси перемещения в радиальном направлении режущих элементов инструмента.where 1 is the workpiece; 2 - blades of a monowheel; 3 - cutting tool; 4 - cutting elements; 5 - rectilinear movement of the tool along the machined profile; 6 - linear movement of the cutting elements in the radial direction; 7 - the back of the scapula; 8 - scapula trough; 9 - the input edge of the blade; 10 - output edge of the blade; 11 - end part of the scapula; 12 - the root part of the scapula; 13 - the bottom of the interscapular canal; 14 - external cutting edges of the tool; 15 - internal cutting edges of the tool; 16 - end cutting part of the tool; Z - axis of rotation of the cutting tool; Y is the axis drawn through the center of the tool and perpendicular to the chord of the profile of the blade drawn through the centers of the radii of rounding of the input and output edges of the blade; Z 'is the axis directed along the profile of the processed blades; X '- axis of rotation of the workpiece; Δl is the value of the interleaving of the cutting element in the radial direction;
Figure 00000001
and
Figure 00000002
- the diameters of the circles inscribed in the profile of the end of the trough and back, respectively;
Figure 00000003
and
Figure 00000004
- the diameters of the circles inscribed in the profile of the root of the trough and back, respectively; Δl is the amount of movement of the cutting elements; ΔR is the maximum possible change in the diameter of the cutting part;
Figure 00000005
and
Figure 00000006
- the diameters of the cutting part of the tool formed by the outer and inner cutting edges, respectively, in the initial position (Δl = 0); d n and d VN - the diameters of the cutting part of the tool at Δl ≠ 0; B is the width of the cutting part of the tool; A is the length of the T-shaped cutting element; w n and w int - the offset of the outer and inner cutting edges, respectively, relative to the axis of movement in the radial direction of the cutting elements of the tool.

Моноколесо представляет собой диск, на котором расположены лопатки 2, имеющие закрутку с переменной кривизной поверхности корыта 8 и спинки 7. Условно сечение этих поверхностей можно представить в виде дуги окружности, вписанной в профиль, которая изменяется от концевой части лопатки 11 к корневой части 12 (Фиг. 2). Заготовка 1 закреплена в приспособлении металлорежущего многоосевого станка с числовым программным управлением. В соответствии с предпочтительным вариантом осуществления настоящего изобретения многоосевой металлорежущий станок имеет не менее четырех управляемых осей для перемещения режущего инструмента 3 и заготовки 1 и дополнительную управляемую ось для перемещений режущих элементов 4 в инструменте 3.The unicycle is a disk on which the blades 2 are located, having a twist with a variable curvature of the surface of the trough 8 and the back 7. Conventionally, the section of these surfaces can be represented as an arc of a circle inscribed in a profile that changes from the end of the blade 11 to the root part 12 ( Fig. 2). The workpiece 1 is fixed in the fixture of a metal-cutting multi-axis machine with numerical control. In accordance with a preferred embodiment of the present invention, the multi-axis cutting machine has at least four controllable axes for moving the cutting tool 3 and the workpiece 1 and an additional controllable axis for moving the cutting elements 4 in the tool 3.

Для реализации данного способа формообразования сложнопрофильных межлопаточных каналов моноколеса ГТД необходимо использовать режущий инструмент 3, имеющий механизм контролируемого изменения диаметра режущей части инструмента 3, путем прямолинейного движения в радиальном направлении 6 его режущих элементов 4 на величину Δl. При этом максимальная величина изменения диаметра режущей части Δd определяется в зависимости от изменения кривизны поверхности корыта 8 и спинки 7 по следующим формулам:To implement this method of forming complex-profile interscapular channels of a GTE monowheel, it is necessary to use a cutting tool 3 having a mechanism for controlling the change in the diameter of the cutting part of the tool 3 by means of rectilinear movement in the radial direction 6 of its cutting elements 4 by Δl. Moreover, the maximum change in the diameter of the cutting part Δd is determined depending on the change in the curvature of the surface of the trough 8 and back 7 according to the following formulas:

Figure 00000007
Figure 00000007

Figure 00000008
Figure 00000008

Figure 00000009
Figure 00000009

Ширина В режущей части инструмента 3 меньше ширины межлопаточного канала в корневой части 12. Диметры режущей части инструмента

Figure 00000010
и
Figure 00000011
образованной внешними 14 и внутренними режущими кромками 15 соответственно в исходном положении определяются в зависимости от кривизны обрабатываемых поверхностей по следующим формулам:Width In the cutting part of the tool 3 is less than the width of the interscapular channel in the root part 12. The diameter of the cutting part of the tool
Figure 00000010
and
Figure 00000011
formed by the external 14 and internal cutting edges 15, respectively, in the initial position are determined depending on the curvature of the machined surfaces according to the following formulas:

Figure 00000012
Figure 00000012

где

Figure 00000013
и
Figure 00000014
- минимальные значения диаметра окружности, вписанной в профиль корыта 8 и спинки 7 соответственно.Where
Figure 00000013
and
Figure 00000014
- the minimum diameter of the circle inscribed in the profile of the trough 8 and back 7, respectively.

Длина А Т-образного режущего элемента 4 (Фиг. 3) определяется конструктивно из условия возможности обработки инструментом 3 дна межлопаточного канала 13, и она должна быть больше глубины межлопаточного канала на величину не более 5 мм для обеспечения жесткости режущего элемента 4. Остальные размеры определяются из конструктивных соображений.The length A of the T-shaped cutting element 4 (Fig. 3) is determined constructively from the condition that the tool 3 can process the bottom of the interscapular channel 13, and it must be greater than the depth of the interscapular channel by no more than 5 mm to ensure rigidity of the cutting element 4. The remaining dimensions are determined for design reasons.

Обработку осуществляют следующим образом: вращающемуся режущему инструменту 3 сообщают движение вдоль профиля 5 корыта 8 до дна межлопаточного канала 12, обрабатывая при этом профиль корыта 8 межлопаточного канала (Фиг. 4). В процессе обработки изменяют диаметр внешней режущей части, образованной внешними режущими кромками 14 вышеупомянутого инструмента 3 на величину dн, определяемую кривизной обрабатываемой поверхности, путем прямолинейного перемещения в радиальном направлении 6 его режущих элементов 4 на величину Δl. Затем инструмент 3 выводят из заготовки 1, перемещают его в сторону спинки соседней лопатки 7, изменяя при этом направление оси Z таким образом, чтобы оно было параллельно оси Z' соседней лопатки (Фиг. 5). Далее производят врезание до дна межлопаточного канала 13, перемещая инструмент 3 вдоль спинки 7, с изменением диаметра внутренней режущей части, образованной внутренними режущими кромками инструмента 15 на величину dвн, определяемую кривизной обрабатываемой поверхности, путем прямолинейного перемещения 6 его режущих элементов 4 на величину Δl. Затем инструмент выводится из зоны резания, заготовка совершает делительное движение - поворот на 360/n градусов, где n - число лопаток моноколеса, и цикл обработки повторяется заново.The processing is carried out as follows: the rotating cutting tool 3 is informed of the movement along the profile 5 of the trough 8 to the bottom of the interscapular channel 12, while processing the profile of the trough 8 of the interscapular channel (Fig. 4). In the process of processing, the diameter of the outer cutting part formed by the outer cutting edges 14 of the aforementioned tool 3 is changed by a value d n determined by the curvature of the surface being machined by rectilinear movement in the radial direction 6 of its cutting elements 4 by a value Δl. Then the tool 3 is removed from the workpiece 1, move it towards the back of the adjacent blade 7, while changing the direction of the Z axis so that it is parallel to the axis Z 'of the neighboring blade (Fig. 5). Next, they insert into the bottom of the interscapular channel 13 by moving the tool 3 along the back 7, with a change in the diameter of the inner cutting part formed by the internal cutting edges of the tool 15 by a value of d ext , determined by the curvature of the surface being machined by rectilinearly moving 6 of its cutting elements 4 by Δl . Then the tool is removed from the cutting zone, the workpiece makes a dividing movement - a rotation of 360 / n degrees, where n is the number of monowheel blades, and the processing cycle is repeated again.

При обработке профиля межлопаточного канала необходимо соблюдать условие, чтобы в каждый момент обработки ось Y режущего инструмента 3 была перпендикулярна хорде профиля лопатки, проведенной через центры радиусов скругления входной 9 и выходной кромок 10 лопатки 2. Для этого в процессе обработки ось Y поворачивается вокруг оси Z, обеспечивая вышеуказанное условие.When processing the profile of the interscapular channel, it is necessary to comply with the condition that at each moment of processing the axis Y of the cutting tool 3 is perpendicular to the chord of the profile of the blade drawn through the centers of the radii of curvature of the input 9 and output edges 10 of the blade 2. For this, the axis Y is rotated around the Z axis providing the above condition.

При обработке профиля корыта 7 или спинки 6 диаметр режущей части инструмента dн или dвн, образованной внешними 14 или внутренними режущими кромками 15, предпочтительно должен быть равен диаметру окружности, вписанной в профиль корыта dк или спинки dс соответственно. Для этого в процессе обработки режущим элементам 4 инструмента 3 сообщают прямолинейное движение 6 на величину Δl, при этом диаметры dн и dвн изменяются по следующим зависимостям (Фиг. 6):When processing the profile of the trough 7 or the back 6, the diameter of the cutting part of the tool d n or d ext formed by the outer 14 or internal cutting edges 15 should preferably be equal to the diameter of the circle inscribed in the profile of the trough d to or the back d c, respectively. To do this, during processing, the cutting elements 4 of the tool 3 report a rectilinear movement 6 by the value Δl, while the diameters d n and d VN change according to the following relationships (Fig. 6):

Figure 00000015
Figure 00000015

Figure 00000016
Figure 00000016

При обработке корыта лопатки 8 (Фиг. 2) управляется размер диаметра dн, а при обработке спинки 7 (Фиг. 3) - размер dвн.When processing the trough of the blade 8 (Fig. 2), the size of the diameter d n is controlled, and when processing the backrest 7 (Fig. 3), the size d ext .

При обработке дна межлопаточного канала 13 необходимо повернуть ось Z вращения инструмента 3 для обработки дна межлопаточного канала 13 торцевой режущей частью инструмента 16.When processing the bottom of the interscapular channel 13, it is necessary to turn the Z axis of rotation of the tool 3 to process the bottom of the interscapular channel 13 with the end cutting part of the tool 16.

По сравнению с известными аналогами данное изобретение позволяет получить следующие технические результаты.Compared with known analogues, this invention allows to obtain the following technical results.

Изменение диаметра режущей части во время обработки позволяет повысить точность формообразования и производительность за счет уменьшения количества необходимых проходов и позволяет увеличить номенклатуру обрабатываемых изделий.Changing the diameter of the cutting part during processing allows to increase the accuracy of shaping and productivity by reducing the number of necessary passes and allows you to increase the range of processed products.

Claims (1)

Способ формообразования сложнопрофильных межлопаточных каналов моноколеса газотурбинного двигателя, включающий прорезку пазов и обработку спинки, корыта и дна межлопаточных каналов за один технологический установ режущим инструментом путем его прямолинейного движения вдоль трех осей пространственной системы координат и поворота вокруг них, отличающийся тем, что используют режущий инструмент, выполненный с механизмом контролируемого изменения диаметра режущей части, образованной Т-образными режущими элементами, имеющими возможность прямолинейного движения в радиальном направлении на величину, определяемую кривизной обрабатываемой поверхности, при этом обработку профиля корыта лопатки осуществляют режущей частью, образованной внешними режущими кромками Т-образных режущих элементов, обработку профиля спинки - режущей частью, образованной внутренними режущими кромками Т-образных режущих элементов, а обработку дна межлопаточного канала осуществляют торцевой режущей частью инструмента.The method of forming complex-profile interscapular channels of a monowheel of a gas turbine engine, including slotting and processing of the back, trough and bottom of the interscapular channels in one technological installation by a cutting tool by its rectilinear movement along the three axes of the spatial coordinate system and turning around them, characterized in that they use a cutting tool, made with a mechanism for a controlled change in the diameter of the cutting part formed by T-shaped cutting elements having the linear movement in the radial direction by an amount determined by the curvature of the surface being machined, while the profile of the trough of the blade is carried out by the cutting part formed by the external cutting edges of the T-shaped cutting elements, the processing of the back profile by the cutting part formed by the internal cutting edges of the T-shaped cutting elements and the processing of the bottom of the interscapular canal is carried out by the end cutting part of the tool.
RU2015120161A 2015-05-27 2015-05-27 Method of gte bladed disk shaped vane channels forming RU2608111C2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015120161A RU2608111C2 (en) 2015-05-27 2015-05-27 Method of gte bladed disk shaped vane channels forming

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015120161A RU2608111C2 (en) 2015-05-27 2015-05-27 Method of gte bladed disk shaped vane channels forming

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2015120161A RU2015120161A (en) 2016-12-20
RU2608111C2 true RU2608111C2 (en) 2017-01-13

Family

ID=57759158

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015120161A RU2608111C2 (en) 2015-05-27 2015-05-27 Method of gte bladed disk shaped vane channels forming

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2608111C2 (en)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1271680A1 (en) * 1984-08-09 1986-11-23 Radzevich Stepan P Tool for machining curvilinear surfaces
GB2276575A (en) * 1993-04-03 1994-10-05 Rolls Royce Plc Producing an integrally bladed rotor
RU2198778C2 (en) * 2001-02-26 2003-02-20 Институт Машиноведения им. А.А. Благонравова РАН Method for working complex-shape three-dimensional articles
US20040033115A1 (en) * 2002-08-14 2004-02-19 Ioan Sasu Airfoil machining using cup tool
RU2323068C2 (en) * 2006-06-06 2008-04-27 Казанский государственный технический университет им. А.Н. Туполева Tool for cutting and finishing complex-profile inter-vane ducts of impeller of gas turbine engine

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1271680A1 (en) * 1984-08-09 1986-11-23 Radzevich Stepan P Tool for machining curvilinear surfaces
GB2276575A (en) * 1993-04-03 1994-10-05 Rolls Royce Plc Producing an integrally bladed rotor
RU2198778C2 (en) * 2001-02-26 2003-02-20 Институт Машиноведения им. А.А. Благонравова РАН Method for working complex-shape three-dimensional articles
US20040033115A1 (en) * 2002-08-14 2004-02-19 Ioan Sasu Airfoil machining using cup tool
RU2323068C2 (en) * 2006-06-06 2008-04-27 Казанский государственный технический университет им. А.Н. Туполева Tool for cutting and finishing complex-profile inter-vane ducts of impeller of gas turbine engine

Also Published As

Publication number Publication date
RU2015120161A (en) 2016-12-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN107649847B (en) A kind of processing method of the ultra-narrow undercut herringbone gear suitable for high-speed overload machinery
JP6364398B2 (en) Multi-cut power skiving method
CN105880953A (en) Method for processing aviation blade
JP2007018495A (en) Contour machining method by numerical control single cutting tool
Grechishnikov et al. Trochoidal slot milling
JP5478296B2 (en) Fresnel lens, Fresnel lens mold, Fresnel lens manufacturing method, and Fresnel lens mold manufacturing method
JP4702951B2 (en) Contour surface and solid processing method with numerically controlled single blade
US11027341B2 (en) Dimple processing method using rotary cutting tool, and rotary cutting tool for dimple processing
JP6565399B2 (en) Gear processing equipment
CN103817491B (en) A kind of plunge grinding processing method of large modulus straight trough end face spline
RU2482940C1 (en) Method of machining gas turbine engine blisk
RU2608111C2 (en) Method of gte bladed disk shaped vane channels forming
RU2648174C1 (en) Method of treatment of a radial end groove on the parts of a gas turbine engine (options)
CN110877132B (en) Method for gear manufacturing machining of a workpiece
RU2476296C2 (en) Method of machining part blank with grooves
RU2586185C1 (en) Method of processing tooth profile of splined broaches
JP2017121688A (en) Manufacturing method of spiral bevel gear or hypoid gear
CA2951942C (en) Cutting method for inner circumferential face or outer circumferential face of work
RU2625860C1 (en) Method of manufacture of integrally-machined rotor of gas turbine engine
RU2264891C1 (en) Method for shaping complex-profile inter-blade ducts of monoimpeller of gas-turbine engine and tool for performing the same
RU2689476C1 (en) Method of blades of gas turbine blisk blades processing
CN114065427A (en) Cycloid parameter optimization method based on cutting force modeling in cycloid milling
CN108067949A (en) A kind of screw-on cutter radial accuracy grinding method
RU2615387C2 (en) Method of blanks surface milling and processing centre for implementation thereof
US20170082195A1 (en) Method and tool for mechanically roughening a cylindrical surface

Legal Events

Date Code Title Description
HZ9A Changing address for correspondence with an applicant
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20180528