RU2648174C1 - Method of treatment of a radial end groove on the parts of a gas turbine engine (options) - Google Patents

Method of treatment of a radial end groove on the parts of a gas turbine engine (options) Download PDF

Info

Publication number
RU2648174C1
RU2648174C1 RU2017119813A RU2017119813A RU2648174C1 RU 2648174 C1 RU2648174 C1 RU 2648174C1 RU 2017119813 A RU2017119813 A RU 2017119813A RU 2017119813 A RU2017119813 A RU 2017119813A RU 2648174 C1 RU2648174 C1 RU 2648174C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
wall
radial end
finishing
end groove
diameter
Prior art date
Application number
RU2017119813A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Сергей Викторович Кобелев
Дмитрий Валерьевич Тукачев
Александр Олегович Норин
Original Assignee
Акционерное общество "ОДК-Авиадвигатель"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Акционерное общество "ОДК-Авиадвигатель" filed Critical Акционерное общество "ОДК-Авиадвигатель"
Priority to RU2017119813A priority Critical patent/RU2648174C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2648174C1 publication Critical patent/RU2648174C1/en

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C3/00—Milling particular work; Special milling operations; Machines therefor
    • B23C3/28—Grooving workpieces
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
    • B24B5/00—Machines or devices designed for grinding surfaces of revolution on work, including those which also grind adjacent plane surfaces; Accessories therefor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Grinding And Polishing Of Tertiary Curved Surfaces And Surfaces With Complex Shapes (AREA)
  • Milling Processes (AREA)

Abstract

FIELD: technological processes.
SUBSTANCE: invention relates to the field of metal cutting and can be used to form radial end grooves on turbine parts of a gas turbine engine on numerically controlled profile grinders. A part is installed on a numerically controlled profile grinder, during the finishing phase, the concave wall and the convex wall of the radial end groove are successively treated with a profile grinding wheel made of a superhard material. In the first variant, a roughing step is additionally performed before the finishing step, namely the radial end groove in the workpiece with a reinforced cutting wheel is cut, further, the concave wall and the convex wall of the radial end groove are milled successively by a T-shaped cutter with a diameter of 10…50 mm, for finishing an allowance 0.01…0.5 mm is left. In the finishing step, the concave wall and the convex wall are serially grinded by a T-shaped grinding wheel made of a superhard material of diameter 10…50 mm. In the second variant, a concave wall and a convex wall of the radial end groove are milled successively by a T-shaped cutter with a diameter of 10…50 mm, for finishing an allowance 0.01…0.5 mm is left, at the finishing stage, the concave wall and the convex groove wall are successively grinded by a T-shaped profile grinding wheel of a superhard material of diameter 10…50 mm.
EFFECT: group of inventions allows to exclude defects in the form of cracks and burns on the parts, improve the quality of the work surfaces, and increase the yield of accepted parts.
2 cl, 3 dwg

Description

Изобретение относится к области обработки металлов резанием и может быть использовано для формообразования высокоточных радиальных торцевых канавок на деталях турбины газотурбинного двигателя (ГТД) на профилешлифовальных станках с числовым программным управлением (ЧПУ).The invention relates to the field of metal cutting and can be used for forming high-precision radial end grooves on the details of a turbine of a gas turbine engine (GTE) on profile grinding machines with numerical program control (CNC).

Известен аналог, заключающийся в способе обработки радиальных торцевых канавок РТ на лопатках турбины ГТД на токарно-лобовых и токарно-карусельных станках, при котором обрабатываемые детали собираются в технологическое лопаточное колесо, имитирующее реальное колесо турбины (Полетаев В.А., Цветков Е.В., Волков Д.И. Автоматизированное производство лопаток ГТД. М.: Инновационное машиностроение, 2016 г., с. 25-31).A similar analogue is known, which consists in a method of processing radial end grooves of the RT on the blades of a turbine engine turbine on a frontal and turning and rotary machines, in which the workpieces are assembled into a technological blade wheel that simulates a real turbine wheel (Poletaev V.A., Tsvetkov E.V ., Volkov DI Automated production of GTE blades. M .: Innovative engineering, 2016, p. 25-31).

Сущность способа заключается в том, что обработка осуществляется в специальной оснастке, имитирующей положение радиальных торцевых лопаток или секторов в рабочем или статорном колесах. Обрабатывается одновременно весь комплект. Движение формообразования относительно режущего инструмента осуществляется за счет вращения собранного технологического лопаточного колеса вокруг теоретической оси ротора ГТД.The essence of the method lies in the fact that the processing is carried out in a special tool that simulates the position of the radial end blades or sectors in the working or stator wheels. The whole set is processed simultaneously. The movement of forming relative to the cutting tool is due to the rotation of the assembled technological impeller around the theoretical axis of the rotor of the gas turbine engine.

Недостатком известного способа является то, что ведется обработка всего комплекта, то есть всех деталей в составе технологического колеса. Невозможно обработать неполный комплект деталей. При этом требуется сложное, дорогостоящее приспособление для установки и закрепления деталей. Перед обработкой выполняется трудоемкая выверка положения деталей в приспособлении.The disadvantage of this method is that the processing of the entire set, that is, all parts in the technological wheel. It is not possible to process an incomplete set of parts. This requires a complex, expensive device for installing and securing parts. Before processing, a laborious reconciliation of the position of the parts in the device is performed.

Наиболее близким аналогом к заявляемому изобретению по технической сущности и достигаемому техническому результату, принятому за прототип, является способ обработки радиальной торцевой канавки на детали турбины ГТД на профилешлифовальном станке с ЧПУ, включающий обработку последовательно вогнутой и выпуклой стенок канавки специальными профильными шлифовальными кругами из сверхтвердого материала (Полетаев В.А., Цветков Е.В., Волков Д.И. Автоматизированное производство лопаток ГТД. М.: Инновационное машиностроение, 2016 г., с. 92-98). При этом профиль круга определяется образующей линией контакта между инструментом и обрабатываемой поверхностью при резании. В ходе обработки движение инструмента по радиусу относительно детали осуществляется их одновременным перемещением относительно друг друга по трем линейным координатам и поворотом вокруг оси параллельной оси вращения детали с возможностью дискретного наклона детали к оси специального профильного шлифовального круга. Одновременно может обрабатываться одна или более деталей.The closest analogue to the claimed invention in terms of technical nature and the technical result achieved, adopted as a prototype, is a method for processing a radial end groove on a turbine engine part on a CNC profile grinding machine, which includes processing successively concave and convex groove walls with special profile grinding wheels made of superhard material ( Poletaev V.A., Tsvetkov E.V., Volkov D.I. Automated production of gas-turbine engine blades (Moscow: Innovative Engineering, 2016, p. 92-98). Moreover, the profile of the circle is determined by the generatrix line of contact between the tool and the machined surface during cutting. During processing, the tool moves radially relative to the part by simultaneously moving them relative to each other in three linear coordinates and rotating around an axis parallel to the axis of rotation of the part with the possibility of discrete tilting of the part to the axis of a special profile grinding wheel. One or more parts may be machined at the same time.

Недостатком известного способа является то, что используются насадные круги из сверхтвердого материала (СТМ) диаметром свыше 100 мм, устанавливаемые на специальные шлифовальные оправки. При увеличении диаметра шлифовальных кругов из СТМ, используемых при обработке радиальной торцевой канавки, увеличивается зона контакта между режущим инструментом и обрабатываемой поверхностью. При этом ухудшается подвод смазочно-охлаждающей жидкости в зону резания и вывод стружки из нее. Возрастает риск появления дефектов в виде трещин и прижогов в случае интенсификации режимов резания. При уменьшении диаметра вогнутой стенки канавки и увеличении ее высоты необходимо уменьшать диаметр шлифовального круга, используемого при обработке стенки, или увеличивать наклон круга в противоположную от обрабатываемой поверхности сторону. В ряде случаев это приводит к невозможности выполнения операции шлифования канавки, если при заданных геометрических параметрах канавки расчетный диаметр шлифовального круга получился меньше 100 мм или вогнутая стенка канавки сочетается с очень высокой выпуклой стенкой, которая будет подрезаться. Изменение геометрических параметров РТК с цилиндрическими стенками (высота или диаметр), как правило, требует изменение геометрии шлифовальных кругов из СТМ, так как при использовании кругов с одинаковыми геометрическими параметрами диаметром свыше 100 мм сложно обеспечить отсутствие «зарезов» на стенках РТК или других поверхностях детали.The disadvantage of this method is that they are used nozzle wheels of superhard material (STM) with a diameter of more than 100 mm, mounted on special grinding mandrels. With an increase in the diameter of the STM grinding wheels used in the machining of the radial end groove, the contact zone between the cutting tool and the machined surface increases. At the same time, the supply of cutting fluid to the cutting zone and the removal of chips from it are worsened. The risk of defects in the form of cracks and burns increases in case of intensification of cutting conditions. When reducing the diameter of the concave wall of the groove and increasing its height, it is necessary to reduce the diameter of the grinding wheel used in the processing of the wall, or to increase the inclination of the wheel in the direction opposite to the surface being machined. In some cases, this makes it impossible to perform the grinding operation of the groove if, for given geometric parameters of the groove, the calculated diameter of the grinding wheel is less than 100 mm or the concave wall of the groove is combined with a very high convex wall that will be cut. Changing the geometric parameters of a RTK with cylindrical walls (height or diameter), as a rule, requires changing the geometry of the grinding wheels made of STM, since when using wheels with the same geometric parameters with a diameter of more than 100 mm, it is difficult to ensure that there are no “notches” on the walls of the RTK or other surfaces of the part .

Технической задачей заявленного изобретения является исключение дефектов в виде трещин и прижогов на деталях в процессе обработки, повышение качества обрабатываемых поверхностей радиальных торцевых канавок, увеличение выхода годных деталей.The technical task of the claimed invention is the elimination of defects in the form of cracks and burns on the parts during processing, improving the quality of the machined surfaces of the radial end grooves, increasing the yield of parts.

Технический результат достигается тем, что способ обработки радиальной торцевой канавки на детали газотурбинного двигателя, заключающийся в том, что устанавливают деталь на профилешлифовальном станке с числовым программным управлением, на этапе чистовой обработки последовательно обрабатывают вогнутую стенку и выпуклую стенку радиальной торцевой канавки профильным шлифовальным кругом из сверхтвердого материала, согласно изобретению по первому варианту дополнительно осуществляют этап черновой обработки перед этапом чистовой обработки, а именно прорезают радиальную торцевую канавку в детали армированным отрезным кругом, далее последовательно фрезеруют вогнутую стенку и выпуклую стенку радиальной торцевой канавки фрезой Т-образной формы диаметром 10…50 мм, оставляют для чистовой обработки припуск 0,01…0,5 мм, на этапе чистовой обработки последовательно шлифуют вогнутую стенку и выпуклую стенку радиальной торцевой канавки профильным шлифовальным кругом Т-образной формы из сверхтвердого материала диаметром 10…50 мм, по второму варианту, последовательно фрезеруют вогнутую стенку и выпуклую стенку радиальной торцевой канавки фрезой Т-образной формы диаметром 10…50 мм, оставляют для чистовой обработки припуск 0,01…0,5 мм, на этапе чистовой обработки последовательно шлифуют вогнутую стенку и выпуклую стенку радиальной торцевой канавки профильным шлифовальным кругом Т-образной формы из сверхтвердого материала диаметром 10...50 мм.The technical result is achieved by the fact that the method of processing a radial end groove on a gas turbine engine part, which consists in installing the part on a numerically controlled profile grinding machine, at the finishing stage, the concave wall and the convex wall of the radial end groove are sequentially machined with a profile grinding wheel made of superhard of the material according to the invention according to the first embodiment, a roughing step is additionally carried out before the finishing step flanges, namely, they cut a radial end groove in the part with a reinforced cutting wheel, then subsequently mill the concave wall and the convex wall of the radial end groove with a T-shaped mill with a diameter of 10 ... 50 mm, leave for finishing an allowance of 0.01 ... 0.5 mm, at the finishing stage, the concave wall and the convex wall of the radial end groove are sequentially ground with a profile T-shaped grinding wheel of superhard material with a diameter of 10 ... 50 mm, according to the second embodiment, they are successively milled into the bent wall and the convex wall of the radial end groove with a T-shaped cutter with a diameter of 10 ... 50 mm, leave an allowance of 0.01 ... 0.5 mm for finishing, at the stage of finishing, the concave wall and the convex wall of the radial end groove are successively grinded with a profile grinding wheel T-shaped from superhard material with a diameter of 10 ... 50 mm.

В предлагаемом изобретении в отличие от ближайшего аналога (прототипа) по первому варианту, дополнительно осуществляют этап черновой обработки перед этапом чистовой обработки, а именно прорезают радиальную торцевую канавку в детали армированным отрезным кругом, далее последовательно фрезеруют вогнутую стенку и выпуклую стенку радиальной торцевой канавки фрезой Т-образной формы диаметром 10…50 мм, оставляют для чистовой обработки припуск 0,01…0,5 мм, на этапе чистовой обработки последовательно шлифуют вогнутую стенку и выпуклую стенку радиальной торцевой канавки профильным шлифовальным кругом Т-образной формы из сверхтвердого материала диаметром 10…50 мм, что приводит к исключению дефектов в виде трещин и прижогов на деталях, повышает качество обрабатываемых поверхностей радиальных торцевых канавок, увеличивает выход годных деталей. При использовании предлагаемого способа по первому варианту возможно шлифование РТК с геометрическими параметрами (вогнутая стенка сочетается с очень высокой выпуклой стенкой или глубокие канавки меньшей ширины), при которых ранее обработка шлифовальными кругами из СТМ не выполнялась. При обработке РТК с цилиндрическими стенками разного диаметра и глубины могут быть использованы шлифовальные круги из СТМ с одинаковыми геометрическими параметрами.In the present invention, in contrast to the closest analogue (prototype) according to the first embodiment, a roughing step is additionally carried out before the finishing step, namely, a radial end groove in the part is cut with a reinforced cutting wheel, then a concave wall and a convex wall of the radial end groove are cut by a mill T -shaped with a diameter of 10 ... 50 mm, allowance for 0.01 ... 0.5 mm is left for finishing, at the stage of finishing, the concave wall and the convex wall of dial end grooves with a profile T-shaped grinding wheel of superhard material with a diameter of 10 ... 50 mm, which eliminates defects in the form of cracks and burns on the parts, improves the quality of the machined surfaces of the radial end grooves, increases the yield of suitable parts. When using the proposed method according to the first embodiment, it is possible to grind the RTK with geometrical parameters (a concave wall is combined with a very high convex wall or deep grooves of a smaller width), in which previously processing with STM grinding wheels was not performed. When processing RTKs with cylindrical walls of different diameters and depths, STM grinding wheels with the same geometric parameters can be used.

В предлагаемом изобретении в отличие от ближайшего аналога (прототипа) по второму варианту последовательно фрезеруют вогнутую стенку и выпуклую стенку радиальной торцевой канавки фрезой Т-образной формы диаметром 10…50 мм, оставляют для чистовой обработки припуск 0,01…0,5 мм, на этапе чистовой обработки последовательно шлифуют вогнутую стенку и выпуклую стенку радиальной торцевой канавки профильным шлифовальным кругом Т-образной формы из сверхтвердого материала диаметром 10…50 мм, что приводит к исключению дефектов в виде трещин и прижогов на деталях, повышает качество обрабатываемых поверхностей радиальных торцевых канавок, увеличивает выход годных деталей. Используется предлагаемый способ по второму варианту, если высокоточные радиальные торцевые канавки предварительно сформированы в заготовке с гарантированным припуском по обрабатываемым поверхностям. Возможно шлифование РТК с геометрическими параметрами (вогнутая стенка сочетается с очень высокой выпуклой стенкой или глубокие канавки меньшей ширины), при которых ранее обработка шлифовальными кругами из СТМ не выполнялась. При обработке РТК с цилиндрическими стенками разного диаметра и глубины могут быть использованы шлифовальные круги из СТМ с одинаковыми геометрическими параметрами.In the present invention, in contrast to the closest analogue (prototype) according to the second embodiment, the concave wall and the convex wall of the radial end groove are milled with a T-shaped mill with a diameter of 10 ... 50 mm, allowance for 0.01 ... 0.5 mm is left for finishing, at the finishing stage, the concave wall and the convex wall of the radial end groove are sequentially polished with a profile T-shaped grinding wheel of superhard material with a diameter of 10 ... 50 mm, which leads to the elimination of defects in the form of cracks and a weld in on the details, improves the quality of the machined surfaces of the radial end grooves, increases the yield of parts. The proposed method according to the second embodiment is used if the high-precision radial end grooves are pre-formed in the workpiece with a guaranteed allowance for the machined surfaces. It is possible to grind RTK with geometrical parameters (a concave wall is combined with a very high convex wall or deep grooves of a smaller width), in which previously the grinding with STM grinding wheels was not performed. When processing RTKs with cylindrical walls of different diameters and depths, STM grinding wheels with the same geometric parameters can be used.

В предлагаемых вариантах изобретения в отличие от ближайшего аналога использование специальных шлифовальных кругов из сверхтвердого Т-образной формы диаметром 10…50 мм с цилиндрическим хвостовиком позволяет уменьшить зону контакта между режущим инструментом и обрабатываемой поверхностью за счет уменьшения диаметра шлифовального круга.In the proposed variants of the invention, in contrast to the closest analogue, the use of special grinding wheels from an ultrahard T-shape with a diameter of 10 ... 50 mm with a cylindrical shank allows to reduce the contact zone between the cutting tool and the workpiece by reducing the diameter of the grinding wheel.

Если в заготовке РТК не были предварительно сформированы при литье или другим способом, то этап черновой обработки включает их прорезку тонким армированным отрезным кругом. Толщину отрезного круга подбирают исходя из ширины РТК. Отрезной круг нельзя использовать на расширение предварительно прорезанной канавки из-за его малой жесткости. Из-за невысокой точности обработки отрезным кругом и неравномерного распределения припуска по стенкам после прорезки требуется последующая получистовая обработка. Если РТК предварительно сформированы в заготовке с гарантированным припуском по обрабатываемым поверхностям, то прорезка тонким армированным отрезным кругом не требуется. Применение для прорезки отрезного круга обусловлено большей производительностью данной операции по сравнению с прорезкой Т-образной фрезой.If the RTK in the workpiece were not preformed during casting or in another way, the roughing step involves cutting them with a thin reinforced cutting wheel. The thickness of the cutting wheel is selected based on the width of the RTK. A cutting wheel cannot be used to expand a previously cut groove because of its low stiffness. Due to the low accuracy of machining with a cutting wheel and the uneven distribution of the allowance on the walls after cutting, subsequent semi-finishing processing is required. If RTKs are pre-formed in the workpiece with a guaranteed allowance for the machined surfaces, then cutting with a thin reinforced cutting wheel is not required. The use for cutting a cutting wheel is due to the greater productivity of this operation compared to cutting a T-shaped mill.

Для выравнивания припуска по стенкам перед чистовым шлифованием выполняют фрезерование отдельно выпуклой и вогнутой стенок канавки, фрезой Т-образной формы диаметром 10…50 мм с цилиндрическим хвостовиком. При этом под чистовую обработку оставляют небольшой припуск 0,01…0,5 мм. Величину припуска назначают таким образом, чтобы последующее чистовое шлифование отдельно выпуклой и вогнутой стенок канавки специальным шлифовальным кругом из СТМ Т-образной формы выполнялось за минимальное количество проходов. Диаметр фрезы подбирают таким образом, чтобы обеспечить отсутствие «зарезов» поверхностей канавки и детали. Ширина фрезы подбирается из условия обработки стенок канавки по отдельности.To align the allowance on the walls before finishing grinding, milling is carried out for the separately convex and concave walls of the groove, with a T-shaped mill with a diameter of 10 ... 50 mm with a cylindrical shank. In this case, a small allowance of 0.01 ... 0.5 mm is left for finishing. The size of the allowance is prescribed in such a way that subsequent fine grinding of the separately convex and concave walls of the groove with a special grinding wheel made of STM T-shaped is performed in a minimum number of passes. The diameter of the cutter is selected in such a way as to ensure the absence of "notches" of the surfaces of the grooves and parts. The width of the cutter is selected from the conditions for processing the walls of the groove separately.

Диаметр специального шлифовального круга из СТМ Т-образной формы подбирается таким образом, чтобы обеспечить минимальную зону контакта между режущим инструментом и обрабатываемой поверхностью, а также обеспечить отсутствие «зарезов» поверхностей канавки и детали. При этом диаметр режущего инструмента не должен быть слишком маленьким для сохранения максимальной его стойкости и возможности задания более высокой скорости резания для обеспечения необходимой производительности. Ширина специального шлифовального круга из СТМ Т-образной формы подбирается из условия обработки стенок канавки по отдельности. При этом улучшается подвод СОЖ в зону резания и вывод стружки в нее. Уменьшение зоны контакта между режущим инструментом и обрабатываемой поверхностью и улучшенный подвод СОЖ позволяет исключить появление дефектов в виде трещин и прижогов.The diameter of the special T-shaped grinding wheel made of STM is selected in such a way as to ensure a minimum contact area between the cutting tool and the work surface, and also to ensure that there are no “notches” of the groove and part surfaces. At the same time, the diameter of the cutting tool should not be too small to maintain its maximum durability and the possibility of setting a higher cutting speed to ensure the necessary performance. The width of a special STM T-shaped grinding wheel is selected from the conditions for processing the walls of the groove separately. This improves the supply of coolant in the cutting zone and the output of chips into it. The reduction of the contact zone between the cutting tool and the machined surface and improved coolant supply eliminates the appearance of defects in the form of cracks and burns.

Фрезу и специальный профильный шлифовальный круг Т-образной формы закрепляют в патрон за цилиндрический хвостовик. Возможность уменьшить диаметр специальных профильных шлифовальных кругов из СТМ появилась при использовании Т-образного инструмента с данным типом закрепления.The milling cutter and a special profile T-shaped grinding wheel are fixed in a chuck for a cylindrical shank. The ability to reduce the diameter of special profile grinding wheels made of STM appeared when using a T-shaped tool with this type of fastening.

Чистовую обработку высокоточных РТК с цилиндрическими стенками выполняют специальным профильным шлифовальным кругом из СТМ Т-образной формы с режущей поверхностью цилиндрической формы с сопряженными радиусами на углах цилиндра. При этом выпуклая стенка обрабатывается без наклона детали к оси специального профильного шлифовального круга, и резание выполняется торцевой частью инструмента. Вогнутая стенка обрабатывается с небольшим наклоном детали к оси специального профильного шлифовального круга, при этом линия контакта проходит по точкам касания кромки инструмента с вогнутой цилиндрической поверхностью и имеет сложную пространственную форму. Это позволяет при обработке РТК с цилиндрическими стенками использовать шлифовальные круги Т-образной формы с одинаковыми размерами и геометрией для разных геометрий канавок.Finishing of high-precision RTK with cylindrical walls is performed by a special profile grinding wheel made of STM T-shaped with a cutting surface of a cylindrical shape with conjugate radii at the corners of the cylinder. In this case, the convex wall is processed without tilting the part to the axis of the special profile grinding wheel, and cutting is performed by the end part of the tool. The concave wall is machined with a slight inclination of the part to the axis of the special profile grinding wheel, while the contact line passes along the touch points of the tool edge with a concave cylindrical surface and has a complex spatial shape. This allows the use of T-shaped grinding wheels with the same dimensions and geometry for different groove geometries when processing RTK with cylindrical walls.

Таким образом, предлагаемое изобретение (варианты) позволяет исключить дефекты в виде трещин и прижогов на деталях, повысить качество обрабатываемых поверхностей радиальных торцевых канавок, увеличивая выход годных деталей, возможно шлифование РТК с геометрическими параметрами (вогнутая стенка сочетается с очень высокой выпуклой стенкой или глубокие канавки меньшей ширины), при которых ранее обработку шлифовальными кругами из СТМ невозможно было выполнить.Thus, the present invention (options) allows to eliminate defects in the form of cracks and burns on the parts, to improve the quality of the machined surfaces of the radial end grooves, increasing the yield of suitable parts, it is possible to grind the RTK with geometric parameters (a concave wall is combined with a very high convex wall or deep grooves shorter widths) at which it was impossible to previously perform grinding with STM grinding wheels.

На фиг. 1 представлена кинематическая схема обработки радиальной торцевой канавки на детали профильным шлифовальным кругом Т-образной формы.In FIG. 1 is a kinematic diagram of processing a radial end groove on a part with a T-shaped profile grinding wheel.

На фиг. 2 представлена схема прорезки армированным отрезным кругом радиальной торцевой канавки на детали.In FIG. 2 is a schematic diagram of a slotted reinforced cutting wheel of a radial end groove on a part.

На фиг. 3 представлена схема обработки радиальной торцевой канавки детали Т-образной фрезой.In FIG. 3 shows a processing diagram of a radial end groove of a part with a T-shaped mill.

Способ обработки высокоточной радиальной торцевой канавки на детали турбины газотурбинного двигателя осуществляется следующим образом.A method of processing a high precision radial end groove on a turbine part of a gas turbine engine is as follows.

Заготовку детали 4 турбины газотурбинного двигателя (не показан) (фиг. 1, фиг. 2, фиг. 3) закрепляют в профилешлифовальном станке с числовым программным управлением (ЧПУ), с использованием специального установочного приспособления (не показано), которое крепят на столе. При обработке движение инструмента по радиусу относительно детали 4 осуществляется их одновременным перемещением относительно друг друга по трем линейным координатам 5 (X, Y, Z) и поворотом вокруг оси 6, параллельной оси вращения 7 детали 4 с возможностью дискретного наклона 8 детали 4, к оси 9 специального профильного шлифовального круга 3. Профильный шлифовальный круг 3 вращается вокруг своей оси 9 с заданной скоростью резания Vk.The workpiece 4 of the turbine of a gas turbine engine (not shown) (Fig. 1, Fig. 2, Fig. 3) is secured in a numerical control (CNC) profile grinding machine using a special installation tool (not shown) that is mounted on a table. During processing, the movement of the tool along the radius relative to part 4 is carried out by their simultaneous movement relative to each other in three linear coordinates 5 (X, Y, Z) and rotation around axis 6 parallel to the axis of rotation 7 of part 4 with the possibility of discrete tilt 8 of part 4 to the axis 9 of a special profile grinding wheel 3. Profile grinding wheel 3 rotates around its axis 9 with a given cutting speed Vk.

А - это угол поворота детали 4 относительно продольной оси вращения (на чертеже ось X), а В - угол поворота детали 4 (стола с закрепленной деталью).A is the angle of rotation of part 4 relative to the longitudinal axis of rotation (in the drawing, the X axis), and B is the angle of rotation of part 4 (table with a fixed part).

На этапе черновой обработки тонким армированным отрезным кругом 13 за несколько проходов по высоте выполняют прорезку 10 (фиг. 2) детали 4 по центру РТК. Обработку выполняют без наклона 8 детали 4 относительно отрезного круга 13 вокруг продольной оси стола 8. При этом на выпуклой 2 стенке канавки (без позиции, образована стенками 1, 2) формируется припуск 11, эквидистантный, а на вогнутой стенке 1 канавки формируется припуск 11, пирамидально-распределенный, при этом у основания вогнутой 1 стенки толщина оставляемого припуска больше, чем у вершины, на величину s. Величина «недореза» s вогнутой стенки 1 канавки при прорезке плоским отрезным кругом 13 зависит от радиуса армированного отрезного круга 13 Rинстр, радиуса R1 и высоты h1 вогнутой стенки 1 канавки.At the stage of roughing with a thin reinforced cutting wheel 13, for several passes in height, a slot 10 (Fig. 2) of part 4 is made in the center of the RTK. Processing is performed without tilting 8 of part 4 relative to the cutting wheel 13 around the longitudinal axis of table 8. At the same time, an allowance 11 is formed on the convex 2 wall of the groove (without position, formed by walls 1, 2), and an allowance 11 is formed on the concave wall 1 of the groove. pyramidal distributed, while at the base of the concave 1 wall the thickness of the allowance left is greater than at the top by an amount s. The value of "undercut" s of the concave wall 1 of the groove when cutting with a flat cutting wheel 13 depends on the radius of the reinforced cutting wheel 13 R instr , radius R1 and the height h1 of the concave wall 1 of the groove.

Величина s может быть вычислена по формуле:The value of s can be calculated by the formula:

Figure 00000001
Figure 00000001

Ширина РТК f после прорезки армированным отрезным кругом 13 в верхней точке вычисляется по формуле:The width of the RTK f after cutting reinforced cutting wheel 13 at the upper point is calculated by the formula:

Figure 00000002
Figure 00000002

Реальная ширина РТК f после прорезки армированным отрезным кругом 13 может отличаться от расчетной в большую сторону из-за динамического разбивания канавки при обработке нежестким инструментом. Толщину lинстр и диаметр Dинстр отрезного круга 13 выбирают так, чтобы ширина прорези f в верхней точке канавки была меньше ширины l1 готовой канавки на величину гарантируемого припуска, оставляемого на вогнутой стенке 1 и выпуклой стенке 2 канавки под последующую обработку. Rинстр равен при этом Dинстр/2.The actual width of the PTC f after cutting with a reinforced cutting wheel 13 may differ from the calculated one in a larger direction due to the dynamic breaking of the groove during processing with a non-rigid tool. The thickness l instr and the diameter D instr of the cutting wheel 13 is chosen so that the width of the slot f at the upper point of the groove is less than the width l1 of the finished groove by the amount of guaranteed allowance left on the concave wall 1 and the convex wall 2 of the groove for subsequent processing. R instr is equal to D instr / 2.

R1 - это радиус вогнутой 1 стенки канавки, R2 - это радиус выпуклой 2 стенки канавки, А - это угол поворота детали 4 (стола с закрепленной деталью) относительно продольной оси вращения (на чертеже ось X), В - это угол поворота детали 4 (стола с закрепленной деталью) относительно оси, перпендикулярной столу и параллельной оси вращения детали 4 (ось Y), h2 - высота выпуклой стенки 2 детали 4.R1 is the radius of the concave 1 wall of the groove, R2 is the radius of the convex 2 walls of the groove, A is the angle of rotation of part 4 (table with a fixed part) relative to the longitudinal axis of rotation (X axis in the drawing), B is the angle of rotation of part 4 ( a table with a fixed part) relative to the axis perpendicular to the table and parallel to the axis of rotation of part 4 (Y axis), h2 is the height of the convex wall 2 of part 4.

Если высокоточная радиальная торцевая канавка предварительно сформирована при литье или другим способом в заготовке с гарантированным припуском по обрабатываемым поверхностям на вогнутой стенке 1 и выпуклой стенке 2, то прорезка армированным отрезным кругом 13 не выполняется по пункту 2 заявляемого способа (вариантов).If a high-precision radial end groove is preformed during casting or in another way in a workpiece with a guaranteed allowance for the machined surfaces on a concave wall 1 and a convex wall 2, then cutting with a reinforced cutting wheel 13 is not performed according to paragraph 2 of the proposed method (options).

Далее перед чистовым шлифованием РТК выполняют выравнивание припуска по вогнутой стенке 1 и выпуклой стенке 2 фрезерованием, при этом используется фреза 14 Т-образной формы диаметром 10…50 мм с цилиндрической режущей частью. Для чистовой обработки оставляют припуск 0,01…0,5 мм. Припуск 12 назначают таким образом, чтобы выполнить шлифование РТК за минимально количество проходов. Фрезеруют последовательно вогнутую 1 и выпуклую 2 стенки, формирующие канавку (без позиции), выполняют за несколько проходов по высоте. При этом сначала фрезеруют вогнутую стенку 1 и выпуклую стенку 2 на одном уровне, после чего переходят на следующий уровень.Then, before finishing grinding the RTK, the milling allowance is aligned on the concave wall 1 and the convex wall 2 by milling, using a 14 T-shaped mill with a diameter of 10 ... 50 mm with a cylindrical cutting part. For finishing leave an allowance of 0.01 ... 0.5 mm. The allowance 12 is assigned in such a way as to grind the RTK for a minimum number of passes. The concave 1 and convex 2 walls are successively milled, forming the groove (without position), and are performed in several passes in height. At the same time, the concave wall 1 and the convex wall 2 are milled at the same level, and then go to the next level.

Фрезерование выпуклой стенки 2 выполняют без наклона детали 4 относительно Т-образной фрезы 14 вокруг продольной оси стола 8. При этом на выпуклой стенке 2 формируется равномерный (эквидистантный) припуск 12. Фрезерование вогнутой стенки 1 выполняют с небольшим наклоном a1 детали 4 относительно Т-образной фрезы 14 вокруг продольной оси стола 8. При обработке вогнутой стенки 1 Т-образной фрезой 14 с цилиндрической режущей частью без наклона a1 на стенке будет формироваться пирамидально-распределенный припуск с «недорезом» у основания стенки величиной s. Для компенсации «недореза» и формирования на вогнутой стенке 1 припуска 12 (равномерного) Т-образную фрезу 14 наклоняют относительно детали 4 на угол a1 в противоположную от обрабатываемой поверхности сторону. При этом линия контакта проходит по точкам касания кромки Т-образной фрезы 14 с вогнутой стенкой 1 и имеет сложную пространственную форму. Величина угла наклона a1 зависит от радиуса Т-образной фрезы 14 Rинстр, радиуса R1 и высоты h1 вогнутой 1 стенки канавки.Milling of the convex wall 2 is performed without tilting the part 4 relative to the T-shaped cutter 14 around the longitudinal axis of the table 8. In this case, a uniform (equidistant) allowance 12 is formed on the convex wall 2. Milling of the concave wall 1 is performed with a slight tilt a 1 of the part 4 relative to T- a shaped cutter 14 around the longitudinal axis of the table 8. When processing a concave wall 1 with a T-shaped cutter 14 with a cylindrical cutting part without an inclination a 1, a pyramid-distributed allowance will be formed on the wall with a "undercut" at the base of the wall another s. To compensate for "undercut" and the formation on the concave wall 1 of the allowance 12 (uniform), the T-shaped cutter 14 is tilted relative to the part 4 by an angle a 1 in the opposite direction from the work surface. In this case, the contact line passes along the contact points of the edge of the T-shaped cutter 14 with a concave wall 1 and has a complex spatial shape. The angle of inclination a 1 depends on the radius of the T-shaped cutter 14 R instr , radius R1 and the height h1 of the concave 1 groove wall.

Величина угла наклона al может быть вычислена по формуле:The angle of inclination al can be calculated by the formula:

Figure 00000003
Figure 00000003

При увеличении Rинстр будет возрастать угол наклона a1. Поэтому диаметр Dинстр режущего инструмента не должен быть излишне большим, но при этом высота режущей части диска tинстр должна позволять прорезать РТК на всю глубину h1. Ширину lинстр режущего инструмента подбирают так, чтобы обеспечить обработку отдельно вогнутой 1 и выпуклой 2 стенок. Обработка стенок РТК последовательно позволяет улучшить подвод СОЖ в зону резания и вывод стружки из нее, что положительно влияет на стойкость режущего инструмента.With an increase in R instr , the inclination angle a 1 will increase. Therefore, the diameter D instr of the cutting tool should not be excessively large, but the height of the cutting part of the disc t instr should allow cutting the RTK to the entire depth h1. The width l instr of the cutting tool is selected so as to provide processing separately concave 1 and convex 2 walls. Processing the walls of the RTK sequentially improves the coolant supply to the cutting zone and the removal of chips from it, which positively affects the resistance of the cutting tool.

Чистовую обработку выполняют специальным профильным шлифовальным кругом 3 из СТМ Т-образной формы диаметром 10…50 мм с цилиндрическим хвостовиком 15. Шлифование высокоточной радиальной канавки выполняют преимущественно за один проход профильным шлифовальным кругом 3 по высоте отдельный для вогнутой стенки 1 и выпуклой стенки 2. При необходимости количество проходов может быть увеличено.Finishing is performed with a special profile grinding wheel 3 made of STM T-shaped with a diameter of 10 ... 50 mm with a cylindrical shank 15. Grinding of a high-precision radial groove is performed mainly in one pass with a profile grinding wheel 3 separate in height for a concave wall 1 and a convex wall 2. When The number of passes required may be increased.

Для обработки высокоточных РТК с профильными стенками 1,2 проектируют специальные профильные шлифовальные круги 3 из СТМ. Обработку выпуклой стенки 2 можно выполнять как без наклона детали 4 относительно режущего инструмента вокруг продольной оси стола 8, так и с наклоном a1. При этом наклон профильного шлифовального круга 3 осуществляют в противоположную от обрабатываемой поверхности сторону. Обработку вогнутой стенки 1 всегда выполняют с наклоном a1 детали 4 относительно профильного шлифовального круга 3 вокруг продольной оси стола 8. Наклон при обработке вогнутой стенки 1 нужен для исключения ее «зареза» инструментом. При обработке вогнутой стенки 1 канавки с углом наклона a1, равным расчетному для заданных параметров Rинстр., R1, h1 или для угла больше расчетного, образующая линия контакта (без позиции) между профильным шлифовальным кругом 3 и обрабатываемой поверхностью при резании лежит в центральной радиальной плоскости. При обработке выпуклой стенки 2 образующая линия контакта между профильным шлифовальным кругом 3 и обрабатываемой поверхностью при резании всегда лежит в центральной радиальной плоскости. Данные линии контакта используют для профилирования шлифовального круга из СТМ 3 при проектировании. Иногда для вогнутой 1 и выпуклой 2 стенок РТК проектируются отдельные шлифовальные круги из СТМ.To process high-precision RTK with profile walls 1.2, special profile grinding wheels 3 of STM are designed. The processing of the convex wall 2 can be performed both without tilting the part 4 relative to the cutting tool around the longitudinal axis of the table 8, and with a tilt a 1. In this case, the tilting of the profile grinding wheel 3 is carried out in the opposite direction from the machined surface. The processing of the concave wall 1 is always performed with a slope a 1 of the part 4 relative to the profile grinding wheel 3 around the longitudinal axis of the table 8. The inclination during the processing of the concave wall 1 is necessary to exclude its “notch” by the tool. When processing the concave wall 1 of the groove with an inclination angle a 1 equal to the calculated value for the given parameters R inst. , R1, h1 or for an angle greater than the calculated one, forming a contact line (without position) between the profile grinding wheel 3 and the machined surface during cutting lies in the central radial plane. When machining a convex wall 2, the generatrix of the contact line between the profile grinding wheel 3 and the machined surface during cutting always lies in the central radial plane. These contact lines are used to profile the grinding wheel from STM 3 during design. Sometimes for the concave 1 and convex 2 walls of the RTK, separate grinding wheels made of STM are designed.

При увеличении радиуса профильного шлифовального круга 3 Rинстр и глубины канавки h1 возрастает угол наклона a1. При увеличении угла наклона a1 или радиуса инструмента 3 Rинстр он начинает «зарезать» стенки РТК или другие поверхности детали 4. Поэтому использование специальных шлифовальных кругов из СТМ Т-образной формы меньшего диаметра по сравнению с используемыми в прототипе насадными позволяет обрабатывать канавки меньшей ширины с большой глубиной h1.With an increase in the radius of the profile grinding wheel 3 R inst and the depth of the groove h1, the angle of inclination a 1 increases. With an increase in the angle of inclination a 1 or the radius of the tool 3 R inst, it begins to “kill” the walls of the PTC or other surfaces of part 4. Therefore, the use of special grinding wheels from STM T-shaped smaller diameter compared with used in the prototype mounted allows you to process grooves of smaller width with a large depth h1.

Обработка высокоточных РТК с цилиндрическими стенками 1, 2 может быть выполнена специальным шлифовальным кругом 3 из СТМ Т-образной формы с режущей поверхностью цилиндрической формы с сопряженными радиусами на углах цилиндра. При этом обработка и подбор инструмента ведется аналогично, как для операции Т-образной фрезой 14, только стенки 1,2 шлифуются преимущественно за один проход по высоте. Существенным преимуществом является то, что для высокоточных РТК с цилиндрическими стенками 1, 2 с разными диаметрами, радиусами и глубиной (R1, R2, h1 и h2) возможно использование специального шлифовального круга 3 из СТМ Т-образной формы с одинаковыми размерами и геометрией.Processing of high-precision RTK with cylindrical walls 1, 2 can be performed by a special grinding wheel 3 made of STM T-shaped with a cutting surface of a cylindrical shape with conjugate radii at the corners of the cylinder. In this case, the processing and selection of the tool is carried out in the same way as for the operation of the T-shaped mill 14, only the walls 1,2 are ground mainly in one pass along the height. A significant advantage is that for high-precision RTK with cylindrical walls 1, 2 with different diameters, radii and depths (R1, R2, h1 and h2) it is possible to use a special grinding wheel 3 made of STM T-shaped with the same dimensions and geometry.

Применение заявленного способа позволяет исключить дефекты в виде трещин и прижогов из-за обработки отдельно вогнутой и выпуклой стенки специальным профильным шлифовальным кругом из СТМ Т-образной формы уменьшенного диаметра, что обеспечивает уменьшение зоны резания и лучший подвод СОЖ в нее, при этом снижается термическое влияние на обрабатываемые поверхности. Черновая обработка РТК перед чистовым шлифованием кругом из СТМ Т-образной формы уменьшенного диаметра позволяет сохранить приемлемую стойкость круга, а также снизить термическое влияние на обрабатываемые поверхности из-за небольших чистовых съемов материала. Использование режущего инструмента небольших диаметров позволяет обрабатывать более глубокие РТК с меньшей шириной, а также канавки, где вогнутая стенка сочетается с очень высокой выпуклой стенкой, которая режущим инструментом большего диаметра будет подрезаться. При обработке РТК с цилиндрическими стенками становится возможным использование шлифовального круга Т-образной формы с одинаковыми размерами и геометрией для канавок с разными диаметрами и глубиной, возможно шлифование РТК с геометрическими параметрами (вогнутая стенка сочетается с очень высокой выпуклой стенкой или глубокие канавки меньшей ширины), при которых ранее обработку шлифовальными кругами из СТМ невозможно было выполнить.The application of the claimed method allows to exclude defects in the form of cracks and burns due to the processing of separately concave and convex walls with a special profile grinding wheel made of STM T-shaped with a reduced diameter, which ensures a reduction in the cutting zone and a better supply of coolant to it, while reducing the thermal effect on the processed surfaces. The roughing of the RTK before finishing grinding with a STM T-shaped wheel of a reduced diameter allows you to maintain acceptable wheel life, as well as reduce the thermal effect on the machined surfaces due to small finishing removal of the material. The use of a cutting tool of small diameters allows you to process deeper RTKs with a smaller width, as well as grooves where the concave wall is combined with a very high convex wall, which will be cut with a cutting tool of a larger diameter. When processing RTK with cylindrical walls, it becomes possible to use a T-shaped grinding wheel with the same dimensions and geometry for grooves with different diameters and depths, grinding RTK with geometric parameters is possible (a concave wall is combined with a very high convex wall or deep grooves of a smaller width), in which it was previously impossible to perform grinding with STM grinding wheels.

Таким образом, предлагаемое изобретение (варианты) позволяет исключить дефекты в виде трещин и прижогов на деталях, повысить качество обрабатываемых поверхностей радиальных торцевых канавок, увеличивая выход годных деталей. Технический результат, получаемый от использования двух вариантов предложенного способа обработки радиальной торцевой канавки на детали газотурбинного двигателя, одинаков.Thus, the present invention (options) allows to eliminate defects in the form of cracks and burns on the parts, to improve the quality of the machined surfaces of the radial end grooves, increasing the yield of parts. The technical result obtained from the use of two variants of the proposed method for processing a radial end groove on the details of a gas turbine engine is the same.

Claims (2)

1. Способ обработки радиальной торцевой канавки на детали газотурбинного двигателя, заключающийся в том, что устанавливают деталь на профилешлифовальном станке с числовым программным управлением, на этапе чистовой обработки последовательно обрабатывают вогнутую стенку и выпуклую стенку радиальной торцевой канавки профильным шлифовальным кругом из сверхтвердого материала, отличающийся тем, что дополнительно осуществляют этап черновой обработки перед этапом чистовой обработки, а именно прорезают радиальную торцевую канавку в детали армированным отрезным кругом, далее последовательно фрезеруют вогнутую стенку и выпуклую стенку радиальной торцевой канавки фрезой Т-образной формы диаметром 10…50 мм, оставляют для чистовой обработки припуск 0,01…0,5 мм, на этапе чистовой обработки последовательно шлифуют вогнутую стенку и выпуклую стенку радиальной торцевой канавки профильным шлифовальным кругом Т-образной формы из сверхтвердого материала диаметром 10…50 мм.1. A method of processing a radial end groove on a gas turbine engine part, which consists in installing the part on a numerical control machine, at the finishing step, the concave wall and the convex wall of the radial end groove are sequentially machined by a profile grinding wheel made of superhard material, characterized in that additionally carry out the roughing step before the finishing step, namely, they cut a radial end groove in the part reinforced with a cutting wheel, then the concave wall and the convex wall of the radial end groove are milled with a T-shaped mill with a diameter of 10 ... 50 mm, an allowance of 0.01 ... 0.5 mm is left for finishing, at the finishing stage, the concave wall and the convex are polished sequentially the wall of the radial end groove with a profile T-shaped grinding wheel of superhard material with a diameter of 10 ... 50 mm. 2. Способ обработки радиальной торцевой канавки на детали газотурбинного двигателя, заключающийся в том, что устанавливают деталь на профилешлифовальном станке с числовым программным управлением, на этапе чистовой обработки последовательно обрабатывают вогнутую стенку и выпуклую стенку радиальной торцевой канавки профильным шлифовальным кругом из сверхтвердого материала, отличающийся тем, что последовательно фрезеруют вогнутую стенку и выпуклую стенку радиальной торцевой канавки фрезой Т-образной формы диаметром 10…50 мм, оставляют для чистовой обработки припуск 0,01…0,5 мм, на этапе чистовой обработки последовательно шлифуют вогнутую стенку и выпуклую стенку радиальной торцевой канавки профильным шлифовальным кругом Т-образной формы из сверхтвердого материала диаметром 10…50 мм.2. A method of processing a radial end groove on a gas turbine engine part, which consists in installing the part on a numerical control machine, at the finishing step, the concave wall and the convex wall of the radial end groove are sequentially machined by a profile grinding wheel made of superhard material, characterized in that the concave wall and the convex wall of the radial end groove are milled with a T-shaped cutter with a diameter of 10 ... 50 mm, leave for finishing, the allowance is 0.01 ... 0.5 mm, at the stage of finishing, the concave wall and the convex wall of the radial end groove are successively grinded with a T-shaped grinding wheel made of superhard material with a diameter of 10 ... 50 mm.
RU2017119813A 2017-06-06 2017-06-06 Method of treatment of a radial end groove on the parts of a gas turbine engine (options) RU2648174C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2017119813A RU2648174C1 (en) 2017-06-06 2017-06-06 Method of treatment of a radial end groove on the parts of a gas turbine engine (options)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2017119813A RU2648174C1 (en) 2017-06-06 2017-06-06 Method of treatment of a radial end groove on the parts of a gas turbine engine (options)

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2648174C1 true RU2648174C1 (en) 2018-03-22

Family

ID=61707990

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2017119813A RU2648174C1 (en) 2017-06-06 2017-06-06 Method of treatment of a radial end groove on the parts of a gas turbine engine (options)

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2648174C1 (en)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112317823A (en) * 2020-09-30 2021-02-05 成都飞机工业（集团）有限责任公司 Milling method for independent boss
CN113618131A (en) * 2021-08-25 2021-11-09 成都飞机工业（集团）有限责任公司 Multi-lug narrow groove processing method
CN114799297A (en) * 2022-05-25 2022-07-29 宁波江丰芯创科技有限公司 Method for machining T-shaped groove of gas distribution plate component

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2247011C2 (en) * 2003-05-08 2005-02-27 Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" Method for working one-piece impellers
US6905312B2 (en) * 2001-08-23 2005-06-14 Snecma-Moteurs Method of manufacturing an integral rotor blade disk and corresponding disk
RU2419520C1 (en) * 2009-09-07 2011-05-27 Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" Method of maching gas turbine engine vanes
RU2482940C1 (en) * 2011-10-28 2013-05-27 Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) Method of machining gas turbine engine blisk
RU2014147533A (en) * 2014-11-25 2016-06-10 Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" METHOD FOR GRINDING THE PROFILE SURFACE OF THE END PART OF THE PART

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6905312B2 (en) * 2001-08-23 2005-06-14 Snecma-Moteurs Method of manufacturing an integral rotor blade disk and corresponding disk
RU2247011C2 (en) * 2003-05-08 2005-02-27 Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" Method for working one-piece impellers
RU2419520C1 (en) * 2009-09-07 2011-05-27 Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" Method of maching gas turbine engine vanes
RU2482940C1 (en) * 2011-10-28 2013-05-27 Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) Method of machining gas turbine engine blisk
RU2014147533A (en) * 2014-11-25 2016-06-10 Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" METHOD FOR GRINDING THE PROFILE SURFACE OF THE END PART OF THE PART

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112317823A (en) * 2020-09-30 2021-02-05 成都飞机工业（集团）有限责任公司 Milling method for independent boss
CN112317823B (en) * 2020-09-30 2022-06-14 成都飞机工业（集团）有限责任公司 Milling method for independent boss
CN113618131A (en) * 2021-08-25 2021-11-09 成都飞机工业（集团）有限责任公司 Multi-lug narrow groove processing method
CN114799297A (en) * 2022-05-25 2022-07-29 宁波江丰芯创科技有限公司 Method for machining T-shaped groove of gas distribution plate component

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2601015B1 (en) Abrasive tool and a method for finishing complex shapes in workpieces
RU2648174C1 (en) Method of treatment of a radial end groove on the parts of a gas turbine engine (options)
US8500518B2 (en) Method of grinding an indexable insert and grinding wheel for carrying out the grinding method
CN104044075B (en) Adopt the method rotating green silicon carbide frotton finishing resin basic circle arc diamond grindin g wheel
JP2005501749A (en) Steel cutting method for rotationally symmetric surfaces without twisting
CN110125497B (en) Machining method for mortise of high-temperature alloy disc part
KR100558798B1 (en) Point superabrasive machining of nickel alloys
WO2005058532A1 (en) Method for producing forging die, forging die and forged article
CN109926894A (en) Turbine disc mortise form grinding process equipment and its application method
CN111479646A (en) Method for machining tooth, tooth machining machine, and control program for tooth machining machine
US5876155A (en) Method of eliminating chatter in plunge cutting with cutters at different diameters and depths
WO2017008836A1 (en) Grinding machine and method for machining a workpiece
US6712675B1 (en) Method for grinding at least one surface on a cutting knife used in machining, use of said method and grinding wheel used to carry out said method
CN103769960B (en) A kind of manufacture method with the ball cutter of micro-cutting sword array structure
JP2007268664A (en) Method and device for grinding work piece
RU2370348C2 (en) Method of milling arbitrary-shape surfaces and hob to this end
CN106346378A (en) Grinding wheel
CN107695883B (en) Shaping and trimming device and shaping and trimming method
EP1700670A2 (en) Super-abrasive machining tool and method of use
RU2482940C1 (en) Method of machining gas turbine engine blisk
US9421661B2 (en) Airfoil edge form transfer grinding tool
RU2476296C2 (en) Method of machining part blank with grooves
JP4868303B2 (en) Internal grinding wheel, grinding device, and molding device
CN108067949B (en) Radial precision grinding method for spiral milling cutter
KR20220116398A (en) Method for manufacturing or for repairing a component of a rotary machine as well as a component manufactured or repaired using such a method

Legal Events

Date Code Title Description
PD4A Correction of name of patent owner
QB4A Licence on use of patent

Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20210303

Effective date: 20210303