RU2419520C1 - Method of maching gas turbine engine vanes - Google Patents
Method of maching gas turbine engine vanes Download PDFInfo
- Publication number
- RU2419520C1 RU2419520C1 RU2009133521/02A RU2009133521A RU2419520C1 RU 2419520 C1 RU2419520 C1 RU 2419520C1 RU 2009133521/02 A RU2009133521/02 A RU 2009133521/02A RU 2009133521 A RU2009133521 A RU 2009133521A RU 2419520 C1 RU2419520 C1 RU 2419520C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- milling
- pass
- processing
- cross
- determined
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Предлагаемое изобретение относится к области обработки металлов резанием и может быть использовано в машиностроении, а именно в авиадвигателестроении, при обработке профиля пера рабочих лопаток газотурбинных двигателей, в частности лопаток компрессора, концевыми фрезами на фрезерных станках с числовым программным управлением (ЧПУ).The present invention relates to the field of metal cutting and can be used in mechanical engineering, namely in aircraft engine manufacturing, when processing the pen profile of the working blades of gas turbine engines, in particular compressor blades, end mills on numerically controlled milling machines (CNC).
Известен способ обработки нежестких деталей (описание изобретения к авторскому свидетельству SU 1400798, МПК4 В23С 3/00, заявл. 23.12.86, опубл. 07.06.88 г.), преимущественно лопаток газотурбинных двигателей, концевой фрезой, при котором определяют величину снимаемого припуска, ведут обработку за один проход и перемещают фрезу вдоль обрабатываемой поверхности эквидистантно ей. Обработку ведут периферийной частью концевой фрезы. После обработки первой детали определяют погрешность ее изготовления, замеряют величину отжима детали на ширине обработки и корректируют положение фрезы и детали относительно друг друга с учетом величины этого отжима.A known method of processing non-rigid parts (description of the invention to the copyright certificate SU 1400798, IPC4 В23С 3/00, application. 23.12.86, publ. 07.06.88), mainly gas turbine engine blades, end mill, which determines the size of the removed allowance, they process in one pass and move the mill along the surface to be machined equidistant to it. Processing is carried out by the peripheral part of the end mill. After processing the first part, the error of its manufacture is determined, the spin value of the part is measured on the processing width, and the position of the cutter and the part are adjusted relative to each other taking into account the magnitude of this spin.
Основная составляющая силы резания при обработке периферийной частью фрезы - радиальная нагрузка, в результате непостоянства которой отжимающие усилия обуславливают появление остаточных деформаций и, как следствие, нарушение равновесного состояния детали и искажение ее формы. Т.о., непостоянство радиальной составляющей силы резания, отсутствие жесткости детали (колебания жесткости на различных участках профиля могут достигать критических значений) позволяют выполнять снятие за один проход только малых припусков.The main component of the cutting force when machining the peripheral part of the cutter is a radial load, as a result of the inconstancy of which the pressing forces cause the appearance of residual deformations and, as a result, the imbalance of the part and the distortion of its shape. Thus, the inconsistency of the radial component of the cutting force, the lack of rigidity of the part (stiffness fluctuations in different sections of the profile can reach critical values) allow only small stocks to be removed in one pass.
Также известен способ обработки нежестких деталей (описание изобретения к авторскому свидетельству SU 1502230, МПК4 В23С 3/00, заявл. 19.10.87, опубл. 23.08.88 г.), преимущественно лопаток газотурбинных двигателей, концевой фрезой, при котором определяют величину снимаемого припуска, ведут чистовую обработку за один проход и перемещают фрезу вдоль обрабатываемой поверхности эквидистантно ей. Обработку ведут периферийной частью концевой фрезы.Also known is a method of processing non-rigid parts (description of the invention to copyright certificate SU 1502230, IPC4 В23С 3/00, application. 19.10.87, publ. 23.08.88), mainly gas turbine engine blades, with an end mill, in which the size of the removed allowance is determined. , are finishing in one pass and move the cutter along the surface to be machined equidistant to it. Processing is carried out by the peripheral part of the end mill.
После обработки первой детали определяют погрешность изготовления, замеряют величину отжима детали и фрезы и путем изменения упругих характеристик фрезы уравнивают величины упругих отжимов фрезы и детали, затем при обработке остальных деталей глубину резания увеличивают на указанную величину отжатия.After processing the first part, the manufacturing error is determined, the spin value of the part and the cutter is measured and, by changing the elastic characteristics of the cutter, the elastic spin values of the cutter and the part are equalized, then when processing the remaining parts, the cutting depth is increased by the specified squeeze value.
При фрезеровании периферийной частью фрезы происходит ее отжим, как более слабого компонента, особенно при снятии большого припуска на детали за один проход. Кроме этого фрезерование периферийной частью инструмента предполагает задание большого вылета из инструментальной оправки, что снижает жесткость всей системы. Это ведет к непостоянству силы резания при обработке периферийной частью фрезы и требует корректировки положения фрезы относительно детали.When milling the peripheral part of the cutter, it is pressed as a weaker component, especially when removing a large allowance for parts in one pass. In addition, milling by the peripheral part of the tool involves setting a large overhang from the tool holder, which reduces the rigidity of the entire system. This leads to inconsistent cutting forces when machining the peripheral part of the cutter and requires adjustment of the position of the cutter relative to the part.
Такой способ фрезерования также невозможно использовать для снятия больших припусков за один проход, в т.ч. чернового и чистового одновременно.This method of milling is also impossible to use to remove large allowances in a single pass, including rough and fine at the same time.
Техническим результатом, на достижение которого направлен предлагаемый способ, является обеспечение постоянства силы резания при обработке детали, повышение ее жесткости, что позволяет снимать большие припуски (черновой и чистовой за один проход), повышает точность обработки, снижает трудоемкость способа и его стоимость.The technical result, which the proposed method aims to achieve, is to ensure constant cutting forces when machining a part, increasing its rigidity, which allows you to remove large allowances (rough and finishing in one pass), increases the accuracy of processing, reduces the complexity of the method and its cost.
Заявленный технический результат достигается тем, что в способе обработки лопаток газотурбинных двигателей определяют величину снимаемого припуска, ведут обработку за один проход концевой фрезой, которую перемещают эквидистантно обрабатываемой поверхности.The claimed technical result is achieved by the fact that in the method of processing the blades of gas turbine engines, the size of the removed allowance is determined, the processing is carried out in one pass with an end mill that moves the equidistant machined surface.
Новым в заявляемом способе является то, что обработку поверхности ведут торцовой частью фрезы, при этом перед началом обработки определяют площадь поперечного сечения снимаемой стружки и величину тангенциальной силы резания на чистовом этапе обработки поверхности при многопроходном снятии припуска, обработку ведут с этой силой резания, причем шаг фрезерования выбирают из условия равенства площадей поперечного сечения стружки на чистовом этапе обработки поверхности при многопроходном фрезеровании и фрезеровании за один проход.New in the claimed method is that the surface treatment is carried out by the end part of the cutter, while before starting the treatment, the cross-sectional area of the removed chips and the value of the tangential cutting force are determined at the finishing stage of the surface treatment with multi-pass removal of the allowance, the processing is carried out with this cutting force, and the step Milling is selected from the condition of equal cross-sectional area of the chip at the final stage of surface treatment with multi-pass milling and milling in one pass.
Для обеспечения плавного перехода от пера лопатки к замку фрезу относительно обрабатываемой поверхности перемещают по спирали.To ensure a smooth transition from the feather of the blade to the lock, the cutter is moved in a spiral relative to the surface to be machined.
В таком способе необработанная часть детали выполняет роль люнета, что исключает отжим фрезы и детали и, следовательно, необходимость корректировки положения детали и фрезы относительно друг друга.In this method, the untreated part of the part plays the role of a lunette, which eliminates the extraction of the cutter and part and, therefore, the need to adjust the position of the part and cutter relative to each other.
На прилагаемых чертежах изображено:The accompanying drawings show:
фиг.1 - поперечное сечение стружки на чистовом этапе при многопроходном фрезеровании;figure 1 is a cross-section of chips at the finishing stage with multi-pass milling;
фиг.2 - поперечное сечение стружки при снятии припуска за один проход.figure 2 is a cross-section of chips when removing stock in one pass.
Способ реализуется следующим образом.The method is implemented as follows.
Перед постановкой лопатки на станок производят замер ее профильной части и определяют фактическую величину припуска. Обработку поверхности ведут торцовой частью концевой фрезы, для которой, на основании полученных данных, определяют оптимальные параметры резания при многопроходном снятии этого припуска теоретическим или практическим путем (сначала - теоретическим, а если этого недостаточно (бракованная партия деталей), то практическим), определяют площадь S1 поперечного сечения снимаемой стружки на чистовом этапе обработки поверхности при многопроходном снятии припуска как произведение глубины t1 и шага b1 фрезерования. Затем из условия равенства площади S1 поперечного сечения стружки на чистовом этапе при многопроходном фрезеровании и площади S2 стружки при глубине фрезерования t2 (снятие всего припуска за один проход) определяют шаг фрезерования b2. Кроме того, определяют величину тангенциальной силы Pt резания на чистовом этапе обработки при многопроходном фрезеровании и снятие припуска за один проход торцовой частью фрезы осуществляют при той же силе резания.Before setting the blades on the machine measure its profile part and determine the actual size of the allowance. The surface treatment is carried out by the end part of the end mill, for which, on the basis of the data obtained, the optimal cutting parameters are determined for multi-pass removal of this allowance theoretically or practically (first, theoretically, and if this is not enough (defective batch of parts), then practical), determine the area S 1 the cross section of the removed chips at the final stage of surface treatment with multi-pass removal of stock as a product of the depth t 1 and step b 1 milling. Then, from the condition that the cross-sectional area S 1 of the chip is equal at the finishing stage with multi-pass milling and the chip area S 2 at the milling depth t 2 (removing the entire allowance in one pass), the milling step b 2 is determined. In addition, the magnitude of the tangential cutting force P t is determined at the finishing stage of the multi-pass milling and the removal of the allowance in one pass with the end part of the milling cutter is carried out with the same cutting force.
Сечение стружки имеет в приближении форму многоугольника, представленного упрощенно в виде четырехугольника на фиг.1. При многопроходном фрезеровании четырехугольник будет иметь длинные стороны - шаг фрезерования b1 - в горизонтальной плоскости, а короткие - глубина фрезерования t1 - в вертикальной плоскости.The cross-section of the chip has in approximation the shape of a polygon, presented simplistically in the form of a quadrangle in figure 1. In multi-pass milling, the quadrilateral will have long sides - the milling step b 1 - in the horizontal plane, and short ones - the milling depth t 1 - in the vertical plane.
Из условия необходимости сохранения равных значений площадей поперечного сечения стружки S1=S2 следует, что при увеличении величины снимаемого припуска необходимо уменьшать шаг резания. Таким образом, стружка должна иметь сечение, как изображено на фиг.2, где короткие стороны расположены в горизонтальной плоскости - шаг фрезерования b2 и длинные - в вертикальной плоскости - глубина фрезерования t2, при этом шаг фрезерования b2=S1:t2.From the condition of the need to maintain equal values of the cross-sectional area of the chip S 1 = S 2 it follows that with an increase in the size of the removed allowance, it is necessary to reduce the cutting step. Thus, the chip should have a cross-section, as shown in figure 2, where the short sides are located in the horizontal plane - the milling step b 2 and long - in the vertical plane - the milling depth t 2 , while the milling step b 2 = S 1 : t 2 .
Величину тангенциальной составляющей силы резания определяют по формуле:The value of the tangential component of the cutting force is determined by the formula:
где cp - коэффициент, зависящий от марки материала;where c p is a coefficient depending on the grade of material;
t - глубина фрезерования;t is the milling depth;
Sz - подача на зуб фрезы;S z - feed to the cutter tooth;
b - ширина фрезерования;b is the width of the milling;
kp(1÷n) - коэффициент, зависящий от твердости материала;k p (1 ÷ n) is a coefficient depending on the hardness of the material;
D - эффективный диаметр концевой фрезы;D is the effective diameter of the end mill;
хр, ур, up, zp - показатели степени, зависящие от типа обработки.xp, ur, up, zp - exponents, depending on the type of processing.
Обработку ведут торцовой частью концевой фрезы, которую перемещают эквидистантно обрабатываемой поверхности. Для обеспечения плавного перехода от пера лопатки к замку фрезу относительно обрабатываемой поверхности перемещают по спирали.Processing is carried out by the end part of the end mill, which moves the equidistant machined surface. To ensure a smooth transition from the feather of the blade to the lock, the cutter is moved in a spiral relative to the surface to be machined.
Пример конкретного осуществления способа.An example of a specific implementation of the method.
Обрабатывали лопатку из титанового сплава ВТ6 монолитной торусной фрезой диаметром 10 мм. Ширина В хорды профиля пера лопатки - 46,4 мм, максимальная толщина профиля лопатки в сечении Cmax = 3,15 мм. Глубина t1 фрезерования, т.е. припуск на чистовую обработку, составляла 1,9 мм на сторону. Шаг b1 фрезерования был рассчитан CAD/CAM системой, для данного типа фрезерования шаг b1 составил 0,99 мм.A blade of VT6 titanium alloy was machined with a monolithic torus mill with a diameter of 10 mm. The width B of the chord profile of the blade feather is 46.4 mm, the maximum thickness of the profile of the blade in the section is C max = 3.15 mm. Milling depth t 1 , i.e. finishing allowance was 1.9 mm per side. The milling step b 1 was calculated by the CAD / CAM system; for this type of milling, the step b 1 was 0.99 mm.
Площадь S1 поперечного сечения стружки на чистовом этапе при многопроходном фрезеровании торцовой частью концевой фрезы определяли как произведение шага фрезерования b1 и глубины фрезерования t1, площадь S1=0,2×0,99 мм2=0,198 мм2. Затем определяли шаг b2 фрезерования из условия S1=S2, b2=0,198×1,9=0,1042 мм.The cross-sectional area S 1 of the chip at the finishing stage during multi-pass milling with the end part of the end mill was determined as the product of the milling step b 1 and the milling depth t 1 , the area S 1 = 0.2 × 0.99 mm 2 = 0.198 mm 2 . Then, the milling step b 2 was determined from the condition S 1 = S 2 , b 2 = 0.198 × 1.9 = 0.1042 mm.
Для определения тангенциальной составляющей силы резания определили справочные величины, зависящие от материала фрезы и детали: cp=108; Sz=0,08 мм/зуб; kp=0,97; хр=0,95; ур=0,7; uр=1; zp=1,1.To determine the tangential component of the cutting force, reference values were determined depending on the material of the cutter and the part: c p = 108; S z = 0.08 mm / tooth; k p = 0.97; xp = 0.95; ur = 0.7; up = 1; zp = 1.1.
Для монолитной торусной фрезы диаметром 10 мм эффективный диаметр D=9,5 мм.For a monolithic milling cutter with a diameter of 10 mm, the effective diameter D = 9.5 mm.
Подставив значения в формулу 1, получили величину тангенциальной составляющей силы резания для многопроходного и однопроходного снятия припуска:Substituting the values in the formula 1, we obtained the value of the tangential component of the cutting force for multi-pass and single-pass stock removal:
Для сравнения эффективности многопроходного и однопроходного способов снятия припуска определяли момент инерции J сечения лопатки и величину упругой деформации δ лопатки по формулам:To compare the effectiveness of multi-pass and single-pass methods for removing stock, we determined the moment of inertia J of the cross section of the blade and the elastic strain δ of the blade according to the formulas:
J=0,04·В·Cmax;J = 0.04 · B · C max ;
где В - ширина хорды профиля пера,where B is the width of the chord of the pen profile,
Cmax - максимальная толщина профиля лопатки в сечении;C max - maximum thickness of the profile of the blade in cross section;
где kcз - коэффициент, зависящий от схемы закрепления заготовки, выбирается из специальных справочников по обработке материалов, kсз=1,where k sz - coefficient depending on the scheme of fixing the workpiece, is selected from special reference materials for processing materials, k sz = 1,
Pt - тангенциальная составляющая силы резания,P t is the tangential component of the cutting force,
l - длина лопатки,l is the length of the blade
Е - модуль упругости, выбирается из специальных справочников по маркам материалов, Е=125·109 МПа;E is the modulus of elasticity, is selected from special directories on the brands of materials, E = 125 · 10 9 MPa;
J - момент инерции поперечного сечения.J is the moment of inertia of the cross section.
Момент инерции J1 при многопроходном снятии припуска составил:The moment of inertia J 1 with multi-pass removal of stock was:
J1=0,04·0,047·0,003153=0,592·10-10 (м4),J 1 = 0.04 · 0.047 · 0.00315 3 = 0.592 · 10 -10 (m 4 ),
а величина упругой деформации δ1 and the value of elastic deformation δ 1
Момент инерции J2 при однопроходном снятии припуска составил:The moment of inertia J 2 with a single-pass removal of the allowance was:
J2=0,04·0,0504·0,006553=5,67·10-10 (м4),J 2 = 0.04 · 0.0504 · 0.00655 3 = 5.67 · 10 -10 (m 4 ),
а величина упругой деформации δ2 and the value of elastic deformation δ 2
Полученные результаты сведены в таблицу:The results are summarized in the table:
Из приведенных выше расчетов видно, что при предлагаемом способе обработки лопаток величина упругой деформации δ (отжима лопатки) на порядок меньше, чем при многопроходном снятии припуска. Благодаря такому существенному повышению жесткости системы станок-приспособление-инструмент-заготовка становится возможным форсирование режимов резания (введение поправочного коэффициента).From the above calculations it can be seen that with the proposed method of processing the blades, the value of elastic deformation δ (squeeze of the blade) is an order of magnitude smaller than with multi-pass removal of stock. Due to such a significant increase in the rigidity of the machine-tool-tool-workpiece system, it is possible to force the cutting modes (introduction of a correction factor).
В процессе проведения опытных исследований было установлено, что, при сохранении тождественных значений площади поперечного сечения стружки, имеется резерв в 25-30% в сторону увеличения площади сечения стружки, т.е. мощности фрезерования. Это связано с тем, что при удалении припуска за один проход концевой частью фрезы жесткость системы "инструмент-деталь" в точке их контакта на порядок выше, чем при послойном фрезеровании. Опытные данные были получены с помощью программного комплекса оценки вибраций Harmonizer и индикацией отклонений по мощности резания, соотнесенной с нагрузкой на шпиндель станка. Таким образом, для предлагаемого способа фрезерования нежестких деталей величина тангенциальной силы резания может быть скорректирована с учетом поправочного коэффициента k∂, зависящего от величины снимаемого припуска, который может быть определен опытным путем.During the pilot studies, it was found that, while maintaining the identical values of the cross-sectional area of the chip, there is a reserve of 25-30% in the direction of increasing the cross-sectional area of the chip, i.e. milling power. This is due to the fact that when removing the allowance in one pass with the end part of the cutter, the rigidity of the tool-component system at their contact point is an order of magnitude higher than with layer-by-layer milling. The experimental data were obtained using the Harmonizer vibration assessment software and an indication of deviations in cutting power, correlated with the load on the machine spindle. Thus, for the proposed method of milling non-rigid parts, the value of the tangential cutting force can be adjusted taking into account the correction coefficient k ∂ , which depends on the size of the removed allowance, which can be determined empirically.
k∂=1,25-1,3 для величины снимаемого припуска до 2,5 мм на сторону.k ∂ = 1.25-1.3 for the size of the removed allowance up to 2.5 mm per side.
При увеличении припуска поправочный коэффициент k∂ динамически меняется в сторону уменьшения.With an increase in the allowance, the correction coefficient k ∂ dynamically changes downward.
Практическая применяемость способа была опробована на станках STARRAG НХ-251 и STERLITAMAK 1000VBF. Геометрически заданные параметры лопаток выдержаны полностью, на 20% снижено время обработки и в 1,5 раза сокращено потребное количество инструмента. По результатам испытаний принято решение о необходимости использования данного способа обработки в производстве. На сегодняшний день уже четыре различных типа тонкопрофильных лопаток компрессора успешно обрабатываются предлагаемым способом.The practical applicability of the method was tested on STARRAG HX-251 and STERLITAMAK 1000VBF machines. The geometrically set parameters of the blades are fully maintained, the processing time is reduced by 20% and the required number of tools is reduced by 1.5 times. Based on the test results, a decision was made about the need to use this processing method in production. To date, four different types of thin-profile compressor blades have already been successfully processed by the proposed method.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009133521/02A RU2419520C1 (en) | 2009-09-07 | 2009-09-07 | Method of maching gas turbine engine vanes |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009133521/02A RU2419520C1 (en) | 2009-09-07 | 2009-09-07 | Method of maching gas turbine engine vanes |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2009133521A RU2009133521A (en) | 2011-03-20 |
| RU2419520C1 true RU2419520C1 (en) | 2011-05-27 |
Family
ID=44053312
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009133521/02A RU2419520C1 (en) | 2009-09-07 | 2009-09-07 | Method of maching gas turbine engine vanes |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2419520C1 (en) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2481177C1 (en) * | 2011-09-16 | 2013-05-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный аэрогидродинамический институт имени профессора Н.Е. Жуковского" (ФГУП "ЦАГИ") | Method of milling gas turbine engine rotor blade models at nc machines |
| RU2498883C1 (en) * | 2012-06-19 | 2013-11-20 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" | Method of making compressor blade |
| RU2500516C1 (en) * | 2012-08-08 | 2013-12-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный аэрогидродинамический институт имени профессора Н.Е. Жуковского" (ФГУП "ЦАГИ") | Method for reducing vibration of milled flexible workpiece |
| RU2500506C1 (en) * | 2012-04-27 | 2013-12-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный аэрогидродинамический институт имени профессора Н.Е. Жуковского" (ФГУП "ЦАГИ") | Method of making airfoils of gas turbine rotor blades at nc machines |
| RU2574564C2 (en) * | 2014-06-26 | 2016-02-10 | Открытое акционерное общество "Московское машиностроительное предприятие им. В.В. Чернышёва" | Method of final milling of curvilinear surface of blades body of gas turbine engines |
| RU2588757C2 (en) * | 2014-07-31 | 2016-07-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Method of making airfoils of gas turbine engine rotor blades at nc machines |
| RU2648174C1 (en) * | 2017-06-06 | 2018-03-22 | Акционерное общество "ОДК-Авиадвигатель" | Method of treatment of a radial end groove on the parts of a gas turbine engine (options) |
| RU2688987C1 (en) * | 2018-10-17 | 2019-05-23 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный аэрогидродинамический институт имени профессора Н.Е. Жуковского" (ФГУП "ЦАГИ") | Method for production of low-rigid blades of rotors at single-support fixation on cnc machines |
-
2009
- 2009-09-07 RU RU2009133521/02A patent/RU2419520C1/en active
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2481177C1 (en) * | 2011-09-16 | 2013-05-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный аэрогидродинамический институт имени профессора Н.Е. Жуковского" (ФГУП "ЦАГИ") | Method of milling gas turbine engine rotor blade models at nc machines |
| RU2500506C1 (en) * | 2012-04-27 | 2013-12-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный аэрогидродинамический институт имени профессора Н.Е. Жуковского" (ФГУП "ЦАГИ") | Method of making airfoils of gas turbine rotor blades at nc machines |
| RU2498883C1 (en) * | 2012-06-19 | 2013-11-20 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" | Method of making compressor blade |
| RU2500516C1 (en) * | 2012-08-08 | 2013-12-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный аэрогидродинамический институт имени профессора Н.Е. Жуковского" (ФГУП "ЦАГИ") | Method for reducing vibration of milled flexible workpiece |
| RU2574564C2 (en) * | 2014-06-26 | 2016-02-10 | Открытое акционерное общество "Московское машиностроительное предприятие им. В.В. Чернышёва" | Method of final milling of curvilinear surface of blades body of gas turbine engines |
| RU2588757C2 (en) * | 2014-07-31 | 2016-07-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Method of making airfoils of gas turbine engine rotor blades at nc machines |
| RU2648174C1 (en) * | 2017-06-06 | 2018-03-22 | Акционерное общество "ОДК-Авиадвигатель" | Method of treatment of a radial end groove on the parts of a gas turbine engine (options) |
| RU2688987C1 (en) * | 2018-10-17 | 2019-05-23 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный аэрогидродинамический институт имени профессора Н.Е. Жуковского" (ФГУП "ЦАГИ") | Method for production of low-rigid blades of rotors at single-support fixation on cnc machines |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2009133521A (en) | 2011-03-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2419520C1 (en) | Method of maching gas turbine engine vanes | |
| CN102248380B (en) | Method for processing integral casing of engine | |
| US20150113778A1 (en) | Method and device for finishing work pieces | |
| CN102922244A (en) | Processing method for realizing integrity of surface of titanium alloy impeller | |
| US20140223708A1 (en) | Method and device for finishing work pieces | |
| US20140223707A1 (en) | Method and device for finishing work pieces | |
| CN110064897B (en) | Machining method for blank of spinning part of aviation part | |
| JP2008521625A (en) | Shaft journal processing method | |
| CN110587246B (en) | Manufacturing process of external tooth cylinder type broach finish cutting gear cutter head | |
| CN105033566A (en) | Thin-wall thin-bottom product machining method suitable for numerical control machine tool | |
| CN109551178A (en) | A kind of control method of Split Casing machining deformation | |
| CN105773085B (en) | A kind of numerical-control processing method of twisted blade class workpiece | |
| CN107175474A (en) | A kind of processing method of groove | |
| CN104475842B (en) | A kind of Blisk profile milling technological method for processing | |
| CN104801935B (en) | Plane aluminium alloy abnormal shape cockpit processing method | |
| CN104439452B (en) | A kind of interior grid surface high-efficient milling method of taper revolving body | |
| CN110977348A (en) | Method for improving machining precision of thin-wall part | |
| EP3366884B1 (en) | Method for manufacturing blisk | |
| CN105478925A (en) | Improved technology for machining thread ring gages | |
| CN104439468A (en) | Milling cutter suitable for layered milling forming process of integral leaf disk structural profile | |
| CN108393747A (en) | A kind of bar outer circle layering grinding processing method and its processing method | |
| CN104841989A (en) | Machining method of H-shaped thin-wall parts | |
| CN106424966A (en) | Grinding technology and device for wheel groove finishing broach with equal cutting angles | |
| US11338374B2 (en) | Method for manufacturing a thin-walled part | |
| CN109604688A (en) | A kind of method of milling nozzle steam passage |