RU2605546C9 - Centrifugal compressor - Google Patents
Centrifugal compressor Download PDFInfo
- Publication number
- RU2605546C9 RU2605546C9 RU2015111993A RU2015111993A RU2605546C9 RU 2605546 C9 RU2605546 C9 RU 2605546C9 RU 2015111993 A RU2015111993 A RU 2015111993A RU 2015111993 A RU2015111993 A RU 2015111993A RU 2605546 C9 RU2605546 C9 RU 2605546C9
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- labyrinth seal
- rotor
- pockets
- labyrinth
- diameter
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D17/00—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps
- F04D17/08—Centrifugal pumps
- F04D17/10—Centrifugal pumps for compressing or evacuating
- F04D17/12—Multi-stage pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D17/00—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps
- F04D17/08—Centrifugal pumps
- F04D17/10—Centrifugal pumps for compressing or evacuating
- F04D17/12—Multi-stage pumps
- F04D17/122—Multi-stage pumps the individual rotor discs being, one for each stage, on a common shaft and axially spaced, e.g. conventional centrifugal multi- stage compressors
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/05—Shafts or bearings, or assemblies thereof, specially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/051—Axial thrust balancing
- F04D29/0516—Axial thrust balancing balancing pistons
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/08—Sealings
- F04D29/10—Shaft sealings
- F04D29/102—Shaft sealings especially adapted for elastic fluid pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/66—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing
- F04D29/661—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing especially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/668—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing especially adapted for elastic fluid pumps damping or preventing mechanical vibrations
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J15/00—Sealings
- F16J15/44—Free-space packings
- F16J15/447—Labyrinth packings
- F16J15/4472—Labyrinth packings with axial path
Abstract
Description
Область техники, к которой относится изобретениеFIELD OF THE INVENTION
Настоящее изобретение относится к центробежным компрессорам и, в частности, к демпферному уплотнению, подходящему для центробежных компрессоров, работающих при высокой скорости и высоком давлении.The present invention relates to centrifugal compressors and, in particular, to a damper seal suitable for centrifugal compressors operating at high speed and high pressure.
Предпосылки создания изобретенияBACKGROUND OF THE INVENTION
Газ, сжатый рабочим колесом центробежного компрессора, подвергается дополнительному сжатию в стационарном канале прохождения потока, называемом диффузором. В случае многоступенчатой конструкции рабочих колес газ изменяет угол своего потока в канале возврата и превращается в направленный внутрь осевой поток, всасываемый в рабочее колесо следующей ступени. При возврате газа, сжатого рабочим колесом, на сторону всасывания рабочего колеса через пространство, формируемое на боковой поверхности рабочего колеса со стороны кожуха, внутренняя работа сжатия увеличивается, и вместо эффективной работы сжатия возникают потери энергии. Для предотвращения возникновения таких потерь и снижения скорости утечки между кожухом отсека всасывания рабочего колеса и корпусом устанавливают лабиринтное уплотнение.Gas compressed by the impeller of a centrifugal compressor is subjected to additional compression in a stationary flow channel, called a diffuser. In the case of a multi-stage design of the impellers, the gas changes the angle of its flow in the return channel and turns into an axial flow directed inward, sucked into the impeller of the next stage. When the gas compressed by the impeller returns to the suction side of the impeller through the space formed on the side surface of the impeller from the casing side, the internal compression work increases, and instead of effective compression work, energy losses occur. To prevent such losses and reduce the leakage rate, a labyrinth seal is installed between the casing of the impeller suction compartment and the housing.
В рабочем колесе последней ступени часть сжатого газа проходит в лабиринт уравновешивающего поршня через пространство на боковой поверхности кожуха и затем формирует поток утечки в отсек всасывания компрессора. Скорость утечки этого потока, возвращающегося в сторону всасывания, определяется газом внутренней циркуляции, повторно сжимаемым всеми рабочими колесами, и определяет потери энергии. Поэтому с помощью лабиринтного уплотнения обеспечивается максимально возможное снижение скорости утечки.In the impeller of the last stage, part of the compressed gas passes into the labyrinth of the balancing piston through the space on the side surface of the casing and then forms a leakage stream into the compressor suction compartment. The leakage rate of this flow returning to the suction side is determined by the internal circulation gas, re-compressed by all impellers, and determines the energy loss. Therefore, using the labyrinth seal, the greatest possible reduction in leakage rate is provided.
Поток утечки, входящий в лабиринтное уплотнение, вследствие своего вращения с вращающимся валом имеет окружную составляющую скорости потока в направлении вращения. Смещение ротора, включающего в себя вращающийся вал, в радиальном направлении приводит к изменению объема пространства между ротором и лабиринтным уплотнением. В результате возникает неравномерность в распределении давления газа утечки в лабиринтном уплотнении в окружном направлении. Эта неравномерность приводит к возникновению сопротивления текучей среды (именуемого ниже и как неустойчивое сопротивление текучей среды), которое вызывает неустойчивые колебания ротора.The leakage flow entering the labyrinth seal, due to its rotation with the rotating shaft, has a circumferential component of the flow velocity in the direction of rotation. The displacement of the rotor, including the rotating shaft, in the radial direction leads to a change in the volume of space between the rotor and the labyrinth seal. As a result, there is an uneven distribution of the leakage gas pressure in the labyrinth seal in the circumferential direction. This unevenness leads to the emergence of fluid resistance (hereinafter referred to as unstable fluid resistance), which causes unstable oscillations of the rotor.
В частности, неустойчивое сопротивление текучей среды для газа утечки увеличивается в следующих случаях: при вращении ротора с высокой скоростью; при большом перепаде давления между входным и выходным отверстиями лабиринтного уплотнения; и при высокой плотности газа, перемещаемого рабочим колесом. При этом в наиболее неблагоприятном варианте возникают неустойчивые колебания ротора. Известны различные предложения по снижению этого неустойчивого сопротивления текучей среды.In particular, the unstable fluid resistance of a gas leak increases in the following cases: when the rotor rotates at high speed; with a large pressure drop between the inlet and outlet openings of the labyrinth seal; and with a high density of gas moved by the impeller. Moreover, in the most unfavorable variant, unstable rotor oscillations occur. Various proposals are known to reduce this unstable fluid resistance.
Так в патентном документе 1, как в качестве отличительной особенности показано на фигуре 1 этого документа, для уменьшения окружной составляющей газа утечки, входящего в лабиринтное уплотнение, между канавками лабиринтного уплотнения в окружном направлении размещают сегменты. В этом патентном документе 1 уменьшение энергии вихревых потоков и предотвращение неустойчивых колебаний ротора достигается за счет использования сегментов, образованных в результате разделения лабиринтного уплотнения в окружном направлении на сегменты с разной высотой зубьев, и комбинирования сегментов с разной высотой зубьев. В патентном документе 2 усиление демпферного эффекта достигается за счет увеличения ширины зазора между уплотнительными лопатками, соответствующими гребешкам лабиринта, и телом вращения, со стороны ниже по потоку по сравнению с шириной этого зазора со стороны вверх по потоку.So in
В патентном документе 3 рассматривается вращающийся вал ступенчатой формы, имеющий участок большого диаметра и участок малого диаметра. На участке большого диаметра размещен износостойкий демпфер с сотовой или пористой структурой; а на участке малого диаметра размещены гребешки лабиринта.Patent Document 3 discloses a stepped rotary shaft having a large diameter portion and a small diameter portion. A large diameter section contains a wear-resistant damper with a honeycomb or porous structure; and on the site of small diameter scallops of the maze are located.
Список цитированияCitation list
Патентные документыPatent documents
Патентный документ 1: выложенная заявка на патент Японии, опубликованная под №2010-7611.Patent Document 1: Japanese Patent Application Laid-Open, Published Under No. 2010-7611.
Патентный документ 2: патент США №5794942.Patent Document 2: US Pat. No. 5,794,942.
Патентный документ 3: нерассмотренная заявка на патент США, опубликованная под №2007/0069477.Patent Document 3: Unexamined U.S. Patent Application Published Under No. 2007/0069477.
Сущность изобретенияSUMMARY OF THE INVENTION
Техническая проблемаTechnical problem
Ввиду возможности возникновения неустойчивого сопротивления текучей среды в уплотнительных узлах внутри центробежного компрессора, уплотнения для центробежных компрессоров должны иметь следующие характеристики:Due to the possibility of unstable fluid resistance in the sealing units inside the centrifugal compressor, seals for centrifugal compressors should have the following characteristics:
(1) уплотнения должны обеспечивать максимально возможную низкую скорость утечки;(1) seals should provide the lowest possible leak rate;
(2) уплотнения должны обеспечивать небольшое неустойчивое сопротивление текучей среды или возможность изменения неустойчивого сопротивления текучей среды на устойчивое сопротивление;(2) seals should provide a small unstable fluid resistance or the possibility of changing the unstable fluid resistance to a stable resistance;
(3) в случае контакта с ротором уплотнения должны обеспечивать минимизацию повреждения ротора; и(3) in case of contact with the rotor, the seals should minimize damage to the rotor; and
(4) уплотнения должны быть высокотехнологичным и простым в изготовлении.(4) seals should be high-tech and easy to manufacture.
С этой целью в известном лабиринтном уплотнении, рассматриваемом патентном документе 1, используются сегменты, полученные в результате разделения лабиринтного уплотнения в окружном направлении на множество сегментов, обеспечивающих предотвращение выхода потока утечки, входящего в лабиринт, в окружном направлении. При этом известны многочисленные случаи использования лабиринтного уплотнения осевой формы, однако ступенчатого уменьшения диаметра ротора для достижения как демпфирования, так и снижения скорости утечки в документе не рассматривается. Кроме того, разделение уплотнения на множество сегментов ввиду необходимости обеспечения минимального уплотнительного зазора и точности изготовления требует увеличения числа операций обработки в процессе изготовления.To this end, the well-known labyrinth seal under consideration in
В патентном документе 2 описываются разделенные в окружном направлении гребешки лабиринта, обеспечивающие подавление окружного потока. Однако и в этом патентном документе 2, нацеленном на повышение эффекта демпфирования, тема ступенчатого уменьшения диаметра ротора для достижения снижения скорости утечки не затрагивается. Кроме того, как и в патентном документе 1, при реализации уплотнения, предлагаемого в патентном документе 2, возникает необходимость увеличения числа операций обработки в процессе изготовления.
В комбинированном уплотнении, рассматриваемом в патентном документе 3, для получения более высоких характеристик демпфирования демпферная структура сформирована на донном участке (в межгребешковой канавке) между гребешками лабиринта и шаг между гребешками увеличен. То есть число гребешков уменьшено по сравнению с лабиринтными уплотнениями, описываемыми в патентном документе 1 и т.п., и это комбинированное уплотнение уступает лабиринтным уплотнениям в патентном документе 1 с точки зрения снижения скорости утечки, которое является предназначением лабиринтных уплотнений.In the combination seal discussed in Patent Document 3, in order to obtain better damping characteristics, a damper structure is formed in the bottom portion (in the inter-crest groove) between the ridges of the maze and the step between the ridges is increased. That is, the number of scallops is reduced compared to the labyrinth seals described in
Настоящее изобретение было сделано с учетом указанных выше недостатков известных технологий. Целью настоящего изобретения является достижение как снижения утечки из уплотнительных узлов центробежного компрессора, так и более высоких характеристик демпфирования уплотнительных узлов. Другой целью настоящего изобретения в дополнение к указанной выше цели является предотвращение или минимизация повреждения ротора в случае контакта уплотнения с ротором и повышение технологичности уплотнительных узлов.The present invention has been made in view of the above disadvantages of known technologies. The aim of the present invention is to achieve both a reduction in leakage from the seal assemblies of a centrifugal compressor, and higher damping characteristics of the seal assemblies. Another objective of the present invention, in addition to the above purpose, is to prevent or minimize damage to the rotor in case of contact of the seal with the rotor and increase the manufacturability of the seal assemblies.
Решение проблемыSolution
Для достижения указанных выше целей в настоящем изобретении предлагается центробежный компрессор, включающий в себя: корпус; ротор, поддерживаемый в корпусе с возможностью вращения и имеющий рабочее колесо, закрепленное на роторе; и лабиринтное уплотнение, закрепленное в корпусе и размещенное напротив ротора. Сжатие газа обеспечивается за счет вращения указанного рабочего колеса. В этом центробежном компрессоре лабиринтное уплотнение установлено, по меньшей мере, в отсеке всасывания рабочего колеса или на уравновешивающем поршне, уравновешивающем силу тяги ротора. Диаметр ротора, располагающегося напротив лабиринтного уплотнения, увеличивается или уменьшается ступенчатым образом. Лабиринтное уплотнение сформировано из множества канавок в осевом направлении, и каждая канавка снабжена множеством карманов, сформированных в окружном направлении.To achieve the above objectives, the present invention proposes a centrifugal compressor, including: a housing; a rotor supported in the housing with the possibility of rotation and having an impeller mounted on the rotor; and a labyrinth seal mounted in the housing and placed opposite the rotor. Gas compression is ensured by rotation of the specified impeller. In this centrifugal compressor, a labyrinth seal is installed at least in the suction compartment of the impeller or on a balancing piston balancing the traction of the rotor. The diameter of the rotor located opposite the labyrinth seal increases or decreases in a stepwise manner. The labyrinth seal is formed of a plurality of grooves in the axial direction, and each groove is provided with a plurality of pockets formed in the circumferential direction.
При этом представляется целесообразным, чтобы положения карманов, сформированных в канавках лабиринтного уплотнения, в окружном направлении отличались одно от другого при переходе от канавки к канавке. Канавки лабиринтного уплотнения могут иметь на меридианальных (продольных) разрезах трапецеидальную форму, а карманы, сформированные в каждой канавке, могут быть выполнены в результате токарной обработки за счет перемещения токарного инструмента в окружном направлении канавки. Представляется также целесообразным, чтобы на торцевой поверхности лабиринтного уплотнения выше по потоку были сформированы радиальные выступы.At the same time, it seems advisable that the positions of the pockets formed in the grooves of the labyrinth seal in the circumferential direction differ from each other during the transition from the groove to the groove. The grooves of the labyrinth seal can have a trapezoidal shape on the meridian (longitudinal) sections, and the pockets formed in each groove can be made as a result of turning by moving the turning tool in the circumferential direction of the groove. It also seems appropriate that radial protrusions are formed on the end surface of the labyrinth seal upstream.
Кроме того, представляется целесообразным, чтобы лабиринтное уплотнение имело множество канавок, сформированных с помощью множества гребешков лабиринта, практически параллельных один другому. При этом наиболее близкий к центру диаметр гребешков лабиринта был меньше, чем диаметр торцевого участка карманов со стороны внутреннего диаметра, а карманы имели такую форму, чтобы их окружная ширина уменьшалась в радиальном направлении наружу.In addition, it seems appropriate that the labyrinth seal has a plurality of grooves formed by a plurality of ridges of the labyrinth substantially parallel to one another. Moreover, the diameter of the ridges of the labyrinth closest to the center was smaller than the diameter of the end portion of the pockets from the side of the inner diameter, and the pockets had such a shape that their circumferential width decreased radially outward.
Разность между диаметром вершин гребешков лабиринтного уплотнения и диаметром торцевого участка карманов со стороны внутреннего диаметра может не превышать 10-кратного размера уплотнительного зазора, образуемого между лабиринтным уплотнением и ротором, располагающимся напротив этого лабиринтного уплотнения. Глубина кармана может быть равна приблизительно 10-30-кратному размеру уплотнительного зазора, и высота гребешка лабиринта лабиринтного уплотнения может быть равна приблизительно 10-30-кратному размеру уплотнительного зазора.The difference between the diameter of the tops of the ridges of the labyrinth seal and the diameter of the end portion of the pockets from the side of the inner diameter may not exceed 10 times the size of the sealing gap formed between the labyrinth seal and the rotor located opposite this labyrinth seal. The depth of the pocket may be equal to approximately 10-30 times the size of the sealing gap, and the height of the scallop of the labyrinth of the labyrinth seal may be equal to approximately 10-30 times the size of the sealing gap.
Полезные эффекты от изобретенияBenefits of the invention
Согласно настоящему изобретению диаметр участка ротора, располагающегося напротив лабиринтного уплотнения, изменяется ступенчатым образом, и на участках канавок лабиринтного уплотнения сформировано множество карманов. Поэтому размер радиального зазора между лабиринтным уплотнением и ротором является практически постоянным, и скорость утечки из лабиринтного уплотнения снижается. Кроме того, это позволяет уменьшить количество газа, выходящего из карманов в окружном направлении, при смещении ротора. В результате обеспечивается достижение более высоких характеристик демпфирования лабиринтного уплотнения.According to the present invention, the diameter of the rotor portion opposite the labyrinth seal changes in a stepwise manner, and a plurality of pockets are formed in the groove portions of the labyrinth seal. Therefore, the size of the radial clearance between the labyrinth seal and the rotor is almost constant, and the leakage rate from the labyrinth seal is reduced. In addition, this allows to reduce the amount of gas leaving the pockets in the circumferential direction when the rotor is displaced. The result is the achievement of higher damping characteristics of the labyrinth seal.
Диаметр вершин выступающих участков, образующих карманы, превышает диаметр гребешков лабиринта. В результате в контакт с ротором сначала приводится гребень лабиринта, и, таким образом, обеспечивается возможность предотвращения повреждения ротора. Кроме того, карманы могут быть выполнены в результате токарной обработки с помощью токарного инструмента, диаметр которого меньше внутреннего диаметра лабиринта, что позволяет снизить стоимость и число операций обработки в процессе формирования карманов.The diameter of the peaks of the protruding sections forming the pockets exceeds the diameter of the ridges of the maze. As a result, the maze comb is first brought into contact with the rotor, and thus, it is possible to prevent damage to the rotor. In addition, pockets can be made as a result of turning using a turning tool, the diameter of which is less than the inner diameter of the maze, which reduces the cost and number of processing operations in the process of forming pockets.
Краткое описание чертежейBrief Description of the Drawings
Фигура 1 - вид центробежного компрессора согласно варианту осуществления настоящего изобретения в продольном разрезе с выделенным главным участком;Figure 1 is a view of a centrifugal compressor according to a variant implementation of the present invention in longitudinal section with a highlighted main section;
Фигура 2 - частичный вид демпферного уплотнения, установленного в центробежном компрессоре, представленном на фигуре 1, в перспективе;Figure 2 is a partial perspective view of a damper seal installed in the centrifugal compressor of Figure 1;
Фигура 3 - вид демпферного уплотнения, установленного в центробежном компрессоре, представленном на фигуре 1, в частичном продольном разрезе;Figure 3 - view of the damper seal installed in the centrifugal compressor shown in figure 1, in partial longitudinal section;
Фигура 4 - вид демпферного уплотнения в поперечном разрезе;Figure 4 is a cross-sectional view of a damper seal;
Фигура 5 - график, иллюстрирующий эффект стабилизации колебаний ротора с помощью демпферного уплотнения;Figure 5 is a graph illustrating the effect of stabilizing rotor vibrations using a damper seal;
Фигура 6 - график, иллюстрирующий характеристики колебаний ротора при использовании известного лабиринтного уплотнения уравновешивающего поршня;Figure 6 is a graph illustrating rotor oscillation characteristics when using a known labyrinth seal of a balancing piston;
Фигура 7 - вид главного участка центробежного компрессора согласно другому примеру осуществления настоящего изобретения в продольном разрезе;Figure 7 is a longitudinal sectional view of a main section of a centrifugal compressor according to another embodiment of the present invention;
Фигура 8 - вид демпферного уплотнения, установленного в центробежном компрессоре, представленном на фигуре 7, в продольном разрезе; иFigure 8 - view of the damper seal installed in the centrifugal compressor shown in figure 7, in longitudinal section; and
Фигура 9 - виды сверху, иллюстрирующие примеры токарных инструментов, используемых при обработке демпферного уплотнения согласно настоящему изобретению в процессе изготовления.Figure 9 is a top view illustrating examples of turning tools used in the processing of the damper seal according to the present invention in the manufacturing process.
Описание вариантов осуществленияDescription of Embodiments
Ниже приводится описание варианта осуществления центробежного компрессора согласно настоящему изобретению со ссылками на чертежи. На фигуре 1 представлен продольный разрез главного участка одновального многоступенчатого центробежного компрессора 20. Центробежный компрессор 20 имеет стационарный корпус 1, образующий оболочку тела компрессора, и ротор 4, установленный в корпусе 1 с возможностью вращения. Ротор 4 включает в себя: вращающийся вал 2; и многоступенчатую конструкцию рабочих колес 3 (7 ступеней колес 3a-3g в примере на чертеже), которые закреплены на вращающемся валу 2 и обеспечивают сжатие газа за счет своего вращения.The following is a description of an embodiment of a centrifugal compressor according to the present invention with reference to the drawings. The figure 1 shows a longitudinal section of the main section of a single-shaft multistage
Корпус 1 включает в себя: канал 5 прохождения потока всасывания, по которому, как показано стрелкой α1, технологический газ направляется на рабочее колесо 3а первой ступени; и канал 8 прохождения выпускного потока, по которому, как показано стрелкой α2, выпускается технологический газ, выходящий под действием центробежной силы из рабочего колеса 3g последней ступени. Корпус 1 снабжен диффузором 6 и каналом 7 прохождения обратного потока, по которому технологический газ, сжатый с помощью рабочего колеса 3 (3a-3g) каждой ступени и выходящий из рабочего колеса 3 (3a-3g) со стороны окружного участка, направляется в сторону ниже по потоку. Диффузор 6 преобразует кинетическую энергию, приданную технологическому газу в результате вращения рабочих колес 3 (3a-3g) в энергию давления. Канал 7 прохождения обратного потока обеспечивает плавное направление технологического газа, выходящего из диффузора 6, в сторону всасывания рабочего колеса 3 следующей ступени.The
Ротор 4 поддерживается с возможностью вращения с помощью радиальных подшипников 9. Радиальные подшипники 9 размещены на торцевом участке вращающегося вала 2 со стороны всасывания и на торцевом участке вращающегося вала со стороны выхода и предназначены для восприятия радиальной нагрузки, поддерживаемой корпусом 1. На торцевом участке вращающегося вала 2 со стороны всасывания установлен упорный подшипник 10, воспринимающий нагрузку тяги. На торцевом участке вращающегося вала 2 со стороны выхода, являющемся торцевым участком, противоположным по отношению к торцевому участку со стороны всасывания, в осевом направлении, установлен уравновешивающий поршень 11, поддерживающий давление последней ступени с помощью своей торцевой поверхности и уравновешивающий нагрузку тяги. С торцевым участком вращающегося вала 2 со стороны выхода с помощью соединительной муфты соединен двигатель, такой как электродвигатель, не показанный, обеспечивающий вращение ротора 4.The
В центробежном компрессоре 20 такой конструкции при вращении ротора 4 технологический газ, как показано стрелкой α1, всасывается из канала 5 прохождения потока всасывания. Сначала технологический газ сжимается за счет вращения рабочего колеса 3a первой ступени. Затем в диффузоре 6 кинетическая энергия преобразуется в энергию давления, статическое давление увеличивается, и через канал 7 прохождения обратного потока технологический газ всасывается в рабочее колесо 3b следующей ступени. Как указано выше, газ последовательно сжимается рабочими колесами 3a-3g многоступенчатой конструкции и диффузором 6 и под конец выпускается, как показано стрелкой α2, из канала 8 прохождения выпускного потока наружу.In a
Рассмотрим далее со ссылками на фигуры 2-4 лабиринтное уплотнение 30 уравновешивающего поршня 11 в деталях. На фигуре 2 представлен вид участка лабиринтного уплотнения 30 узла уравновешивающего поршня 11, установленного в центробежном компрессоре 20, показанном на фигуре 1, в перспективе. На фигуре 3 представлен вид узла лабиринтного уплотнения 30, показанного на фигуре 2, в меридианальном (продольном) разрезе. На фигуре 4 представлен вид узла демпферного уплотнения 30 в разрезе, перпендикулярном оси (в поперечном разрезе). При этом на фигурах 2 и 3 левая сторона соответствует стороне потока утечки вверх по потоку, а правая сторона - стороне потока утечки вниз по потоку.Next, with reference to figures 2-4, we consider the
Лабиринтное уплотнение 30 размещено концентрически с вращающимся валом 2 напротив уравновешивающего поршня 11 ротора 4. Участок уравновешивающего поршня 11, располагающийся напротив лабиринтного уплотнения 30, разделен на три участка с тремя различными значениями наружного диаметра. В частности, диаметр d1 уравновешивающего поршня со стороны вверх по потоку имеет самое большое значение; диаметр d3 уравновешивающего поршня со стороны вниз по потоку - наименьшее значение; а диаметр d2 уравновешивающего поршня на промежуточном участке имеет промежуточное значение.The
Ступень лабиринтного уплотнения, например, L1 сформирована в соответствии с участком постоянного диаметра, например, d1 уравновешивающего поршня 11. На каждом из ступеней L1-L3 лабиринтного уплотнения с помощью кольцеобразных параллельных зубьев (гребешков лабиринта) 31 сформировано множество канавок. Например, на ступени L1 лабиринтного уплотнения с равными интервалами в осевом направлении сформировано восемь гребешков 31 лабиринта, образующих семь канавок лабиринта в осевом направлении.A labyrinth seal step, for example, L1, is formed in accordance with a constant-diameter portion, for example, d1 of the
Канавки, сформированные между гребешками 31 лабиринта, как показано на фигуре 4, отличаются одна от другой по своей глубине в окружном направлении и разделены с помощью перегородок 33 на множество карманов 32. При этом на фигуре 4 лабиринтное уплотнение 30 изображено в разделенной на множество участков форме, но может иметь форму одного целого цилиндра.The grooves formed between the ridges of the
Как показано на фигуре 2, наиболее близкий к центру диаметр гребешков лабиринтного уплотнения 31 несколько меньше, чем диаметр торцевого участка перегородок 33, образующих карманы 32, со стороны внутреннего диаметра. Кроме того, окружная ширина карманов 32 уменьшается в радиальном направлении наружу, а положения карманов 32 в осевом направлении смещаются приблизительно на 1/2 шага в окружном направлении при каждом смещении канавок, образуемых гребешками 31 лабиринта, на один ряд в осевом направлении.As shown in FIG. 2, the diameter of the ridges of the
Как показано на фигуре 3, карманы 32 имеют на меридианальных разрезах трапецеидальную форму. Рассмотрим в качестве примера ступень L1 лабиринтного уплотнения. На участке уравновешивающего поршня 11, располагающемся напротив ступени L1 лабиринтного уплотнения, наружный диаметр уравновешивающего поршня 11 равен d1. При этом внутренний диаметр гребешков 31 лабиринта, образующих ступень L1 лабиринтного уплотнения, равен D1. Поэтому уплотнительный зазор имеет размер Δc=(D1-d1)/2.As shown in figure 3, the
В этом примере глубина карманов 32 задана равной приблизительно 10-30-кратному размеру Δс уплотнительного зазора. То есть если допустить, что максимальный диаметр карманов 32 составляет D3, то (D3-D1)/2≈(10-30)×Δс. Причина этого заключается в том, чтобы обеспечить возможность подавления утечки газа, входящего в карманы 32, сохранения газа, вошедшего в карманы 32, без прохождения в окружном направлении, сжатия в соответствии со смещением ротора в радиальном направлении и, таким образом, проявления эффекта демпфирования.In this example, the depth of the
Внутренний диаметр D2 перегородок 33, образующих карманы 32, не превышает 1-5-кратного размера Δс уплотнительного зазора, т.е. (D2-D1)/2=(1-5)×Δс. Это делается для того, чтобы за счет треугольной формы гребешков 31 лабиринта на меридианальных разрезах создать участки гребешков 31 лабиринта с низким сопротивлением, допускающие в случае контакта гребешков 31 лабиринта с уравновешивающим поршнем 11 изнашивание только гребешков 31 лабиринта и обеспечивающие возможность предотвращения задевания карманов 32 или перегородок 33 и повреждения ротора 1. Увеличение внутреннего диаметра перегородок 33 за пределы указанного диапазона приводит к увеличению соединительной области между карманами 32 и появлению возможности снижения демпферного эффекта.The inner diameter D2 of the
Кроме того, имеется три ступени L1-L3 лабиринтного уплотнения, и диаметр располагающегося напротив этих ступеней лабиринтного уплотнения уравновешивающего поршня 11 уменьшается в сторону ниже по потоку утечки. При этом размер Δс уплотнительного зазора между гребешками 31 лабиринта и уравновешивающим поршнем 11 сохраняется практически постоянным на любой из ступеней L1-L3 лабиринта. В результате в ступенях лабиринта ниже по потоку, то есть в сторону ниже по потоку, площадь уплотнения, полученная, в результате умножения размера Δс уплотнительного зазора на длину (πd) окружности уравновешивающего поршня 11, уменьшается, что приводит к снижению скорости утечки и возникновению эффекта повышения стабильности текучей среды.In addition, there are three stages L1-L3 of the labyrinth seal, and the diameter of the counter-balanced labyrinth seal opposite the stages of the
Со ссылками на фигуру 4 рассмотрим карман 32. Как указано выше, глубина карманов 32 равна приблизительно 10-30-кратному размеру Δс уплотнительного зазора, а разность (D2-D1)/2 между внутренними диаметрами перегородок 33 и вершин гребешков 31 лабиринта равна приблизительно 1-5-кратному размеру Δс уплотнительного зазора. Окружная длина кармана 32, определяемая вписанным углом, равна θ, и карманы размещены на расстоянии В, равном длине вершин перегородок 33 в окружном направлении со стороны внутреннего диаметра, один от другого с практически равными интервалами в окружном направлении.With reference to figure 4, consider
Как показано на фигуре 4 пунктиром с чередующимися длинными и короткими штрихами, карман 32 образован в результате вращения вращающегося вала 51 токарного инструмента 50 и перемещения этого вращающегося вала в окружном направлении лабиринтного уплотнения 30. Так как радиус токарного инструмента 50 равен R, то с обеих сторон в окружном направлении карман 32 имеет практически один и тот же радиус R кривизны, равный радиусу токарного инструмента 50. При такой форме кармана 32 лабиринтное уплотнение 30, имеющее множество карманов 32 в окружном направлении, может быть изготовлено в результате механической обработки с помощью токарного инструмента 50, установленного на станке с ЧПУ. Пунктиром со штрихами одинаковой длины на фигуре 4 показана форма карманов 32 в канавке, сформированной в осевом направлении со стороны одной канавки, следующей до или за канавкой, показанной в поперечном разрезе. Положения карманов 32 практически в окружном направлении отличаются одно от другого на половину шага.As shown in FIG. 4 by a dotted line with alternating long and short strokes, the
В варианте осуществления, иллюстрируемом фигурой 3, на лабиринтном уплотнении 30 со стороны вверх по потоку установлены радиальные ребра 34 жесткости. Технологический газ имеет большую радиальную составляющую скорости в выходном отверстии рабочего колеса. И поэтому в случае вхождения части этого технологического газа в качестве потока утечки лабиринтное уплотнение 30 для предотвращения вхождения этого технологического газа в лабиринтное уплотнение с сохранением радиальной составляющей скорости требуются ребра жесткости. При больших радиальных составляющих скорости потока утечки, входящего в лабиринтное уплотнение, существует высокая вероятность возникновения неустойчивых колебаний, известных как колебания, соответствующие прямой прецессии. Для подавления этих неустойчивых колебаний окружную составляющую скорости потока утечки, входящего в лабиринтное уплотнение, уменьшают до близкого к нулю значения в максимально возможной степени.In the embodiment illustrated by FIG. 3,
На фигуре 9 представлены виды сверху, иллюстрирующие различные примеры токарных инструментов 50, используемых при обработке карманов 32. На фигуре 9(a) представлен токарный инструмент 50 для механической обработки лабиринтного уплотнения 30, обеспечивающий поочередное формирование канавок и плоских участков 54 между левой и правой наклонными поверхностями 52, 53. Угол наклона левой и правой наклонных поверхностей 52, 53 соответствует форме меридианального разреза канавок лабиринтного уплотнения 30. При этом плоские участки 54 являются параллельными поверхностями, соответствующими форме донного участка каждого кармана 32 на меридианальном разрезе одной и той же канавки.Figure 9 is a plan view illustrating various examples of turning
Фигура 9(b) иллюстрирует пример токарного инструмента 50а, который для повышения технологичности обеспечивает возможность одновременного формирования двух канавок на станке. В канавках, примыкающих одна к другой в осевом направлении, положения карманов 32 в окружном направлении отличаются одно от другого. Поэтому на участке, соответствующем канавке, примыкающей к канавке, подвергаемой обработке, формируется участок 55 между канавками, который остается необработанным. Фигура 9(c) иллюстрирует другой пример, обеспечивающий повышение технологичности, с использованием токарного инструмента 50b для одновременной обработки двух канавок на станке. Этот инструмент обеспечивает возможность одновременной обработки двух соседних канавок на станке. Поэтому положения карманов 32 в окружном направлении могут быть изменены только в двух канавках.Figure 9 (b) illustrates an example of a
При использовании токарного инструмента 50а, показанного на фигуре 9(b), объем механической обработки удваивается по сравнению со случаем токарного инструмента 50, показанного на фигуре 9(a). Кроме того, увеличивается расстояние от положения зажатия токарного инструмента 50а в патроне до положения механической обработки, что приводит к увеличению консольной нагрузки на токарный инструмент 50а. В случае этого варианта осуществления участок между канавками становится ненужным, что позволяет снизить консольную нагрузку на токарный инструмент 50b по сравнению со случаями использования токарного инструмента 50а на фигуре 9(b).When using the
Рассмотрим результаты экспериментов по снятию характеристик лабиринтного уплотнения согласно настоящему изобретению, имеющего рассмотренную выше конструкцию. На фигуре 5 представлены результаты измерения колебаний ротора 4, полученные при установке рассмотренного выше лабиринтного уплотнения 30 на участок уравновешивающего поршня 11 центробежного компрессора высокого давления. На фигуре 5 стабильность колебаний ротора 4 оценивается декрементом. Горизонтальная ось показывает рабочую скорость ротора, а вертикальная ось - декремент δ по отношению к собственной частоте ротора (соответствующей первому тону изгибных колебаний).Consider the results of experiments to characterize a labyrinth seal according to the present invention having the above construction. The figure 5 presents the measurement results of the oscillations of the
На фигуре 6 представлены другие результаты декрементов ротора, полученные при установке на участок уравновешивающего поршня известного, часто используемого лабиринтного уплотнения без карманов. Фигура 6 иллюстрирует сравнительный пример, приведенный для демонстрации эффекта от лабиринтного уплотнения 30 согласно настоящему изобретению.Figure 6 shows other results of rotor decrements obtained when a well-known, often used labyrinth seal without pockets is installed on a balancing piston section. Figure 6 illustrates a comparative example shown to demonstrate the effect of the
Номинальная скорость вращения ротора центробежного компрессора в процессе экспериментов составляла 14100 мин1. Логарифмический декремент на собственной частоте ротора, соответствующей первому тону изгибных колебаний, составил для лабиринтного уплотнении 30 согласно настоящему изобретению приблизительно 1,4 против приблизительно 0,6 для известного лабиринтного уплотнения, из чего следует, использование лабиринтного уплотнения согласно настоящему изобретению позволяет повысить логарифмический декремент и, следовательно, получить более высокую характеристику демпфирования. При этом размер Δс уплотнительного зазора задавался одинаковым как для известного лабиринтного уплотнения, так и для лабиринтного уплотнения согласно настоящему изобретению. Поэтому снижение утечки из лабиринтного уплотнения согласно настоящему изобретению достигалось только за счет трехступенчатого изменения диаметра вала.The nominal rotational speed of the rotor of the centrifugal compressor during the experiments was 14100 min 1 . The logarithmic decrement at the natural rotor frequency corresponding to the first tone of bending vibrations was approximately 1.4 for the
Фигура 7 и фигура 8 иллюстрируют случай установки в одновальном многоступенчатом центробежном компрессоре 20, представленном на фигуре 1, другого лабиринтного уплотнения, имеющего множество карманов, представленных на виде в меридианальном разрезе. В рассмотренном выше варианте осуществления, лабиринтное уплотнение, установленное на участке уравновешивающего поршня 11, имеет множество карманов. В этом варианте осуществления множество карманов имеет не только лабиринтное уплотнение, установленное на участке уравновешивающего поршня. Входное лабиринтное уплотнение 12, установленное в отсеке всасывания рабочего колеса 3g последней ступени, показанного на участке А на фигуре 1, также имеет множество карманов.Figure 7 and figure 8 illustrate the case of installing in a single-shaft multistage
Как показано на фигуре 7, входное лабиринтное уплотнение 12 установлено между кольцевым участком с2 кожуха рабочего колеса 3g последней ступени со стороны входного отверстия и корпусом 1. Входное лабиринтное уплотнение 12 имеет множество кольцевых гребешков 12h лабиринта и кольцевых параллельных канавок 12m, образованных кольцевыми гребешками 12h лабиринта, что позволяет предотвращать возврат части сжатого газа, выходящего из рабочего колеса 3g, показанного стрелкой α1, во входное отверстия рабочего колеса 3g со стороны низкого давления через зазор (через промежуток) c1.As shown in figure 7, the
Кроме того, как показано на фигуре 8, с противоположной от рабочего колеса 3g стороны в окружном направлении с интервалами сформировано множество радиальных выступов 12R, которые обеспечивают возможность предотвратить появление или уменьшить радиальную составляющую скорости сжатого газа в выходном отверстии 3g рабочего колеса. При этом на виде в меридианальном разрезе кольцевой участок с2 кожуха также имеет ступенчатую форму с уменьшением диаметра в сторону входного отверстия, что позволяет уменьшать площадь (Δс×πd) уплотнения и усиливать уплотнительный эффект в направлении стороны ниже по потоку.In addition, as shown in FIG. 8, from the opposite side of the
Рабочее колесо 3f предыдущей ступени размещено выше по потоку относительно рабочего колеса 3g последней ступени (см. фигуру 1). Между рабочим колесом 3f предыдущей ступени и рабочим колесом 3g последней ступени установлено межступенчатое лабиринтное уплотнение 13. Межступенчатое лабиринтное уплотнение 13 поддерживается в корпусе 1 и располагается напротив ротора 4 с уплотнительным зазором Δс в промежутке. Межступенчатое лабиринтное уплотнение 13 образовано из множества кольцевых гребешков 13h и множества кольцевых канавок 13m, образованных этими кольцевыми гребешками 13h. Такая конструкция позволяет предотвращать возврат газа, проходящего по каналу 7 прохождения обратного потока, в сторону 3f2 выходного отверстия рабочего колеса 3f предыдущей ступени через зазор с3 межступенчатого лабиринтного уплотнения 13.The
Кроме того, как и в варианте осуществления, иллюстрируемом фигурой 1, лабиринтное уплотнение 14 имеет множество кольцевых гребешков 14 лабиринта, размещенных между уравновешивающим поршнем 11 и корпусом 1, с помощью которых подавляется утечка сжатого газа, выходящего из рабочего колеса 3g последней ступени, из зазора между корпусом 1 и уравновешивающим поршнем 11 в сторону отсека низкого давления.In addition, as in the embodiment illustrated by FIG. 1, the
Лабиринтное уплотнение 14 снабжено шунтирующим отверстием 27, выполненным со стороны корпуса 1. Через это шунтирующее отверстие 27 газ входит в окружную канавку 25, сообщающуюся с камерой 24 между гребешками лабиринта, располагающейся в лабиринтном уплотнении 14, установленном на участке уравновешивающего поршня 11, со стороны внутренней части компрессора. Давление газа в окружной канавке 25 превышает статическое давление в выходном отверстии рабочего колеса, что обеспечивает возможность образования потока газа, идущего из камеры 24 между уравновешивающими гребешками лабиринта к выходному отверстию рабочего колеса 3g, и последующей стабилизации сопротивления текучей среды в лабиринтном уплотнении 14, которая позволяет стабилизировать колебания ротора 4, соответствующие прямой прецессии. При этом лабиринтное уплотнение 14 с такими шунтирующими отверстиями не исключает возможности использования конструкции с карманами 32 и конструкции со ступенчатым изменением диаметра уравновешивающего поршня, являющихся эффективными с точки зрения усиления демпфирования и снижения утечки в лабиринтном уплотнении.The
Описание каждого из рассмотренных выше вариантов осуществления касалось случаев использования настоящего изобретения применительно к лабиринтному уплотнению участка уравновешивающего поршня и к лабиринтному уплотнению со стороны всасывания рабочего колеса последней ступени. Однако конструкция уплотнительного узла согласно настоящему изобретению может быть также использована применительно к стороне всасывания рабочего колеса каждой ступени или к межступенчатому уплотнению 13, что в любом случае обеспечивает возможность одновременного достижения и снижения потока утечки и усиления эффекта демпфирования.The description of each of the above embodiments related to the use of the present invention with respect to the labyrinth seal of the balancing piston portion and to the labyrinth seal on the suction side of the impeller of the last stage. However, the design of the sealing assembly according to the present invention can also be applied to the suction side of the impeller of each stage or to the
Согласно каждому из вариантов осуществления настоящего изобретения, рассмотренных выше, лабиринтное уплотнение снабжено гребешками, выступающими в радиальном направлении внутрь и имеющими в меридианальном разрезе зауженные вершины, позволяющие минимизировать повреждение ротора в случае контакта ротора с лабиринтным уплотнением. Кроме того, так как изнашиванию подвергается только уплотнение, то появляется возможность уменьшения уплотнительного зазора до такой степени, что контакт наступает при максимальном смещении ротора, и, следовательно, появляется возможность заметного снижения утечки сжатого газа по сравнению с известными случаями.According to each of the embodiments of the present invention discussed above, the labyrinth seal is provided with scallops protruding radially inward and having narrowed vertices in the meridian section to minimize rotor damage in case of contact of the rotor with the labyrinth seal. In addition, since only the seal undergoes wear, it becomes possible to reduce the sealing gap to such an extent that contact occurs at the maximum displacement of the rotor, and, therefore, it becomes possible to significantly reduce the leakage of compressed gas in comparison with known cases.
Кроме того, формирование множества карманов в лабиринтном уплотнении и размещение этих карманов в шахматном порядке по одному или в виде множества рядов обеспечивает возможность усиления эффекта демпфирования. То есть перегородки карманов, размещенные в окружном направлении, обеспечивают подавление или снижение утечки текучей среды из карманов в окружном направлении, и поэтому при смещении ротора в радиальном направлении газ утечки, остающийся на участках карманов, подвергается сжатию и действует в качестве демпфера, что позволяет получить эффект подавления смещения ротора в направлении вращения и обеспечиваетстабильность текучей среды на участке лабиринтного уплотнения.In addition, the formation of multiple pockets in the labyrinth seal and the placement of these pockets in a checkerboard pattern one at a time or in the form of multiple rows provides the possibility of enhancing the damping effect. That is, the pocket partitions located in the circumferential direction suppress or reduce the leakage of fluid from the pockets in the circumferential direction, and therefore, when the rotor is shifted in the radial direction, the leakage gas remaining in the pocket sections is compressed and acts as a damper, which allows to obtain the effect of suppressing the displacement of the rotor in the direction of rotation and ensures the stability of the fluid in the labyrinth seal area.
Кроме того, окружная ширина карманов уменьшается в радиальном направлении наружу, а в продольном разрезе диаметр карманов увеличивается в осевом направлении, что позволяет повысить резонансную частоту карманов в радиальном направлении и, таким образом, предотвратить влияние частотной характеристики на постоянную уплотнения в максимально возможной степени.In addition, the circumferential width of the pockets decreases in the radial direction outward, and in the longitudinal section, the diameter of the pockets increases in the axial direction, which makes it possible to increase the resonant frequency of the pockets in the radial direction and, thus, prevent the frequency response from affecting the compaction constant as much as possible.
Согласно каждому из рассмотренных выше вариантов осуществления в меридианальном разрезе карманы имеют трапецеидальную форму, точно такую же, как и канавки в лабиринтном уплотнении. Поэтому карманы могут быть сформированы в результате механической обработки на станке с ЧПУ или т.п. с помощью токарного инструмента с трапецеидальной формой сечения, т.е. в результате использования только токарной обработки, позволяющей повысить обрабатываемость карманов.According to each of the above embodiments, in the meridian section, the pockets have a trapezoidal shape, exactly the same as the grooves in the labyrinth seal. Therefore, pockets can be formed by machining on a CNC machine or the like. using a turning tool with a trapezoidal sectional shape, i.e. as a result of using only turning, which improves the machinability of pockets.
Лабиринтное уплотнение имеет ступенчатую конструкцию, а диаметр ротора уменьшается в сторону ниже по потоку утечки в соответствии с каждой ступенью лабиринтного уплотнения. Поэтому в результате уменьшения площади канала прохождения потока в сторону ниже по потоку обеспечивается возможность эффекта повышения стабильности текучей среды.The labyrinth seal has a stepped design, and the rotor diameter decreases downstream in accordance with each stage of the labyrinth seal. Therefore, by reducing the area of the flow passage channel downstream, the effect of increasing the stability of the fluid is possible.
Как указано выше, настоящее изобретение обеспечивает возможность подавления утечки из уплотнения и предотвращения неустойчивых колебаний ротора, что, таким образом, позволяет создать центробежный компрессор с возможностью устойчивой работы даже в условиях высокой скорости и высокого давления.As indicated above, the present invention provides the ability to suppress leakage from the seal and prevent unstable oscillations of the rotor, which, thus, allows you to create a centrifugal compressor with the possibility of stable operation even at high speed and high pressure.
Список номеров позицийList of item numbers
1 - корпус,1 - housing
2 - вращающийся вал,2 - rotating shaft
3, 3a-3g - рабочее колесо,3, 3a-3g - impeller,
4 - ротор,4 - rotor
11 - уравновешивающий поршень,11 - balancing piston,
12 - входное лабиринтное уплотнение (лабиринтное уплотнение на входе в рабочее колесо),12 - input labyrinth seal (labyrinth seal at the entrance to the impeller),
13 - межступенчатое лабиринтное уплотнение,13 - interstage labyrinth seal,
14 - лабиринтное уплотнение (участка) уравновешивающего поршня,14 - labyrinth seal (section) of the balancing piston,
30 - лабиринт уравновешивающего поршня,30 - a maze of balancing piston,
31 - параллельные зубья (гребешки лабиринта),31 - parallel teeth (scallops of the maze),
32 - карман,32 - pocket
33 - перегородка,33 - partition,
34 - радиальные ребра жесткости (выступы),34 - radial ribs (protrusions),
35 - перегородка,35 - partition,
50 - токарный инструмент,50 - turning tool
51 - участок вала,51 - section of the shaft,
52, 53 - наклоненная поверхность,52, 53 - inclined surface,
54 - плоский участок,54 is a flat area
55 - участок между канавками55 - section between the grooves
Claims (10)
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2012-222142 | 2012-10-04 | ||
JP2012222142A JP6049385B2 (en) | 2012-10-04 | 2012-10-04 | Centrifugal compressor |
PCT/JP2013/075497 WO2014054440A1 (en) | 2012-10-04 | 2013-09-20 | Centrifugal compressor |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2015111993A RU2015111993A (en) | 2016-10-20 |
RU2605546C2 RU2605546C2 (en) | 2016-12-20 |
RU2605546C9 true RU2605546C9 (en) | 2017-04-27 |
Family
ID=50434770
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2015111993A RU2605546C9 (en) | 2012-10-04 | 2013-09-20 | Centrifugal compressor |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6049385B2 (en) |
CN (1) | CN104662306B (en) |
BR (1) | BR112015007508A2 (en) |
RU (1) | RU2605546C9 (en) |
SA (1) | SA515360227B1 (en) |
WO (1) | WO2014054440A1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2768116C1 (en) * | 2018-11-21 | 2022-03-23 | Термодин САС | Balancing and sealing piston and corresponding cooling circuit and method |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102014224757A1 (en) * | 2014-12-03 | 2016-06-09 | Robert Bosch Gmbh | Compressor with a sealing channel |
CN105805052A (en) * | 2014-12-31 | 2016-07-27 | 锦州新锦化机械制造有限公司 | Centrifugal compressor balance disk device |
US20170130730A1 (en) * | 2015-11-10 | 2017-05-11 | Onesubsea Ip Uk Limited | Axial bearing offloading in fluid processing machines |
JP2017160861A (en) | 2016-03-10 | 2017-09-14 | 株式会社日立製作所 | Turbo machine |
CN106949245B (en) * | 2017-03-07 | 2018-04-17 | 西安交通大学 | It is a kind of from spin-ended convergence type rotary seal structure |
CN107524637A (en) * | 2017-07-24 | 2017-12-29 | 西北工业大学 | A kind of transonic speed axial fan blade angularly stitches treated casing structure design |
FR3082879B1 (en) * | 2018-06-20 | 2020-07-03 | Safran Aircraft Engines | LABYRINTH SEAL FOR AN AIRCRAFT TURBOMACHINE |
JP2020020269A (en) * | 2018-07-30 | 2020-02-06 | 株式会社日立製作所 | Compressor |
WO2020136781A1 (en) * | 2018-12-26 | 2020-07-02 | エム・テクニック株式会社 | Fluid treatment device |
WO2020176339A1 (en) * | 2019-02-25 | 2020-09-03 | Danfoss A/S | Abradable labyrinth seal for refrigerant compressors |
CN112796841B (en) * | 2020-12-25 | 2022-03-15 | 东方电气集团东方汽轮机有限公司 | Structure for reducing steam leakage of gap bridge steam seal |
CN113431902A (en) * | 2021-05-13 | 2021-09-24 | 东南大学 | Flow regulation and control type vibration damping sealing device |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2133879C1 (en) * | 1996-04-10 | 1999-07-27 | Акционерное общество "Сумское машиностроительное научно-производственное объединение им.М.В.Фрунзе" | Turbocompressor sealing system |
JP2010007611A (en) * | 2008-06-30 | 2010-01-14 | Hitachi Ltd | Turbo-machine |
RU93474U1 (en) * | 2008-09-02 | 2010-04-27 | Вазген Сергеевич Багдасарян | DEVICE FOR EXCLUSION OF TRANSVERSES IN GAS-TURBINE INSTALLATIONS AND COMPRESSORS |
JP2012072736A (en) * | 2010-09-29 | 2012-04-12 | Kobe Steel Ltd | Shaft seal device of rotary machine |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1994016251A1 (en) * | 1993-01-08 | 1994-07-21 | The Texas A&M University System | Pressure damper seals |
JP3567064B2 (en) * | 1997-06-23 | 2004-09-15 | 株式会社 日立インダストリイズ | Labyrinth seal device and fluid machine provided with the same |
US5927720A (en) * | 1997-11-03 | 1999-07-27 | Carrier Corporation | Two-piece labyrinth seal for a centrifugal compressor balance piston |
JP2002228014A (en) * | 2001-02-05 | 2002-08-14 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Labyrinth seal |
JP2008190487A (en) * | 2007-02-07 | 2008-08-21 | Hitachi Plant Technologies Ltd | Centrifugal type fluid machine |
JP2009052434A (en) * | 2007-08-24 | 2009-03-12 | Hitachi Plant Technologies Ltd | Centrifugal compressor |
JP5484990B2 (en) * | 2010-03-30 | 2014-05-07 | 三菱重工業株式会社 | Turbine |
JP2012007594A (en) * | 2010-06-28 | 2012-01-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Seal device, and fluid machine provided with the same |
IT1403222B1 (en) * | 2010-12-30 | 2013-10-17 | Nuovo Pignone Spa | SYSTEMS AND METHODS FOR RASTREATION OF BLASTERS |
-
2012
- 2012-10-04 JP JP2012222142A patent/JP6049385B2/en active Active
-
2013
- 2013-09-20 CN CN201380050068.4A patent/CN104662306B/en not_active Expired - Fee Related
- 2013-09-20 WO PCT/JP2013/075497 patent/WO2014054440A1/en active Application Filing
- 2013-09-20 RU RU2015111993A patent/RU2605546C9/en not_active IP Right Cessation
- 2013-09-20 BR BR112015007508A patent/BR112015007508A2/en not_active IP Right Cessation
-
2015
- 2015-04-02 SA SA515360227A patent/SA515360227B1/en unknown
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2133879C1 (en) * | 1996-04-10 | 1999-07-27 | Акционерное общество "Сумское машиностроительное научно-производственное объединение им.М.В.Фрунзе" | Turbocompressor sealing system |
JP2010007611A (en) * | 2008-06-30 | 2010-01-14 | Hitachi Ltd | Turbo-machine |
RU93474U1 (en) * | 2008-09-02 | 2010-04-27 | Вазген Сергеевич Багдасарян | DEVICE FOR EXCLUSION OF TRANSVERSES IN GAS-TURBINE INSTALLATIONS AND COMPRESSORS |
JP2012072736A (en) * | 2010-09-29 | 2012-04-12 | Kobe Steel Ltd | Shaft seal device of rotary machine |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2768116C1 (en) * | 2018-11-21 | 2022-03-23 | Термодин САС | Balancing and sealing piston and corresponding cooling circuit and method |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2014054440A1 (en) | 2014-04-10 |
RU2015111993A (en) | 2016-10-20 |
CN104662306B (en) | 2017-06-30 |
JP6049385B2 (en) | 2016-12-21 |
SA515360227B1 (en) | 2016-12-18 |
JP2014074360A (en) | 2014-04-24 |
CN104662306A (en) | 2015-05-27 |
BR112015007508A2 (en) | 2017-07-04 |
RU2605546C2 (en) | 2016-12-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2605546C9 (en) | Centrifugal compressor | |
JP5575741B2 (en) | Casing for moving bladed wheel of turbomachine | |
RU2616428C2 (en) | Labyrinth seal of spiral and mixed spiral cylindrical configuration with high damping capacity | |
RU2640144C2 (en) | Seal assembly for gas turbine engine including grooves in inner band | |
US9909440B2 (en) | Interlocking hole pattern seal | |
US9581026B2 (en) | Steam turbine | |
JP5709898B2 (en) | Rotating machine | |
US9599152B2 (en) | Compact squeeze film damper bearing | |
JPWO2014077058A1 (en) | Rotating machine | |
US20170108003A1 (en) | Diffuser for a radial compressor | |
US9534613B2 (en) | Compressor | |
WO2016030952A1 (en) | Seal mechanism and rotating machine | |
WO2018061651A1 (en) | Seal mechanism and rotary machine | |
JP2018173020A (en) | Centrifugal compressor | |
US20040184914A1 (en) | Impeller and stator for fluid machines | |
JP6405590B2 (en) | Compressor | |
JP5248501B2 (en) | Compressor housing | |
WO2013111780A1 (en) | Centrifugal compressor | |
CN106471257A (en) | Rotating machinery | |
US5527150A (en) | Regenerative pumps | |
WO2018110695A1 (en) | Shaft seal device and rotating machine | |
WO2016137631A1 (en) | Non-contacting rotating member seal for a turbomachine | |
JP7350521B2 (en) | rotating machinery | |
JP2013160297A (en) | Seal structure and rotary machine having the same | |
CN112041573B (en) | Bearing and supercharger |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
TH4A | Reissue of patent specification | ||
TK4A | Correction to the publication in the bulletin (patent) |
Free format text: AMENDMENT TO CHAPTER -FG4A - IN JOURNAL: 35-2016 FOR TAG: (72) |
|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190921 |