RU2605544C1 - METHOD OF PARTIAL DEMAGNETISATION OF NANOHETEROGENEOUS HIGH-COERCIVITY MAGNETS OF TYPE Sm-Co-Fe-Cu-Zr - Google Patents
METHOD OF PARTIAL DEMAGNETISATION OF NANOHETEROGENEOUS HIGH-COERCIVITY MAGNETS OF TYPE Sm-Co-Fe-Cu-Zr Download PDFInfo
- Publication number
- RU2605544C1 RU2605544C1 RU2015140246/07A RU2015140246A RU2605544C1 RU 2605544 C1 RU2605544 C1 RU 2605544C1 RU 2015140246/07 A RU2015140246/07 A RU 2015140246/07A RU 2015140246 A RU2015140246 A RU 2015140246A RU 2605544 C1 RU2605544 C1 RU 2605544C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- magnets
- magnet
- magnetic
- type
- heating
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B82—NANOTECHNOLOGY
- B82B—NANOSTRUCTURES FORMED BY MANIPULATION OF INDIVIDUAL ATOMS, MOLECULES, OR LIMITED COLLECTIONS OF ATOMS OR MOLECULES AS DISCRETE UNITS; MANUFACTURE OR TREATMENT THEREOF
- B82B1/00—Nanostructures formed by manipulation of individual atoms or molecules, or limited collections of atoms or molecules as discrete units
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F13/00—Apparatus or processes for magnetising or demagnetising
Landscapes
- Hard Magnetic Materials (AREA)
- Permanent Field Magnets Of Synchronous Machinery (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к электротехнике, точнее к устройствам для намагничивания и размагничивания магнитов, используемых в системах автоматики, промышленном оборудовании, автомобилях, ветряных генераторах и т.д.The invention relates to electrical engineering, more specifically to devices for magnetizing and demagnetizing magnets used in automation systems, industrial equipment, automobiles, wind generators, etc.
Известен способ размагничивания магнитов путем приложения знакопеременного убывающего по амплитуде магнитного поля в направлении текстуры магнита (Глебов В.А. и Лукин А.А. Нанокристаллические редкоземельные магнитотвердые материалы. М.: ФГУП ВНИИНМ. 2007. С. 166-167). Недостатком данного способа является высокая трудоемкость процесса, связанная с созданием высоких значений напряженности внешнего магнитного поля и большого (более 100) количества циклов перемагничивания. Как правило, для качественного размагничивания величина напряженности внешнего магнитного поля или намагниченности магнита убывает на каждом цикле не более чем на 1-2%.A known method of demagnetization of magnets by applying an alternating magnetic field decreasing in amplitude in the direction of the magnet texture (Glebov V.A. and Lukin A.A. Nanocrystalline rare-earth magnetosolid materials. M .: FSUE VNIINM. 2007. S. 166-167). The disadvantage of this method is the high complexity of the process associated with the creation of high values of the external magnetic field and a large (over 100) number of magnetization reversal cycles. As a rule, for a good demagnetization, the magnitude of the external magnetic field or magnetization of the magnet decreases in each cycle by no more than 1-2%.
Известен способ размагничивания магнитов путем приложения обратного намагничивающему (реверсивного) однонаправленного магнитного поля в направлении текстуры магнита (Глебов В.А. и Лукин А.А. Нанокристаллические редкоземельные магнитотвердые материалы. М.: ФГУП ВНИИНМ. 2007. С. 166-167). Недостатком данного способа является сложность размагничивания магнита до заданного значения и неоднородность размагничивания по объему магнита.A known method of demagnetization of magnets by applying a reverse magnetizing (reverse) unidirectional magnetic field in the direction of the magnet texture (Glebov A.A. and Lukin A.A. Nanocrystalline rare-earth magnetically hard materials. M: FSUE VNIINM. 2007. S. 166-167). The disadvantage of this method is the complexity of the demagnetization of the magnet to a predetermined value and the heterogeneity of the demagnetization of the volume of the magnet.
Известен способ размагничивания магнитов путем нагрева магнита выше точки Кюри (Глебов В.А. и Лукин А.А. Нанокристаллические редкоземельные магнитотвердые материалы. М.: ФГУП ВНИИНМ. 2007. С. 166-167). Однако данный метод не применим для наногетерогенных высококоэрцитивных магнитов типа Sm-Co-Fe-Cu-Zr из-за их высокой точки Кюри (Тс≈1073 К), из-за необратимых фазовых превращений, приводящих к существенной деградации магнитных свойств магнитов.A known method of demagnetization of magnets by heating the magnet above the Curie point (Glebov A.A. and Lukin A.A. Nanocrystalline rare-earth magnetically hard materials. M: FSUE VNIINM. 2007. S. 166-167). However, this method is not applicable for nanoheterogeneous highly coercive magnets of the Sm-Co-Fe-Cu-Zr type due to their high Curie point (T with ≈1073 K), due to irreversible phase transformations leading to a significant degradation of the magnetic properties of the magnets.
Известен способ размагничивания магнитов путем одновременного приложения двух магнитных полей: обратного намагничивающему полю в направлении текстуры магнита и дополнительного поперечного магнитного поля (Способ размагничивания постоянного магнита типа РЗМ-Со. Авторское свидетельство РФ №1372381, МКИ H01F 13/00, приор. 1985 г., публ. 1988 г.). Недостатком данного способа является сложность реализации данного способа из-за высоких значений требуемых размагничивающих полей и неоднородность частичного размагничивания.A known method of demagnetization of magnets by the simultaneous application of two magnetic fields: reverse magnetizing field in the direction of the texture of the magnet and an additional transverse magnetic field (Method of demagnetization of a permanent magnet type RZM-Co. Author's certificate of the Russian Federation No. 1372381, MKI H01F 13/00, prior. 1985, publ. 1988). The disadvantage of this method is the complexity of the implementation of this method due to the high values of the required demagnetizing fields and the heterogeneity of the partial demagnetization.
Наиболее близким по технической сущности является способ размагничивания магнитов путем одновременного нагрева магнита в инертной среде до температуры ниже 0,6 Tc и одновременного приложения внешнего знакопеременного магнитного поля (Способ размагничивания постоянного магнита типа РЗМ-Со. Авторское свидетельство РФ №1453453, МКИ H01F 13/00, приор. 1987 г., публ. 1989 г.). Недостатком данного способа является сложность реализации данного способа из-за высоких значений требуемых размагничивающих полей при повышенных температурах в инертной среде и неоднородность частичного размагничивания магнитов.The closest in technical essence is the method of demagnetization of magnets by simultaneous heating of a magnet in an inert medium to a temperature below 0.6 T c and the simultaneous application of an external alternating magnetic field (Method of demagnetization of a permanent magnet of the RZM-Co type. Copyright certificate of the Russian Federation No. 1453453, MKI H01F 13 / 00, prior. 1987, publ. 1989). The disadvantage of this method is the difficulty of implementing this method due to the high values of the required demagnetizing fields at elevated temperatures in an inert medium and the heterogeneity of the partial demagnetization of magnets.
Техническим результатом изобретения является повышение однородности намагниченности по объему магнита при частичном размагничивании, что позволяет использовать магниты в навигационных приборах повышенной точности, при этом сохраняются такие параметры, как коэрцитивная сила по намагниченности и критическое поле, ответственные за эксплуатационную (термовременную) стабильность магнитов.The technical result of the invention is to increase the uniformity of magnetization in the volume of the magnet during partial demagnetization, which allows the use of magnets in high-precision navigation instruments, while preserving parameters such as the coercive force in magnetization and the critical field responsible for the operational (thermal) stability of the magnets.
Технический результат достигается за счет того, что в известном способе частичного размагничивания наногетерогенных высококоэрцитивных магнитов типа Sm-Co-Fe-Cu-Zr путем их нагрева в инертной среде, согласно изобретению, перед нагревом полюса магнита замыкают магнитопроводом, нагрев намагниченного до насыщения магнита осуществляют до рабочей температуры в интервале 875-1025 К, при этом охлаждение от рабочей температуры до 675 К осуществляют со скоростью не более 1 К/мин.The technical result is achieved due to the fact that in the known method of partial demagnetization of nanoheterogeneous highly coercive magnets of the Sm-Co-Fe-Cu-Zr type by heating them in an inert medium, according to the invention, the magnet pole is closed by a magnetic circuit before heating the magnet, until the magnet magnetized to saturation is carried out until operating temperature in the range of 875-1025 K, while cooling from the operating temperature to 675 K is carried out at a speed of not more than 1 K / min.
Известно [см., например, Глебов В.А. и Лукин А.А. Нанокристаллические редкоземельные магнитотвердые материалы. М.: ФГУП ВНИИНМ. 2007. С. 129-132], что высококоэрцитивные магниты типа Sm-Co-Fe-Cu-Zr имеют, по крайней мере, несколько уровней гетерогенности. Два уровня гетерогенности имеют размеры от единиц до десятков нанометров: ромбические ячейки типа Sm2(Co,Fe)17 [Тс≈1073 К, структурный тип Th2Z17] и матрица (границы ячеек) типа Sm(Co,Cu,Fe)5 [Тс≈875 К, структурный тип CaCu5] с размерами, соответственно, 70-100 нм и 15-25 нм (первый уровень наногетерогенности), при этом в матрице наблюдается градиент по меди (второй уровень наногетерогенности). Наногетерогенность обусловливает высокие значения локальной коэрцитивности и, как следствие, коэрцитивной силы по намагниченности. Кроме этого, как правило, наблюдается микрогетерогенность с размерами от единиц до десятков микрометров. Эти микрообласти несколько отличаются друг от друга по форме и размеру ячеек и границ ячеек, что приводит к различной температурной зависимости локальной коэрцитивности при относительно низкой температуре (ниже температуры Кюри материала границ ячеек - 875 К). Следствием этого является неоднородное размагничивание при температурах в интервале 300-875 К различных областей постоянного магнита (ПМ). Это приводит к существенному отклонению распределения магнитного поля ПМ от расчетного в рабочей зоне ПМ (магнитной системы с использованием магнита). При более высоких температурах (от 875 К до 1075 К) эти области имеют близкие значения коэрцитивности в этом интервале температур. Нами обнаружено, что для того чтобы осуществлять однородное частичное размагничивание ПМ в этом температурном интервале в собственном поле постоянного магнита, необходимо процесс размагничивания осуществлять при температурах 875-1025 К в замкнутой магнитной цепи {предварительно замкнув полюса магнита магнитопроводом, например, из материала с высокой точкой Кюри, а именно железо (армко) или пермендюр}. Выбор интервала рабочих температур обусловлен также следующими соображениями: в замкнутой магнитной системе при температуре ниже 875 К не происходит сколько-нибудь существенного размагничивания магнита, выше температуры 1025 К - магнит размагничивается более чем на 50%, что, как правило, не используется на практике. Замкнутая магнитная цепь позволяет не только повысить температуру размагничивания до оптимальной температуры, но и выровнять внутренние размагничивающие поля, воздействующие на магнит, если он не замкнут магнитопроводом. В процессе экспериментов установлено, что скорость охлаждения от рабочей температуры (875-1025 К) до 675 К должна быть не более 1 К/мин, что обусловлено необходимостью сохранения структурно-фазового состояния магнита, ответственного за такие параметры магнита, как коэрцитивная сила по намагниченности (jHc) и критическое поле (Hk).It is known [see, for example, Glebov V.A. and Lukin A.A. Nanocrystalline rare earth magnetically hard materials. M .: FSUE VNIINM. 2007. P. 129-132] that highly coercive magnets such as Sm-Co-Fe-Cu-Zr have at least several levels of heterogeneity. Two levels of heterogeneity range from units to tens of nanometers: rhombic cells of type Sm 2 (Co, Fe) 17 [T with ≈1073 K, structural type Th 2 Z 17 ] and a matrix (cell boundary) of type Sm (Co, Cu, Fe ) 5 [T with ≈875 K, CaCu 5 structural type] with sizes, respectively, of 70-100 nm and 15-25 nm (the first level of nanoheterogeneity), while a copper gradient is observed in the matrix (second level of nanoheterogeneity). Nanoheterogeneity causes high values of local coercivity and, as a consequence, coercive force in magnetization. In addition, as a rule, microheterogeneity is observed with sizes from units to tens of micrometers. These microregions slightly differ from each other in the shape and size of cells and cell boundaries, which leads to different temperature dependences of local coercivity at a relatively low temperature (below the Curie temperature of the material of the cell boundaries is 875 K). The consequence of this is inhomogeneous demagnetization at temperatures in the range of 300-875 K in various regions of the permanent magnet (PM). This leads to a significant deviation of the distribution of the magnetic field of the PM from the calculated in the working area of the PM (magnetic system using a magnet). At higher temperatures (from 875 K to 1075 K), these regions have close coercivity values in this temperature range. We found that in order to carry out a uniform partial demagnetization of PM in this temperature range in the own field of a permanent magnet, it is necessary to carry out the demagnetization process at temperatures of 875-1025 K in a closed magnetic circuit {after having closed the pole of the magnet with a magnetic circuit, for example, from a material with a high point Curie, namely iron (armco) or permendure}. The choice of the operating temperature range is also due to the following considerations: in a closed magnetic system at a temperature below 875 K there is no significant demagnetization of the magnet, above 1025 K the magnet is demagnetized by more than 50%, which, as a rule, is not used in practice. A closed magnetic circuit allows not only to increase the demagnetization temperature to the optimum temperature, but also to level the internal demagnetizing fields acting on the magnet, if it is not closed by the magnetic circuit. During the experiments, it was found that the cooling rate from the operating temperature (875-1025 K) to 675 K should be no more than 1 K / min, which is due to the need to maintain the structural-phase state of the magnet, which is responsible for such magnet parameters as the magnetization coercive force ( j H c ) and the critical field (H k ).
Примеры реализации способа.Examples of the method.
В качестве объекта частичного размагничивания выбран постоянный магнит, изготовленный из сплава типа Sm-Co-Fe-Cu-Zr (химический состав в мас. %: Sm - 25,12; Fe - 16,70; Cu - 5,79; Zr - 2,88, Со - ост.). Постоянный магнит в форме диска диаметром 30 мм и толщиной 8 мм с магнитной текстурой, перпендикулярной плоским поверхностям, имел следующие магнитные свойства: остаточная магнитная индукция (Br) - 1,10 Тл, коэрцитивная сила по намагниченности (jHc) - 2400 кА/м, критическое поле (Hk) - 1350 кА/м, максимальное энергетическое произведение (BHmax) - 236 кДж/м3. Первоначально ПМ был намагничен до насыщения импульсным магнитным полем 4000 кА/м, замкнут составным магнитопроводом из сплава типа пермендюр, марка 49КФ (Тс=1253К). Составной магнитопровод состоял из двух дисков D70 × h10 мм и кольца D70 × d50 × h8 мм. Замыкание магнитного потока намагниченного магнита осуществляют следующим образом: устанавливают ПМ соосно на один из дисковых магнитопроводов, соосно с дисковым магнитопроводом устанавливают кольцевой магнитопровод со стороны ПМ, далее устанавливают второй дисковый магнитопровод поверх кольцевого магнитопровода и ПМ. При этом фактически происходит замыкание магнитного потока ПМ внутри составного магнитопровода. Магнитную систему, состоящую из ПМ и составного магнитопровода, помещают в рабочую камеру вакуумной печи, создают необходимый вакуум (не хуже 0,1 Па), затем напускают в рабочую камеру инертный газ (аргон или гелий) и осуществляют нагрев до требуемой температуры, соответствующей требуемому уровню частичного размагничивания, с последующим охлаждением до комнатной температуры. Для контроля однородности частично размагниченных магнитов использовалась специальная магнитная система, которая представляла собой два соосных дисковых магнитопровода D70 × h10 мм, между которыми расположен кольцевой магнитопровод (D70 × d50 × h18 мм). Кольцевой магнитопровод выполнен с двумя отверстиями в диаметральном направлении вдоль оси, проходящей через центр рабочего зазора для установки датчиков Холла, соединенных с тесламетром. Два частично размагниченных постоянных магнита в форме дисков D30 × h8 мм устанавливают внутри магнитной системы с воздушным зазором 2 мм,A permanent magnet made of an alloy of the Sm-Co-Fe-Cu-Zr type (chemical composition in wt.%: Sm - 25.12; Fe - 16.70; Cu - 5.79; Zr - 2.88, Co - ost.). A permanent magnet in the form of a disk with a diameter of 30 mm and a thickness of 8 mm with a magnetic texture perpendicular to flat surfaces had the following magnetic properties: residual magnetic induction (B r ) - 1.10 T, coercive magnetization force ( j H c ) - 2400 kA / m, critical field (H k ) - 1350 kA / m, maximum energy product (BH max ) - 236 kJ / m 3 . Initially, the PM was magnetized to a saturation with a pulsed magnetic field of 4000 kA / m, closed with a composite magnetic core made of an alloy of the type permendur, grade 49KF (T c = 1253K). The composite magnetic circuit consisted of two disks D70 × h10 mm and a ring D70 × d50 × h8 mm. The closure of the magnetic flux of a magnetized magnet is carried out as follows: they install the PM coaxially on one of the disk magnetic circuits, coaxially with the disk magnetic circuit install a ring magnetic circuit on the PM side, then install a second disk magnetic circuit on top of the ring magnetic circuit and PM. In this case, the magnetic flux of the PM is actually closed inside the composite magnetic circuit. A magnetic system consisting of a PM and a composite magnetic circuit is placed in the working chamber of a vacuum furnace, the necessary vacuum is created (no worse than 0.1 Pa), then an inert gas (argon or helium) is introduced into the working chamber and the heating is carried out to the required temperature corresponding to the required level of partial demagnetization, followed by cooling to room temperature. To control the homogeneity of partially demagnetized magnets, a special magnetic system was used, which consisted of two coaxial disk magnetic circuits D70 × h10 mm, between which an annular magnetic circuit (D70 × d50 × h18 mm) was located. An annular magnetic circuit is made with two holes in the diametrical direction along an axis passing through the center of the working gap for installing Hall sensors connected to the teslameter. Two partially demagnetized permanent magnets in the form of disks D30 × h8 mm are installed inside a magnetic system with an air gap of 2 mm,
В таблице 1 приведены данные по напряженности магнитного поля в зазоре специальной магнитной системы в четырех точках, находящихся на разном расстоянии от центра магнитной системы после предварительного нагрева магнитов до различных температур в замкнутой магнитной системе.Table 1 shows the data on the magnetic field strength in the gap of a special magnetic system at four points located at different distances from the center of the magnetic system after pre-heating the magnets to various temperatures in a closed magnetic system.
Как видно из таблицы 1, разброс значений напряженности магнитного поля в зазоре МС при различном уровне размагничивания от 2 до 50% от исходного значения (760 кА/м) не превосходит 1,3%.As can be seen from table 1, the scatter of the magnetic field strength in the MS gap at different demagnetization levels from 2 to 50% of the initial value (760 kA / m) does not exceed 1.3%.
В таблице 2 приведены данные по напряженности магнитного поля в зазоре рабочей системе в четырех точках, находящихся на разном расстоянии от центра магнитной системы после предварительного нагрева магнитов до различных температур в разомкнутой магнитной системе (без магнитопроводов).Table 2 shows the data on the magnetic field strength in the gap of the working system at four points located at different distances from the center of the magnetic system after pre-heating the magnets to various temperatures in an open magnetic system (without magnetic cores).
Как видно из таблицы 2, разброс значений напряженности магнитного поля в зазоре МС при различном уровне размагничивания от 2 до 50% от исходного значения (760 кА/м) существенно выше и находится в интервале 17-82%. Более низкие значения температур (см. табл. 2), при которых происходит частичное размагничивание магнитов в интервале 2-50%, обусловлено более высокими собственными размагничивающими полями магнита при отсутствии замыкающих магнитопроводов.As can be seen from table 2, the scatter of the magnetic field strength in the MS gap at different demagnetization levels from 2 to 50% of the initial value (760 kA / m) is significantly higher and is in the range of 17-82%. The lower temperature values (see Table 2), at which partial demagnetization of magnets occurs in the range of 2-50%, is due to the higher intrinsic demagnetizing fields of the magnet in the absence of closing magnetic cores.
В таблице 3 представлены данные по зависимости магнитных параметров (jHc и Hk) от скорости охлаждения, от рабочей температуры, в частности от 1025 К до 675 К.Table 3 presents data on the dependence of the magnetic parameters ( j H c and H k ) on the cooling rate, on the operating temperature, in particular from 1025 K to 675 K.
Как видно из таблицы 3, при скоростях охлаждения свыше 1,0 К/мин наблюдается существенное падение таких параметров, как jHc и Hk, ответственных за эксплуатационную стойкость магнитов. Скорость охлаждения от 675 К до комнатной температуры не влияет на эти магнитные параметры магнитов предположительно из-за низкой скорости диффузионных процессов в этом температурном интервале.As can be seen from table 3, at cooling rates above 1.0 K / min, a significant drop in parameters such as j H c and H k , which are responsible for the operational stability of the magnets, is observed. The cooling rate from 675 K to room temperature does not affect these magnetic parameters of the magnets, presumably due to the low speed of diffusion processes in this temperature range.
Предложенный способ частичного размагничивания наногетерогенных высококоэрцитивных магнитов типа Sm-Co-Fe-Cu-Zr позволяет сохранить однородность магнитных свойств магнитов при настройке и стабилизации магнитных систем при сохранении основных магнитных (jHc и Hk) параметров. Применение предложенного способа позволяет, в частности, повысить точность и стабильность работы навигационного оборудования и систем авиационной автоматики.The proposed method of partial demagnetization of nanoheterogeneous highly coercive magnets of the Sm-Co-Fe-Cu-Zr type allows maintaining the uniformity of the magnetic properties of the magnets when tuning and stabilizing magnetic systems while maintaining the basic magnetic ( j H c and H k ) parameters. The application of the proposed method allows, in particular, to increase the accuracy and stability of the navigation equipment and aircraft automation systems.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015140246/07A RU2605544C1 (en) | 2015-09-22 | 2015-09-22 | METHOD OF PARTIAL DEMAGNETISATION OF NANOHETEROGENEOUS HIGH-COERCIVITY MAGNETS OF TYPE Sm-Co-Fe-Cu-Zr |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015140246/07A RU2605544C1 (en) | 2015-09-22 | 2015-09-22 | METHOD OF PARTIAL DEMAGNETISATION OF NANOHETEROGENEOUS HIGH-COERCIVITY MAGNETS OF TYPE Sm-Co-Fe-Cu-Zr |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2605544C1 true RU2605544C1 (en) | 2016-12-20 |
Family
ID=58697449
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015140246/07A RU2605544C1 (en) | 2015-09-22 | 2015-09-22 | METHOD OF PARTIAL DEMAGNETISATION OF NANOHETEROGENEOUS HIGH-COERCIVITY MAGNETS OF TYPE Sm-Co-Fe-Cu-Zr |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2605544C1 (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3802935A (en) * | 1972-05-25 | 1974-04-09 | Geeral Electric Co | Demagnetization of cobalt-rare earth magnets |
| SU886070A1 (en) * | 1980-03-03 | 1981-11-30 | Предприятие П/Я М-5174 | Method of permanent magnet demagnetization |
| SU1372381A1 (en) * | 1985-07-09 | 1988-02-07 | Калининский Государственный Университет | Method of demagnetizing permanent magnet |
| SU1453453A1 (en) * | 1987-01-07 | 1989-01-23 | Калининский Государственный Университет | Method of demagnetizing a permanent magnet |
-
2015
- 2015-09-22 RU RU2015140246/07A patent/RU2605544C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3802935A (en) * | 1972-05-25 | 1974-04-09 | Geeral Electric Co | Demagnetization of cobalt-rare earth magnets |
| SU886070A1 (en) * | 1980-03-03 | 1981-11-30 | Предприятие П/Я М-5174 | Method of permanent magnet demagnetization |
| SU1372381A1 (en) * | 1985-07-09 | 1988-02-07 | Калининский Государственный Университет | Method of demagnetizing permanent magnet |
| SU1453453A1 (en) * | 1987-01-07 | 1989-01-23 | Калининский Государственный Университет | Method of demagnetizing a permanent magnet |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10079084B1 (en) | Fine-grained Nd—Fe—B magnets having high coercivity and energy density | |
| Yan et al. | Effect of grain boundary on magnetization behaviors in 2: 17 type SmCo magnet | |
| Chrobak et al. | Ultra-high coercivity of (Fe86− xNbxB14) 0.88 Tb0. 12 bulk nanocrystalline magnets | |
| Zhao et al. | A nanocomposite structure in directly cast NdFeB based alloy with low Nd content for potential anisotropic permanent magnets | |
| Pinkerton et al. | Magnetically hard Sm2Fe17N x prepared by nitriding melt‐spun ribbons | |
| CN103971919B (en) | A kind of sintering method of neodymium iron boron magnetic body | |
| RU2605544C1 (en) | METHOD OF PARTIAL DEMAGNETISATION OF NANOHETEROGENEOUS HIGH-COERCIVITY MAGNETS OF TYPE Sm-Co-Fe-Cu-Zr | |
| Müller et al. | Permanent magnet materials and applications | |
| Vasilenko et al. | Microstructure and properties of Nd–Fe–B alloys produced by strip casting and of permanent magnets fabricated from them | |
| US20200194152A1 (en) | Magnetization stabilizing treatment method for permanently magnetizable material | |
| JP2006210376A (en) | R-t-b-based sintered magnet | |
| Cha et al. | The influence of dehydrogenation speed on the microstructure and magnetic properties of Nd-Fe-B magnets prepared by HDDR process | |
| JPH0372606A (en) | Magnetization of magnetic material | |
| Goto et al. | Nd-Fe-B sintered magnets fabrication by using atomized powders | |
| Börgermann et al. | Properties, options and limitations of PrFeB-magnets for Cryogenic Undulators | |
| JPH09131025A (en) | Method of magnetizing permanent magnet | |
| Tian et al. | Magnetic properties and microstructure of radially oriented Sm (Co, Fe, Cu, Zr) z ring magnets | |
| Pham et al. | Influence of additional compounds on coercivity of sintered Nd-Fe-B magnets | |
| Mehedi et al. | Microstructure Analysis of Melt Spun FeN foils with α''-Fe16N2 Phase | |
| Bovda et al. | Rare-earth permanent magnets and their application in magnetic systems of technological electron accelerators | |
| Hadjipanayis | The use of rapid solidification processes in search of new hard magnetic materials | |
| Houis | Magnetic Properties of Nd-Fe-B Permanent Magnets Under Thermal Experimentation | |
| Nguyen et al. | Phase formation and magnetocaloric effect in (Pr, Nd)-Fe alloys prepared by rapidly quenched method | |
| Akdogan | Size Effects in Nano-phase Hard Magnetic Materials | |
| Shi et al. | Magnetic properties and microstructure of high (BH) max Nd-Fe-B sintered magnet with grain boundary diffusion treatment |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190923 |