RU2590433C1 - Method for increasing wear resistance of articles from hard alloys - Google Patents
Method for increasing wear resistance of articles from hard alloys Download PDFInfo
- Publication number
- RU2590433C1 RU2590433C1 RU2015111327/02A RU2015111327A RU2590433C1 RU 2590433 C1 RU2590433 C1 RU 2590433C1 RU 2015111327/02 A RU2015111327/02 A RU 2015111327/02A RU 2015111327 A RU2015111327 A RU 2015111327A RU 2590433 C1 RU2590433 C1 RU 2590433C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- low
- cobalt
- melt
- titanium
- lead
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к технологиям, обеспечивающим повышение износостойкости режущего, штампового инструмента, а также конструкционных изделий из твердого сплава за счет изменения состава и структуры их поверхностных слоев, и может быть использовано для увеличения стойкости изделий к механическому и коррозионно-механическому износам, что обеспечивает рост их эксплуатационного ресурса, а при использовании изделий из твердых сплавов в качестве инструмента - производительности и качества обработки давлением и резанием.The invention relates to technologies that increase the wear resistance of a cutting, stamping tool, as well as structural products from hard alloy by changing the composition and structure of their surface layers, and can be used to increase the resistance of products to mechanical and corrosion-mechanical wear, which ensures their growth operational resource, and when using products from hard alloys as a tool - productivity and quality of processing by pressure and cutting.
Известны способы повышения работоспособности инструмента за счет изменения состава и структуры его поверхностных слоев, осуществляемые путем диффузионного насыщения поверхности инструмента в процессе химико-термической обработки элементами внедрения (азотирования, нитроцементации и др.), наплавкой, напылением сплавами заданного состава: плазменно-дуговая наплавка, плазменное напыление, финишное плазменное напыление, а также физические и химические способы осаждения элементов из газовых, паровых, жидких и твердых фаз [Инструментальные материалы. Учебн. пособие / Г.А. Воробьева, Е.Е. Складнова, А.Ф. Леонов, В.К. Ерофеев. - СПб.: Политехника, 2005. 268 с.]. Недостатком технологий химико-термической обработки является то, что они в большинстве случаев повышают хрупкость инструмента. Наплавка и напыление не обеспечивают прочной связи покрытия с основой, а также характеризуются безвозвратными потерями наносимого на поверхность инструмента материала. Общими недостатками физических и химических способов осаждения являются: сложность технологического процесса, высокая стоимость технологического оборудования и технологические сложности формирования равномерных покрытий на всех поверхностях изделия.Known methods for improving the operability of the tool by changing the composition and structure of its surface layers, carried out by diffusion saturation of the surface of the tool in the process of chemical-thermal treatment by incorporation elements (nitriding, nitrocarburizing, etc.), surfacing, spraying with alloys of a given composition: plasma-arc surfacing, plasma spraying, plasma spraying, as well as physical and chemical methods of deposition of elements from gas, vapor, liquid and solid phases [Instrumental s materials. Training allowance / G.A. Vorobyova, E.E. Skladnova, A.F. Leonov, V.K. Erofeev. - St. Petersburg: Polytechnic, 2005.268 s.]. The disadvantage of chemical-thermal treatment technologies is that in most cases they increase the fragility of the tool. Surfacing and spraying do not provide a strong bond between the coating and the base, and are also characterized by irretrievable losses of the material applied to the surface of the tool. Common disadvantages of physical and chemical methods of deposition are: the complexity of the process, the high cost of technological equipment and the technological complexity of the formation of uniform coatings on all surfaces of the product.
Известен также способ получения диффузионного покрытия [А.С. 1145051 опуб. 15.03.85, бюл. №10], включающий титанирование при 1000…1030°C в порошкообразной засыпке при пониженном давлении в течение 0,5…1 ч. с последующим карбонитрированием, при этом карбонитрирование проводят в среде четыреххлористого углерода при давлении 270…300 Па, и осуществляют в атмосфере азота с добавлением четыреххлористого углерода в количестве 1…2 г на 1 м2 обрабатываемой поверхности. Недостатками данной технологии является то, что одновременная адсорбция из насыщающей среды титана и углерода приводит к образованию на поверхности изделия слоя карбида титана, диффузионно не связанного с основным материалом покрываемого изделия, что снижает прочность сцепления покрытия с основой. При этом само покрытие обладает очень высокой твердостью и хрупкостью. Кроме этого, использование четыреххлористого углерода в настоящее время запрещается вследствие его негативного влияния на озоновый слой земли и канцерогенности.There is also a method of producing a diffusion coating [A.S. 1145051 publ. 03/15/85, bull. No. 10], which includes titanization at 1000 ... 1030 ° C in powder filling under reduced pressure for 0.5 ... 1 h, followed by carbonitriding, while carbonitriding is carried out in a medium of carbon tetrachloride at a pressure of 270 ... 300 Pa, and is carried out in the atmosphere nitrogen with the addition of carbon tetrachloride in an amount of 1 ... 2 g per 1 m 2 of the treated surface. The disadvantages of this technology is that the simultaneous adsorption of titanium and carbon from the saturating medium leads to the formation on the surface of the product of a layer of titanium carbide diffusely not associated with the main material of the coated product, which reduces the adhesion strength of the coating to the substrate. Moreover, the coating itself has a very high hardness and brittleness. In addition, the use of carbon tetrachloride is currently prohibited due to its negative effect on the ozone layer of the earth and carcinogenicity.
Известен также способ диффузионного насыщения титаном из среды легкоплавких растворов (Артемьев В.П., Чаевский М.И. Диффузионное титанирование в среде жидкометаллических расплавов. - В сб.: Адгезия расплавов и пайка материалов, - К.: Наукова думка, 1986. - С. 3-4.). Нанесение покрытий данным способом осуществляется путем выдержки стального изделия в легкоплавком свинцовом или свинцово-висмутовом расплаве, содержащем в растворенном состоянии титан. В результате выдержки стального изделия в расплаве происходит адсорбция титана на его поверхности, диффузия титана вглубь изделия. При этом, так как титан является сильным карбидообразующим элементом, он забирает углерод из цементита стали и образует собственные карбиды, которые выделяются на поверхности изделия. Карбиды титана обладают очень высокой твердостью, что обеспечивает изделию высокую износостойкость.There is also known a method of diffusion saturation of titanium from a medium of fusible solutions (Artemyev V.P., Chaevsky M.I. Diffusion titanation in a medium of liquid metal melts. - In collection: Adhesion of melts and soldering of materials, - K .: Naukova Dumka, 1986. - S. 3-4.). Coating by this method is carried out by holding the steel product in a low-melting lead or lead-bismuth melt containing dissolved titanium. As a result of exposure of the steel product in the melt, titanium is adsorbed on its surface, titanium diffuses deep into the product. Moreover, since titanium is a strong carbide-forming element, it takes carbon from cementite steel and forms its own carbides, which are released on the surface of the product. Titanium carbides have a very high hardness, which provides the product with high wear resistance.
Недостатком данного способа является то, что при образовании карбидов титана происходит отток углерода из стали, приводящий к образованию под поверхностным, износостойким слоем обезуглероженного слоя, обладающего низкой твердостью и прочностью. В результате этого при наличии механического воздействия на поверхности происходит продавливание карбидного слоя, его деформация, растрескивание и выкрашивание. При этом твердые частицы покрытия могут приводить к еще более интенсивному износу трущихся поверхностей.The disadvantage of this method is that during the formation of titanium carbides there is an outflow of carbon from steel, leading to the formation of a decarburized layer with a low hardness and strength under a surface, wear-resistant layer. As a result of this, in the presence of mechanical action on the surface, the carbide layer is forced, deformed, cracked and chipped. In this case, solid particles of the coating can lead to even more intense wear of the rubbing surfaces.
Наиболее близким к заявляемому изобретению является способ повышения износостойкости стальных изделий [Пат. №2293792], включающий диффузионное насыщение поверхности стальных изделий карбидообразующими элементами, в частности, титаном путем выдержки стального изделия в легкоплавком свинцовом или свинцово-висмутовом расплаве, содержащем в растворенном состоянии титан. При этом для исключения образования под покрытием обезуглероженного слоя перед нанесением покрытий изделие подвергают кратковременной цементации длительностью 20-30 минут при температуре 950-1050°C.Closest to the claimed invention is a method of increasing the wear resistance of steel products [US Pat. No. 2293792], including diffusion saturation of the surface of steel products with carbide-forming elements, in particular, titanium by holding the steel product in a low-melting lead or lead-bismuth melt containing dissolved titanium. Moreover, to exclude the formation of a decarburized layer under the coating before coating, the product is subjected to short-term carburization lasting 20-30 minutes at a temperature of 950-1050 ° C.
Недостатком данного способа является то, что он не может быть использован для титанирования изделий из твердых сплавов типа ВК, ТК, ТТК, испытывающих при эксплуатации высокие контактные напряжения, так как он не обеспечивают исключение образования под формирующимся покрытием на базе титана мягкого, относительно основы и покрытия, подслоя.The disadvantage of this method is that it cannot be used for titanization of products from hard alloys such as VK, TK, TTK, which experience high contact stresses during operation, since it does not ensure the formation of a soft titanium base under the forming coating relative to the base and coatings, sublayer.
Задачей заявляемого изобретения является исключение образования под покрытием подслоя с пониженной твердостью при нанесении титана на изделия из твердых сплавов типа ВК, ТК, ТТК, вызывающего при механическом воздействия на покрытие его деформацию, растрескивание и выкрашивание, при одновременном сокращении длительности технологического процесса.The objective of the invention is the elimination of the formation of a sublayer with reduced hardness when coating titanium on products from hard alloys such as VK, TK, TTK, which causes mechanical deformation, cracking and chipping, while reducing the duration of the process.
Технический результат - повышение износостойкости и эксплуатационного ресурса изделий из твердых сплавов ВК, ТК, ТТК в условиях воздействия на них высоких контактных напряжений, а также производительности технологического процесса.EFFECT: increased wear resistance and service life of products made of hard alloys VK, TK, TTK under conditions of exposure to high contact stresses, as well as the productivity of the process.
Технический результат достигается тем, что в способе повышения износостойкости изделий из твердых сплавов, включающем проведение предварительной кратковременной, высокотемпературной цементации изделий и последующее диффузионное насыщение их поверхности в легкоплавком свинцово-висмутовом расплаве, содержащем в растворенном состоянии титан, при этом цементацию проводят при температуре 1150-1300°C в течение 10-20 мин, а в легкоплавкий расплав в порошковом или компактном виде вводится кобальт при следующем соотношении компонентов, мас. %:The technical result is achieved by the fact that in the method of increasing the wear resistance of products from hard alloys, including preliminary short-term, high-temperature cementation of products and subsequent diffusion saturation of their surface in a low-melting lead-bismuth melt containing dissolved titanium, the cementation is carried out at a temperature of 1150- 1300 ° C for 10-20 minutes, and cobalt is introduced into the low-melting powder or powder form in the following ratio of components, wt. %:
Благодаря дополнительному введению в легкоплавкий расплав в порошковом или компактном виде кобальта, мас. %: 1-2%, исключается снижение концентрации кобальта (элемента, связывающего между собой частицы карбидов WC, TiC и др. карбиды) в поверхностных слоях насыщаемого твердого сплава, так как тормозится процесс растворения кобальта твердого сплава в легкоплавком расплаве. При этом превышение концентрации кобальта в легкоплавком расплаве более 2% вызывает его адсорбцию под покрытием, что снижает твердость подслоя под титановым покрытием, а при концентрации кобальта в легкоплавком расплаве менее 1% не устраняет процесс растворения кобальта твердого сплава в легкоплавком расплаве. Кроме этого для исключения образования под титановым покрытием подслоя с пониженной твердостью, образующегося вследствие его обезуглероживания, требуется проводить предварительную цементацию изделий из твердых сплавов при температурах 1150-1300°C. В данном диапазоне температур значительно возрастает растворимость углерода в кобальте, что обеспечивает насыщение (обогащение) поверхностных слоев изделий из твердых сплавов углеродом. При этом растворимость углерода в кобальте резко возрастает с повышением температуры цементации и достигает максимума 4,3% при температуре образования эвтектики - 1319°C [Диаграммы состояния двойных и многокомпонентных систем на основе железа. Банных О.А., Будберг П.Б., Алисова С.П. и др. Металлургия, 1986]. Таким образом, проведение цементации в интервале температур (1150-1300°C) близких, но несколько меньших эвтектической температуры (чтобы исключить образование жидкой фазы), обеспечивает увеличение концентрации в поверхностных слоях твердых сплавов несвязанного химическим соединением углерода. Этот дополнительно введенный в поверхностные слои твердого сплава углерод, а не углерод, находящийся в твердом сплаве, участвует в формировании карбидов титана, образующихся при диффузионном насыщении поверхности изделий титаном, что исключает образование под покрытием подслоя с пониженной твердостью. Кроме этого, высокие температуры цементации обеспечивают рост диффузионной подвижности углерода, что позволяет сократить длительность процесса цементации, а, следовательно, рост производительности технологического процесса, обеспечивающего повышение износостойкости изделий из твердых сплавов.Due to the additional introduction into the fusible melt in powder or compact form of cobalt, wt. %: 1-2%, eliminates the decrease in the concentration of cobalt (an element that binds particles of carbides WC, TiC and other carbides) in the surface layers of a saturated hard alloy, since the process of dissolution of cobalt hard alloy in a low-melting melt is inhibited. In this case, an excess of cobalt concentration in the low-melting melt of more than 2% causes its adsorption under the coating, which reduces the hardness of the sublayer under the titanium coating, and when the cobalt concentration in the low-melting melt is less than 1%, it does not eliminate the process of dissolution of cobalt hard alloy in the low-melting melt. In addition, to prevent the formation of a sublayer with a low hardness under a titanium coating, which is formed as a result of its decarburization, preliminary cementation of hard alloy products at temperatures of 1150–1300 ° C is required. In this temperature range, the solubility of carbon in cobalt increases significantly, which ensures the saturation (enrichment) of the surface layers of carbide products with carbon. In this case, the solubility of carbon in cobalt increases sharply with increasing cementation temperature and reaches a maximum of 4.3% at a eutectic formation temperature of 1319 ° C [State diagrams of binary and multicomponent iron-based systems. Bannykh O.A., Budberg P.B., Alisova S.P. et al. Metallurgy, 1986]. Thus, cementation in the temperature range (1150–1300 ° C) of close but somewhat lower eutectic temperatures (to prevent the formation of a liquid phase) provides an increase in the concentration of carbon unbound by a chemical compound in the surface layers of hard alloys. This carbon, which is additionally introduced into the surface layers of the hard alloy, and not the carbon that is in the hard alloy, is involved in the formation of titanium carbides, which are formed during the diffusion saturation of the surface of products with titanium, which excludes the formation of a sublayer with reduced hardness under the coating. In addition, high cementation temperatures provide an increase in the diffusion mobility of carbon, which reduces the duration of the cementation process, and, consequently, increases the productivity of the technological process, providing increased wear resistance of products from hard alloys.
Пластины обрабатывались по трем технологическим вариантам:The plates were processed according to three technological options:
1-й вариант - пластины подвергались диффузионному насыщению в легкоплавком расплаве без предварительной цементации;1st option - the plates were subjected to diffusion saturation in a low-melting melt without preliminary cementation;
2-й вариант - пластины подвергались диффузионному насыщению после цементации, выполненной по режимам прототипа, в легкоплавком расплаве (Pb+Bi+Ti), не содержащем кобальт;2nd option - the plates were subjected to diffusion saturation after cementation performed according to the prototype modes in a low-melting melt (Pb + Bi + Ti) that did not contain cobalt;
3-й вариант - пластины подвергались диффузионному насыщению в легкоплавком свинцово-висмутовом расплаве по технологии заявляемого способа. При этом выбирались предельные значения диапазона температуры и длительности процесса цементации и оптимальная концентрация кобальта в легкоплавком расплаве.3rd option - the plate was subjected to diffusion saturation in a low-melting lead-bismuth melt according to the technology of the proposed method. In this case, the limiting values of the temperature range and duration of the cementation process and the optimal concentration of cobalt in the low-melting melt were chosen.
Пример 1. Проводилось диффузионное насыщение изделия в легкоплавком расплаве, содержащем 38% свинца, 55% висмута, 5% титана и 2% кобальта, твердосплавных пластин марки Т5К10 (исходная твердость 88,5 HRA) при температуре 1150-1300°C длительностью 10-20 минут.Example 1. The diffusion saturation of the product was carried out in a low-melting melt containing 38% lead, 55% bismuth, 5% titanium and 2% cobalt, T5K10 carbide plates (initial hardness 88.5 HRA) at a temperature of 1150-1300 ° C for 10- 20 minutes.
Пример 2. Пример 1. Проводилось диффузионное насыщение изделия в легкоплавком расплаве, содержащем 43% свинца, 52,5% висмута, 3% титана и 1,5% кобальта, твердосплавных пластин марки Т5К10 (исходная твердость 88,5 HRA) при температуре 1150-1300°C длительностью 10-20 минут.Example 2. Example 1. The diffusion saturation of the product was carried out in a low-melting melt containing 43% lead, 52.5% bismuth, 3% titanium and 1.5% cobalt, T5K10 carbide inserts (initial hardness 88.5 HRA) at a temperature of 1150 -1300 ° C for 10-20 minutes.
Пример 3. Проводилось диффузионное насыщение изделия в легкоплавком расплаве, содержащем 48% свинца, 50% висмута, 1% титана и 1% кобальта, твердосплавных пластин марки Т5К10 (исходная твердость 88,5 HRA) при температуре 1150-1300°C длительностью 10-20 минут.Example 3. Diffusion saturation of the product was carried out in a low-melting melt containing 48% lead, 50% bismuth, 1% titanium and 1% cobalt, T5K10 carbide inserts (initial hardness 88.5 HRA) at a temperature of 1150-1300 ° C for 10- 20 minutes.
Сравнительная оценка эффективности заявляемого способа повышения износостойкости изделий из твердых сплавов проводилась на основании анализа изменения твердости пластин по Роквеллу HRA и микротвердости их поверхности Н50, а также периода стойкости. Период стойкости определялся путем точения прутков из стали Х12МФ твердостью 40…42 HRCэ, при скорости резания 100 м/мин, глубине резания 2,5 мм, подаче 0,2 мм/об Результаты испытаний приведены в таблице 1.A comparative assessment of the effectiveness of the proposed method for increasing the wear resistance of products from hard alloys was carried out on the basis of the analysis of changes in the hardness of the plates according to Rockwell HRA and the microhardness of their surface H 50 , as well as the period of resistance. The resistance period was determined by turning rods from steel X12MF with a hardness of 40 ... 42 HRC e , at a cutting speed of 100 m / min, a cutting depth of 2.5 mm, a feed of 0.2 mm / rev. The test results are shown in table 1.
Как следует из результатов исследований, представленных в таблице 1, предварительная цементация и введение в легкоплавкий расплав кобальта являются необходимыми операциями технологического процесса, обеспечивающими повышение стойкости твердосплавного инструмента. При отсутствии кобальта в легкоплавком расплаве, а также предварительной цементации твердосплавных пластин диффузионное титанирование приводит к снижению стойкости режущего инструмента относительно исходного состояния (влияние обезуглероженного подслоя и снижения концентрации кобальта).As follows from the results of the studies presented in Table 1, preliminary cementation and the introduction of cobalt into the low-melting melt are necessary operations of the technological process, providing an increase in the resistance of carbide tools. In the absence of cobalt in the low-melting melt, as well as preliminary cementation of carbide plates, diffusion titanation leads to a decrease in the resistance of the cutting tool to the initial state (the effect of decarburized sublayer and a decrease in the concentration of cobalt).
Введение в расплав кобальта и проведение перед диффузионным титанированием цементации обеспечивают повышение износостойкости твердосплавных пластин. При этом наибольшее повышение их стойкости обеспечивает проведение процесса в легкоплавком расплаве заявляемого состава, в соответствии с рекомендуемыми режимами. Так, по сравнению с исходным состоянием, стойкость твердосплавных режущих пластин возросла более чем в 3 раза, а по сравнению с прототипом - более чем в 2 раза, при этом наблюдается значительное повышение твердости поверхностных слоев инструмента до 32000 МПа, что обеспечивает возможность обрабатывать материалы с высокой твердостью. Цементация, выполненная по режимам прототипа, не устраняет образование под покрытием подслоя с пониженной твердостью, что подтверждается снижением твердости по Роквеллу относительно исходного состояния твердого сплава.The introduction of cobalt into the melt and cementation before diffusion titanization provide an increase in the wear resistance of carbide plates. At the same time, the greatest increase in their resistance is provided by the process in a low-melting melt of the claimed composition, in accordance with the recommended modes. So, in comparison with the initial state, the resistance of carbide cutting inserts increased by more than 3 times, and compared with the prototype more than 2 times, while there is a significant increase in the hardness of the surface layers of the tool up to 32000 MPa, which makes it possible to process materials with high hardness. Cementation performed according to the prototype modes does not eliminate the formation of a sublayer with reduced hardness under the coating, which is confirmed by a decrease in Rockwell hardness relative to the initial state of the hard alloy.
Аналогичные результаты были получены при использовании заявляемого способа для повышения износостойкости твердосплавных пластин, изготовленных из сплава ВК8.Similar results were obtained using the proposed method to increase the wear resistance of carbide plates made of VK8 alloy.
Таким образом, предложенный способ, включающий проведение диффузионного титанирования изделий из твердых сплавов в легкоплавком расплаве, содержащем кобальт, и предварительную высокотемпературную цементацию, позволяет значительно повысить износостойкость этих изделий, в частности, инструмента, за счет исключения образования под твердым карбидным титановым покрытием мягкого подслоя, а также повысить производительность технологического процесса.Thus, the proposed method, including diffusion titanization of products from hard alloys in a low-melting melt containing cobalt, and preliminary high-temperature cementation, can significantly increase the wear resistance of these products, in particular, tools, by eliminating the formation of a soft sublayer under the hard titanium carbide coating, and also increase the productivity of the process.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015111327/02A RU2590433C1 (en) | 2015-03-27 | 2015-03-27 | Method for increasing wear resistance of articles from hard alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015111327/02A RU2590433C1 (en) | 2015-03-27 | 2015-03-27 | Method for increasing wear resistance of articles from hard alloys |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2590433C1 true RU2590433C1 (en) | 2016-07-10 |
Family
ID=56371844
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015111327/02A RU2590433C1 (en) | 2015-03-27 | 2015-03-27 | Method for increasing wear resistance of articles from hard alloys |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2590433C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2650661C1 (en) * | 2017-01-31 | 2018-04-16 | Общество с ограниченной ответственностью "Кубаньмашпром" | Method for producing wear-resistant coating on steel part surface |
| RU2679318C1 (en) * | 2018-03-21 | 2019-02-07 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный технологический университет" (ФГБОУ ВО "КубГТУ") | Products from the austenite steels diffusion saturation method |
| RU2758506C1 (en) * | 2020-12-01 | 2021-10-29 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный технологический университет" (ФГБОУ ВО "КубГТУ") | Method for increasing the wear resistance and corrosion resistance of austenitic steel products |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3313660A (en) * | 1963-07-15 | 1967-04-11 | Crucible Steel Co America | Cutting articles and stock therefor and methods of making the same |
| SU802398A1 (en) * | 1978-06-27 | 1981-02-07 | Краснодарский политехнический институт | Methodqof producing multicomponent diffusion coatings |
| SU1501533A1 (en) * | 1987-11-11 | 1996-05-10 | Днепродзержинский Индустриальный Институт Им.М.И.Арсеничева | Method of thermochemical treatment of precision hard-alloy parts |
| RU2293792C1 (en) * | 2005-07-04 | 2007-02-20 | ГОУВПО Кубанский государственный технологический университет | Steel article wear resistance increasing method |
-
2015
- 2015-03-27 RU RU2015111327/02A patent/RU2590433C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3313660A (en) * | 1963-07-15 | 1967-04-11 | Crucible Steel Co America | Cutting articles and stock therefor and methods of making the same |
| SU802398A1 (en) * | 1978-06-27 | 1981-02-07 | Краснодарский политехнический институт | Methodqof producing multicomponent diffusion coatings |
| SU1501533A1 (en) * | 1987-11-11 | 1996-05-10 | Днепродзержинский Индустриальный Институт Им.М.И.Арсеничева | Method of thermochemical treatment of precision hard-alloy parts |
| RU2293792C1 (en) * | 2005-07-04 | 2007-02-20 | ГОУВПО Кубанский государственный технологический университет | Steel article wear resistance increasing method |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2650661C1 (en) * | 2017-01-31 | 2018-04-16 | Общество с ограниченной ответственностью "Кубаньмашпром" | Method for producing wear-resistant coating on steel part surface |
| RU2679318C1 (en) * | 2018-03-21 | 2019-02-07 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный технологический университет" (ФГБОУ ВО "КубГТУ") | Products from the austenite steels diffusion saturation method |
| RU2758506C1 (en) * | 2020-12-01 | 2021-10-29 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный технологический университет" (ФГБОУ ВО "КубГТУ") | Method for increasing the wear resistance and corrosion resistance of austenitic steel products |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7438769B2 (en) | Process for diffusing titanium and nitride into a material having a coating thereon | |
| RU2590433C1 (en) | Method for increasing wear resistance of articles from hard alloys | |
| EP3299487A1 (en) | Method for surface hardening a cold deformed article comprising low temperature annealing | |
| Haftlang et al. | Duplex treatment of AISI 1045 steel by plasma nitriding and aluminizing | |
| Almeida et al. | Study of the nitrided layer obtained by different nitriding methods | |
| Muhammad | Boriding of high carbon high chromium cold work tool steel | |
| Sokolov et al. | Diffusion saturation by titanium from liquid-metal media as way to increase carbide-tipped tool life | |
| RU2629139C1 (en) | Method for forming coating on detail surface | |
| RU2293792C1 (en) | Steel article wear resistance increasing method | |
| RU2631551C1 (en) | Method for hard alloy products durability increase | |
| RU2618289C1 (en) | Method for hard alloy products durability increase | |
| RU2789642C1 (en) | Carbide insert chemical heat treatment method | |
| RU2413793C2 (en) | Procedure for ion-plasma treatment of surface of metal cutting tool made out of high speed powder steel | |
| Triwiyanto et al. | Low temperature thermochemical treatments of austenitic stainless steel without impairing its corrosion resistance | |
| US8092915B2 (en) | Products produced by a process for diffusing titanium and nitride into a material having generally compact, granular microstructure | |
| RU2599950C1 (en) | Method for ion-plasma nitriding of parts from tool steel | |
| JPS58153774A (en) | Preparation of hard coating member | |
| JPS63166957A (en) | Surface coated steel product | |
| RU2634400C1 (en) | Method of ion nitriding of cutting tool made of alloyed steel | |
| RU2559606C1 (en) | Method of chemical heat treatment of part from alloyed steel | |
| RU2451108C1 (en) | Steel tool or carbide tool treatment method | |
| RU2439171C2 (en) | Cast-iron ware processing method | |
| Krioni et al. | Islet Nitriding of Product Surfaces Made from Alloy Steel | |
| RU2605029C1 (en) | Method for chemical-thermal treatment of parts made from titanium | |
| RU2677908C1 (en) | Alloyed steel parts chemical-heat treatment method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20210328 |