RU2571156C2 - Dipole antenna - Google Patents
Dipole antenna Download PDFInfo
- Publication number
- RU2571156C2 RU2571156C2 RU2014110774/28A RU2014110774A RU2571156C2 RU 2571156 C2 RU2571156 C2 RU 2571156C2 RU 2014110774/28 A RU2014110774/28 A RU 2014110774/28A RU 2014110774 A RU2014110774 A RU 2014110774A RU 2571156 C2 RU2571156 C2 RU 2571156C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- antenna
- halves
- distributor
- conductor
- vibrator
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
- Transmitters (AREA)
Abstract
Description
Предлагаемая вибраторная антенна относится к области антенной техники и может быть использована как самостоятельная (отдельно стоящая) антенна, так и в качестве возбудителя директорных антенн, а также как облучатель зеркальных параболических антенн и антенн со специальной формой профиля зеркала.The proposed vibrator antenna belongs to the field of antenna technology and can be used both as an independent (freestanding) antenna and as a pathogen for director antennas, as well as an irradiator of parabolic antenna mirrors and antennas with a special shape of the mirror profile.
Актуальность совершенствования перечисленных типов антенн обусловлена необходимостью их максимально возможной адаптации к электрическим/электронным способам управления положением диаграммы направленности в окружающем антенну пространстве. Для разрабатываемых ныне устройств необходимы компактные излучатели линейно поляризованных радиоволн, которые могли бы быть легко сопрягаемыми с электрически/электронно регулируемыми устройствами различных типов без излишних соединительных коаксиальных, полосковых или микрополосковых линий передачи.The relevance of improving these types of antennas is due to the need for their maximum possible adaptation to electrical / electronic methods of controlling the position of the radiation pattern in the space surrounding the antenna. The devices currently being developed require compact linearly polarized radio wave emitters, which could easily be interfaced with various types of electrically / electronically controlled devices without unnecessary connecting coaxial, strip or microstrip transmission lines.
Реализация вибраторных (другими словами: дипольных) антенн, диаграмма направленности которых ориентирована в пространстве не перпендикулярно к оси вибратора, а под некоторым углом к ней, будет способствовать введению в процедуру проектирования антенны дополнительной степени свободы и позволит задействовать электрические способы управления диаграммой направленности за счет регулирования разности фаз напряжений, возбуждающих отдельные половины вибратора. В частности, сокращается число электрически управляемых фазовращателей в фазированных антенных решетках, так как уже сама вибраторная антенна, выступающая здесь в роли базового излучающего элемента, имеет отклоненную диаграмму направленности. В случае использования такой вибраторной антенны с изначально отклоненной диаграммой направленности в качестве облучателя зеркальных антенн (или возбудителя директорных антенн) открывается возможность качания луча зеркальной антенны без взаимного перемещения облучателя и зеркала (или качания луча в директорной антенне без изменения ее конфигурации). При дискретном перемещении в пространстве луча директорной антенны возможно построение, так сказать, «многолучевой директорной антенны».The implementation of vibrator (in other words: dipole) antennas, the radiation pattern of which is oriented in space not perpendicular to the axis of the vibrator, but at a certain angle to it, will contribute to the introduction of an additional degree of freedom into the antenna design procedure and will enable electrical methods to control the radiation pattern through regulation the phase difference of the stresses exciting individual halves of the vibrator. In particular, the number of electrically controlled phase shifters in phased antenna arrays is reduced, since the vibrator antenna itself, acting here as the base radiating element, has a deviated radiation pattern. In the case of using such a vibrator antenna with an initially rejected radiation pattern as an irradiator of mirror antennas (or a pathogen of director antennas), it becomes possible to swing the beam of the mirror antenna without mutual movement of the irradiator and the mirror (or swing the beam in the director antenna without changing its configuration). With discrete displacement in the beam space of the director antenna, it is possible to build, so to speak, a "multipath director antenna".
Известна классическая вибраторная антенна, содержащая два коллинеарных идентичных цилиндрических проводника, смежные концы которых расположены в непосредственной близости, описанная еще в конце XIX - начале XX веков, а также в многочисленной литературе последних десятилетий, в частности в работе: Марков Г.Т., Сазонов Д.М., «Антенны». - М.: Энергия, 1975, глава 2. Антенна содержит также симметрирующее устройство, выходы которого соединены со смежными концами коллинеарных проводников. Конструктивно оба коллинеарных проводника и симметрирующее устройство скомпонованы в законченную сборочную единицу, которая и является антенной. Различные варианты компоновки описаны в вышеупомянутой работе «Антенны» в разделах 9-2, 9-3, 9-4, 13-5, рис.14-4, а также во многих других работах, и широко применяются в антенной технике.A classic vibrator antenna is known, containing two collinear identical cylindrical conductors, the adjacent ends of which are located in close proximity, described as far back as the late XIX - early XX centuries, as well as in the numerous literature of recent decades, in particular in the work: Markov G.T., Sazonov D.M., “Antennas”. - M .: Energy, 1975,
Однако, независимо от конструктивно-компоновочного решения, классическая вибраторная антенна имеет диаграмму направленности, направление максимума которой всегда перпендикулярно оси вибратора.However, regardless of the structural layout, the classic vibrator antenna has a radiation pattern, the maximum direction of which is always perpendicular to the axis of the vibrator.
Известна также вибраторная антенна (другими словами: диапазонный шунтовой вибратор), описанная в работе: Айзенберг Г.З., «Антенны УКВ». - М.: Государственное изд-во литературы по вопросам связи и радио, 1957, стр.258. В этой антенне сигнал подается на смежные концы двух идентичных коллинеарных цилиндрических проводников, закрепленных на металлическом кронштейне в их средних точках. Такое исполнение антенны позволяет регулировать ее входное сопротивление за счет изменения положения точек крепления.Also known is a vibrator antenna (in other words: a band shunt vibrator), described in the work: G. Eisenberg, "VHF Antennas". - M.: State Publishing House of Literature on Communications and Radio, 1957, p. 258. In this antenna, the signal is applied to the adjacent ends of two identical collinear cylindrical conductors mounted on a metal bracket at their midpoints. This design of the antenna allows you to adjust its input impedance by changing the position of the mounting points.
Однако, и эта вибраторная антенна, независимо от уровня ее входного сопротивления, формирует в пространстве диаграмму направленности так, что направление ее максимума перпендикулярно оси шунтового вибратора.However, this vibratory antenna, regardless of the level of its input resistance, forms a radiation pattern in space so that the direction of its maximum is perpendicular to the axis of the shunt vibrator.
Известна также вибраторная антенна (другими словами: излучатель с дельта - трансформатором), образованный отводами симметричной двухпроводной линии, подключенными симметрично к двум точкам сплошного цилиндрического проводника, описанная в работе: Дорохов А.П., «Расчет и конструирование антенно-фидерных устройств». - Харьков: изд-во Харьковского ун-та, 1960, стр.69, рис.30.II (а). В этом излучателе согласование с источником сигнала обеспечивается выбором точек подключения расходящихся отводов двухпроводной линии (симметричного фидера).Also known is a vibrator antenna (in other words: a radiator with a delta transformer) formed by taps of a symmetrical two-wire line connected symmetrically to two points of a solid cylindrical conductor, described in the work: A. Dorokhov, “Calculation and design of antenna-feeder devices”. - Kharkov: publishing house of Kharkov University, 1960, p. 69, fig. 30.II (a). In this radiator, matching with the signal source is ensured by the choice of connection points for diverging taps of a two-wire line (symmetrical feeder).
Однако и эта антенна, независимо от уровня ее входного сопротивления, формирует в пространстве диаграмму направленности с направлением максимума перпендикулярно оси сплошного цилиндрического проводника.However, this antenna, regardless of the level of its input impedance, forms a radiation pattern in space with a maximum direction perpendicular to the axis of a solid cylindrical conductor.
Известна также вибраторная антенна (другими словами: дипольный излучатель), содержащая два коллинеарных идентичных цилиндрических проводника, питающий коаксиальный кабель и симметрирующее устройство с входным и двумя противофазными выходными плечами, описанная в патенте РФ №2472261, 2013 г. При этом противофазные выходные плечи симметрирующего устройства соединены с удаленными концами коллинеарных проводников, а питающий коаксиальный кабель соединен с его входным плечом. Такое исполнение антенны позволяет повысить технологичность сборочных, монтажных и компоновочных работ.Also known is a vibrator antenna (in other words: a dipole radiator) containing two collinear identical cylindrical conductors, a coaxial cable and a balancing device with input and two out-of-phase output arms, described in RF patent No. 2472261, 2013. In this case, out-of-phase output arms of a balancing device connected to the remote ends of the collinear conductors, and the supply coaxial cable is connected to its input arm. This antenna design improves the manufacturability of assembly, installation and layout works.
Однако и эта антенна формирует в пространстве диаграмму направленности, максимум которой ориентирован в направлении, перпендикулярном оси коллинеарных проводников.However, this antenna also forms a radiation pattern in space, the maximum of which is oriented in the direction perpendicular to the axis of the collinear conductors.
Прототипом предлагаемого изобретения является вибраторная антенна, описанная в вышеупомянутой работе «Антенны», стр.10, рис.В-3. В этой антенне излучающий элемент (система) представляет собой поверхность металлического проводника, разделенного в середине зазором. Для возбуждения токов на излучающей поверхности используется распределитель мощности в отношении 1:1, должным образом присоединенный к плечам вибратора, т.е. плечи вибратора также входят в состав распределителя мощности. За счет специального подбора (иными словами: путем настройки) размеров и параметров составных частей распределителя обеспечивается хорошее согласование антенны с питающим коаксиальным кабелем стандартного волнового сопротивления 50 или 75 Ом, подключаемым к антенне через коаксиальный разъем.The prototype of the invention is a vibrator antenna described in the aforementioned work "Antennas", p. 10, Fig. B-3. In this antenna, the radiating element (system) is the surface of a metal conductor divided in the middle by a gap. To excite currents on the radiating surface, a power distributor is used in a 1: 1 ratio, properly connected to the shoulders of the vibrator, i.e. The vibrator arms are also part of the power distributor. Due to the special selection (in other words: by tuning) of the sizes and parameters of the components of the distributor, the antenna is in good agreement with the supply coaxial cable of a standard impedance of 50 or 75 Ohms, which is connected to the antenna through a coaxial connector.
Однако описанная антенна является частным случаем (конкретным конструктивно-компоновочным решением) полуволновой вибраторной антенны, что следует из текста 2-го абзаца стр.10 вышеупомянутой работы «Антенны». Поэтому направление максимума ее диаграммы направленности перпендикулярно оси проводника, разделенного в середине зазором. Если упомянутый проводник расположен горизонтально, то направление максимума излучения будет строго вертикальным, т.е. в зенит.However, the described antenna is a special case (a specific structural and layout solution) of a half-wave vibrator antenna, which follows from the text of the second paragraph of
Задачей предлагаемого изобретения является создание вибраторной антенны, максимум диаграммы направленности которой отклонен от перпендикуляра к оси проводника на 20°.The task of the invention is the creation of a vibrator antenna, the maximum radiation pattern of which is deviated from the perpendicular to the axis of the conductor by 20 °.
Решение поставленной задачи обеспечивается тем, что в известной вибраторной антенне, содержащей вытянутый узкий проводник с малым поперечным сечением, разделенный в середине зазором на две половины со смежными и удаленными концами по отношению друг к другу, двухканальный равноамплитудный распределитель мощности, один из выходов которого соединен со смежным концом одной из половин проводника отрезком линии передачи, при этом вход этого распределителя является входом антенны, указанный распределитель выполнен квадратурным, а его второй выход соединен с удаленным концом другой половины проводника идентичным указанному отрезком линии передачи.The solution to this problem is ensured by the fact that in the known vibrator antenna containing an elongated narrow conductor with a small cross section, divided in the middle by a gap into two halves with adjacent and remote ends with respect to each other, a two-channel equal-amplitude power distributor, one of the outputs of which is connected to the adjacent end of one of the halves of the conductor with a segment of the transmission line, while the input of this distributor is the antenna input, the specified distributor is quadrature, and its second The th output is connected to the remote end of the other half of the conductor identical to the indicated length of the transmission line.
На фиг.1 изображена предлагаемая вибраторная антенна, на фиг.2 показано распределение тока вдоль цилиндрических половин металлического проводника, на фиг.3 представлены зависимости активных сопротивлений при синфазном и квадратурном возбуждениях от относительной длины излучающих половин, на фиг.4 изображены диаграммы направленности в плоскости электрического вектора
Предлагаемая вибраторная антенна (фиг.1) содержит вытянутый узкий проводник с малым поперечным сечением, разделенный в середине зазором 1 на две половины 2 и 3 со смежными 4, 5 и удаленными 6, 7 концами, а также двухканальный равноамплитудный распределитель мощности 8 со входом 9 и выходами 10 и 11. При этом смежные концы 4 и 5 обеих половин 2 и 3 расположены в непосредственной близости. Это означает, что расстояние 2b между концами 4 и 5 не превышает 0.01 λс, где λс - средняя длина волны рабочего диапазона частот fL…fR антенны:The proposed vibratory antenna (Fig. 1) contains an elongated narrow conductor with a small cross section, divided in the middle by a
Упомянутое ограничение соответствует классификации расстояний, зазоров и размеров поперечного сечения узких проводников излучателей, принятой в области антенн и указанной в вышеупомянутой работе «Антенны», глава 2.The mentioned restriction corresponds to the classification of distances, gaps and cross-sectional dimensions of narrow conductors of emitters, adopted in the field of antennas and indicated in the aforementioned work "Antennas",
Питающий коаксиальный кабель через приборно-кабельный (это означает, что на корпусе распределителя установлена розетка/гнездо, а на конце кабеля - вилка/штыревое окончание с накидной фасонной гайкой, навинчиваемой после механического соединения на резьбовую часть розетки) коаксиальный разъем (на фиг.1 кабель и разъем условно не показаны) соединен со входом 9 распределителя 8, квадратурные выходы (выходные плечи) 10 и 11 которого соединены с удаленным концом 6 одной из половин 2 и смежным концом 5 другой половины 3 соответственно идентичными отрезками 12 и 13 линий передачи. Конкретный тип линий передач определяется конструктивным исполнением распределителя 8 и заявляемой антенны в целом: при объемном коаксиальном исполнении отрезки 12 и 13 будут, скорее всего, также коаксиальными, а при полосковом печатном исполнении - полосковыми линиями передачи, формируемыми путем травления медной фольги с пробельных мест полностью фольгированной изначально диэлектрической заготовки. При достаточно высоких рабочих частотах (свыше 3 ГГц) может быть использовано микрополосковое исполнение как антенны в целом, так и отрезков 12 и 13 в частности, когда проводящие фрагменты отрезков и антенны формируются путем вакуумного изоирательного осаждения паров/атомов меди на незащищенные фоторезистом участки керамических подложек из материалов типа «Поликор», «22ХС», «Брокерит» и т.п.The supply coaxial cable through the instrument-cable (this means that a socket / socket is installed on the distributor housing, and a plug / pin termination with a union nut screwed on after the mechanical connection onto the threaded part of the socket) is installed on the cable end (Fig. 1 the cable and connector are not conventionally shown) connected to the input 9 of the
Сама вибраторная антенна предполагается расположенной в безграничном свободном изотропном пространстве с относительными диэлектрической εr и магнитной µr проницаемостямиThe vibrator antenna itself is assumed to be located in an infinite free isotropic space with relative dielectric ε r and magnetic μ r
и с этой антенной связана декартовая система координат, изображенная на фиг.1 так, что начало координат находится на оси половин 2 и 3 вытянутого узкого проводника в центре зазора 1 между их смежными концами 4 и 5. Антенна фиксируется в свободном пространстве соответствующей системой установки и крепления на объекте-носителе (на фиг.1 элементы установки и крепления условно не показаны).and the Cartesian coordinate system, shown in Fig. 1, is connected with this antenna so that the origin is on the axis of the
Принцип действия предлагаемой вибраторной антенны состоит в следующем.The principle of operation of the proposed vibrator antenna is as follows.
Пусть от генератора высокочастотных колебаний по питающему коаксиальному кабелю на вход 9 распределителя 8 поступает гармонический сигнал с частотой fc:Let a harmonic signal with a frequency f c be received from a high-frequency oscillator through a supplying coaxial cable to the input 9 of the distributor 8:
где φ9 - произвольная начальная фаза сигнала,where φ 9 is an arbitrary initial phase of the signal,
U9 - его амплитуда.U 9 is its amplitude.
Поданный сигнал делится поровну (в отношении 1:1) между синфазными выходами 10 и 11, причем формирующиеся в распределителе фазовые набеги φ10 и φ11 (в общем случае - произвольные величины) отличаются на 90° (φ11=φ10±π/2), что обеспечивает на частоте fc равноамплитудность и квадратурность выходных сигналов µ10(t)и µ11(t) распределителя 8:The applied signal is divided evenly (in a 1: 1 ratio) between the common-
Под воздействием приложенных к концам 5 и 6 напряжений (4) на проводящей поверхности половин 2 и 3 возникают электрические токи, которые распределяются по их поверхности так, что возбуждаемое ими в окружающем свободном пространстве электромагнитное поле удовлетворяет уравнениям Максвелла и граничным условиям на поверхности проводников 2 и 3 (фиг.1). В соответствии с общепринятой методикой анализа любых излучателей вначале решается внутренняя задача, позволяющая найти распределение токов по излучающим элементам, а затем в процессе решения внешней задачи находятся все характеристики излучателя (см. вышеупомянутую работу «Антенны», стр.50), в том числе сопротивление излучения, диаграмма направленности и т.д.Under the influence of voltages (4) applied to the
В процессе решения внутренней задачи, как правило, берутся цилиндрические проводящие половины 2 и 3 радиуса а (фиг.1), удовлетворяющие «тонкоцилиндровым» требованиям и условию максимальной близости смежных концов 4 и 5 каждой из половин:In the process of solving the internal problem, as a rule, cylindrical conducting
При выполнении этих условий, а также с учетом осевой симметрии проводящих половин 2 и 3 допустимы следующие утверждения (см. вышеупомянутую работу «Антенны», стр.50, 51).When these conditions are met, and also taking into account the axial symmetry of the conducting
Во-первых, поверхностные электрические токи на проводящих половинах 2 и 3 характеризуются только продольной составляющей с комплексной амплитудой плотности тока
где выражение z=0-0 означает тот факт, что переменная z неограниченно стремится к нулю (|z|→0), оставаясь при этом отрицательной (z<0).where the expression z = 0-0 means the fact that the variable z infinitely tends to zero (| z | → 0), while remaining negative (z <0).
Во-вторых, касательная составляющая Eкac(z) вектора напряженности электрического поля, создаваемая нитью тока
где ρ=а - расстояние от оси z до боковой поверхности проводящих половин 2 и 3.where ρ = a is the distance from the z axis to the lateral surface of the conducting
Сформулированные утверждения позволяют дать математическую формулировку внутренней задачи заявляемой вибраторной антенны, а именно: неизвестное распределение тока
где ε0, µ0 - электрическая и магнитная постоянные вакуума соответственно:where ε 0 , μ 0 are the electric and magnetic constants of vacuum, respectively:
ω - круговая частота,ω is the circular frequency
Формула (8) получена исходя из общей формулы для напряженности электрического поля
причем поскольку b<<l [условия (5)], вкладом кольцевого магнитного тока в зазоре 1 между смежными концами 4 и 5 половин 2 и 3, каким бы он ни был, можно пренебречь. Это соответствует тому, что в формуле (10)
В свою очередь векторный потенциал
где
V′ - объем пространства, занимаемого токами проводимости с плотностью
причем интегрирование в (11) ведется только по «штрихованным» координатам x′,y′,z′ в пределах объема V′, занимаемого излучающими половинами 2 и 3 узкого вытянутого проводника (фиг.1).moreover, integration in (11) is carried out only along the “hatched” coordinates x ′, y ′, z ′ within the volume V ′ occupied by the radiating
Учитывая, что согласно первому утверждению при формулировке внутренней задачи ток проводимости в заявляемой антенне имеет только продольную составляющуюGiven that according to the first statement in the formulation of the internal problem, the conduction current in the inventive antenna has only a longitudinal component
а также в очередной раз пренебрегая расстоянием 2b между смежными концами 4 и 5 цилиндрических проводящих половин 2 и 3 (фиг.1), из (11) получаем:and also once again neglecting the distance 2b between
Поскольку векторный потенциал
После ряда преобразований последнее уравнение приводится к виду (от «штрихованной» координаты z′ целесообразно вернуться к «нештрихованной» z на основании методики, описанной в работе: Кочержевский Г.Н., «Антенно-фидерные устройства», М.: Связь, 1972, стр.57):After a series of transformations, the last equation is reduced to the form (it is advisable to return from the “hatched” z ′ coordinate to the “unprimed” z based on the technique described in the work: Kocherzhevsky GN, “Antenna-feeder devices”, M .: Communication, 1972 p. 57):
здесь С - произвольная константа,here C is an arbitrary constant,
χ - малый параметр (параметр «тонкоцилиндровости» проводящих половин 2 и 3):χ is a small parameter (parameter "thin cylinder" of the
Если радиус половин 2 и 3 мал, χ стремится к нулю
, и уравнение (15) примет вид:If the radius of
Полученное дифференциальное уравнение (17) является усеченным вариантом однородного линейного дифференциального уравнения n-го порядка:The resulting differential equation (17) is a truncated version of a homogeneous linear differential equation of the nth order:
где n=2;where n = 2;
p1(x)=0;p 1 (x) = 0;
x=z.x = z.
При этом предполагается, что как первая, так и вторая производные тока
что при n=2 дает:that for n = 2 gives:
Далее решается характеристическое уравнение:Next, the characteristic equation is solved:
имеющее чисто мнимые корни:
дающее общее решение (20) дифференциального уравнения (17) относительно «нитевидного» тока проводимости
Здесь С1 и С2 пока еще произвольные постоянные, которые конкретизируются исходя из следующих граничных условий, налагаемых на распределение тока Iz(z):Here, C 1 and C 2 are still arbitrary constants, which are specified on the basis of the following boundary conditions imposed on the current distribution I z (z):
а) на конце 4 половины 2 и конце 7 половины 3 (фиг.1) ток проводимости становится равным нулю, что при условии b<<l формулируется как:a) at the end 4 of
б) на конце 6 половины 2 и конце 5 половины 3, соединенных с синфазными выходами 10 и 11 распределителя мощности 8 (фиг.1), амплитуда тока равна Il:b) at the
При этом в соотношении (24) выражение z=0-0 означает, что переменная z неограниченно приближается (стремится) к нулю, оставаясь отрицательной, а в соотношении (25) аналогичное по форме выражение z=0+0 означает неограниченное приближение переменной z к нулю справа (т.е., переменная z остается положительной).Moreover, in relation (24), the expression z = 0-0 means that the variable z infinitely approaches (tends) to zero, remaining negative, and in relation (25) the expression similar in form z = 0 + 0 means an unlimited approximation of the variable z to zero to the right (i.e., the variable z remains positive).
Использование граничных условий (24) и (25) для отрицательных значений z дает:Using the boundary conditions (24) and (25) for negative values of z gives:
а) при z=0-0: Iz(z=0-0)=C1=0;a) at z = 0-0: I z (z = 0-0) = C 1 = 0;
б) при z=-l: Iz(z=-l)=C2sin(-kl)=Il. Отсюда: С2=-Il/sin(kl)=-Im.b) for z = -l: I z (z = -l) = C 2 sin (-kl) = I l . Hence: C 2 = -I l / sin (kl) = - I m .
Тогда:Then:
Использование граничных условий (24) и (25) для положительных значений z приводит к результату:Using the boundary conditions (24) and (25) for positive values of z leads to the result:
a) при z=0+0: Iz(z=0+0)=С1=Il;a) at z = 0 + 0: I z (z = 0 + 0) = C 1 = I l ;
б) при z=+l: Iz(z=l)=C1cos(kl)+C2sin(kl)=0;b) for z = + l: I z (z = l) = C 1 cos (kl) + C 2 sin (kl) = 0;
. .
Поэтому:Therefore:
Таким образом, внутренняя задача применительно к рассматриваемой вибраторной антенне решена, что позволяет с учетом (26) и (27) записать выражение для «нитевидного» тока проводимости Iz(z), текущего по оси проводящих половин 2 и 3 (фиг.1) в виде:Thus, the internal problem with respect to the considered vibrating antenna is solved, which allows taking into account (26) and (27) to write the expression for the "filamentary" conduction current I z (z) flowing along the axis of the conducting
а также приступить к решению внешней задачи. Следует при этом отметить, что ток проводимости Iz(z) распределен вдоль оси z по синусоидальному закону с амплитудой синусоиды (другими словами: с пучностью тока) Im=Il/sin(kl), где Il - амплитуда тока на концах 6 и 5 проводящих половин 2 и 3 соответственно [фиг.1, см. также условие (25)].and also begin to solve the external problem. It should be noted that the conduction current I z (z) is distributed along the z axis according to a sinusoidal law with the amplitude of the sine wave (in other words: with the antinode of the current) I m = I l / sin (kl), where I l is the current amplitude at the
Решение внешней задачи начинается с получения уравнения диаграммы направленности FE заявляемой вибраторной антенны (фиг.1), характеризующей электромагнитное поле в произвольной точке P(x,y,z) наблюдения, находящейся в дальней зоне Фраунгофера, где
где
где z′cosθ представляет собой разность хода лучей, проведенных из начала координат и из текущей точки интегрирования z′ в точку наблюдения P(x,y,z), причем текущая точка интегрирования z′ мыслится как середина бесконечно малого участка dz′ разбиения половин 2 и 3 (фиг.2). Этот бесконечно малый участок рассматривается как элементарный электрический диполь Герца, структура поля которого хорошо известна (см. вышеупомянутую работу «Антенны», раздел 1-3, стр.24-26), что позволяет записать в сферической системе координат следующие уравнения для участка dz′ разбиения (фиг.2):where z′cosθ is the difference in the path of rays drawn from the origin and from the current integration point z ′ to the observation point P (x, y, z), and the current integration point z ′ is thought to be the middle of an infinitesimal portion dz ′ of the halving 2 and 3 (FIG. 2). This infinitesimal section is considered as an elementary electric Hertz dipole, the field structure of which is well known (see the aforementioned work “Antennas”, section 1-3, pp. 24-26), which allows us to write the following equations for the section dz ′ in a spherical coordinate system partitions (figure 2):
где θ1 - угол между разностным вектором
В дальней зоне Фраунгофера θ1≈θ; для знаменателей формул (31) и (32)
Для того чтобы детально изложить математические аспекты ключевых этапов решения внешней задачи для заявляемой вибраторной антенны (фиг.1), предположим для начала, что ее распределитель 8 выполнен синфазным. Это допущение означает, что в выражениях (4) фазовые набеги φ10 и φ11 равны, в результате чего u10(t)=u11(t). Поэтому для суммарного электрического поля заявляемой антенны в терминах соответствующих сферических проекций с учетом (28), (30) - (32), имеем:In order to describe in detail the mathematical aspects of the key stages of solving the external problem for the inventive vibrator antenna (Fig. 1), we will first assume that its
Интегралы I1 и I2 в (33) вычисляются двукратным интегрированием по частям [см. вышеупомянутую работу «Антенны», стр.62]:The integrals I 1 and I 2 in (33) are calculated by double integration by parts [see the aforementioned work of "Antenna", p.62]:
Применяя (34), последовательно вычисляем:Applying (34), we successively calculate:
Подставляя (35) и (36) в (33), получаем для напряженности
где Q=-ReQ+jImQ,where Q = -ReQ + jImQ,
С учетом (32) напряженность
Полученные уравнения свидетельствуют о том, что заявляемая вибраторная антенна (фиг.1) является линейно-поляризованной [формула (37)] и обладающей всенаправленным свойством в плоскости вектора
Анализ диаграммы направленности (40) свидетельствует о том, что в интервале нормированных длин проводящих половин 2 и 3An analysis of the radiation pattern (40) indicates that in the range of normalized lengths of the conducting
максимум излучения ориентирован в направлении θ=π/2 (плоскость xoy на фиг.1). При этом боковые лепестки в диаграмме направленности отсутствуют. При дальнейшем увеличении l/λ в ней появляются боковые лепестки, а затем она становится двухвершинной (т.е. раздваивается), что объясняется появлением противофазных участков в распределении тока Iz(z) вдоль проводящих половин 2 и 3 (фиг.1). Кроме того, при всех значениях l/λ излучение вдоль оси z излучателя отсутствует, а вследствие осевой симметрии [угол φ отсутствует в формулах (37) и (39)] диаграмма направленности FE в плоскости xoy равномерна и в полярной системе координат представляет собой окружность единичного радиуса. Существенно также, что фаза напряженности поля в дальней зоне Фраунгофера не зависит от углов наблюдения, и поэтому заявляемая вибраторная антенна имеет фазовый центр, совпадающий с началом координат [геометрическим центром излучающих проводящих половин 2 и 3 (фиг.1)].the radiation maximum is oriented in the direction θ = π / 2 (the xoy plane in Fig. 1). In this case, the side lobes in the radiation pattern are absent. With a further increase in l / λ, side lobes appear in it, and then it becomes two-vertex (i.e., bifurcated), which is explained by the appearance of antiphase sections in the current distribution I z (z) along the conducting
Следующим шагом является расчет сопротивления излучения Rm, отнесенного к амплитуде Im тока в пучности, с последующим определением активной составляющей Rm входного импеданса излучателя. В соответствии с вышеупомянутой работой «Антенны», стр.64, для этой цели используется метод вектора Пойнтинга, который заключается в интегрировании плотности потока мощности, определяемой радиальной составляющей вектора Пойнтинга, по поверхности сферы, находящейся в дальней зоне, в центре которой находится заявляемая антенна. Поскольку в дальней зоне оба вектора
где Тс - период высокочастотного колебания на частоте /с входного сигнала [см. формулу (3)],
где
В результате излучаемая заявляемой дипольной антенной мощность PΣ рассчитывается как поверхностный интеграл по замкнутой поверхности S сферы радиуса R:As a result, the power P Σ radiated by the claimed dipole antenna is calculated as the surface integral over the closed surface S of a sphere of radius R:
Выполняя подстановку, с учетом (37), (42) и (43) последовательно получаем для свободного пространства, где
В результате находится сопротивление излучения Rm, отнесенное к амплитуде тока Im в пучности (см. определение величины Rm в вышеупомянутой работе «Антенны», стр.65):As a result, the radiation resistance R m related to the current amplitude I m in antinodes is found (see the definition of R m in the aforementioned work “Antennas”, p. 65):
График зависимости (46) представлен на фиг.3 сплошной линией (позиция 14). Ее осциллирующий характер объясняется наличием вдоль половин 2 и 3 (фиг.1) противофазных участков тока Iz(z)The dependence graph (46) is shown in Fig. 3 by a solid line (position 14). Its oscillating nature is explained by the presence of antiphase current sections I z (z) along the
При определении геометрических размеров заявляемой антенны с целью согласования излучающих проводящих половин 2 и 3 с характеристическим (волновым) сопротивлением ρ0 выходных плеч 10 и 11 распределителя 8 (фиг.1) важное значение имеет сопротивление излучения, отнесенное не к пучности Im тока в половинах 2 и 3, а к амплитуде Il тока на их концах 5 и 6 (фиг.1). Такое, отнесенное к Il сопротивление излучения, является активной составляющей Rin комплексного входного импеданса излучающих проводящих половин 2 и 3. В соответствии с определением Rin [см. работу: Жук М.С., Молочков Ю.Б. «Проектирование антенно-фидерных устройств». - М.- Л.: Энергия, 1966, стр.112] можно записать:When determining the geometric dimensions of the inventive antenna in order to match the radiating
Графическая зависимость (47) активной составляющей Rin входного импеданса Zin заявляемого дипольного излучателя представлена на фиг.3 штриховой линией (позиция 15). Она свидетельствует о наличии областей резкого (резонансного) возрастания входного сопротивления Rin, что необходимо учитывать при проектировании заявляемой антенны. При этом обе величины, как Rm(kl), так и Rin(kl) не зависят от радиуса а цилиндрических проводящих половин 2 и 3 (фиг.1). Это объясняется тем, что при рассмотрении заявляемой вибраторной антенны из дальней зоны Фраунгофера невозможно отличить ось z от боковой поверхности коллинеарных цилиндрических проводящих половин 2 и 3 [другими словами: радиус а проводников не фигурирует в формулах (46)-(47)].The graphical dependence (47) of the active component R in of the input impedance Z in of the inventive dipole emitter is shown in Fig. 3 by a dashed line (position 15). It indicates the presence of areas of sharp (resonant) increase in input resistance R in , which must be taken into account when designing the inventive antenna. In this case, both quantities, both R m (kl) and R in (kl) are independent of the radius a of the
Таким образом, внешняя задача для заявляемой вибраторной антенны (фиг.1) при условии, что ее распределитель 8 выполнен синфазным [в выражениях (4): φ10=φ11], решена. При этом разность фаз α выходных напряжений распределителя 8Thus, the external task for the inventive vibrator antenna (Fig. 1), provided that its
равна нулю, диаграмма направленности такой антенны имеет максимум, направленный строго в зенит (фиг.4, сплошная линия, позиция 16), а вещественная часть ее входного импеданса Rin зависит от длины волны согласно фиг.3, позиция 15.is equal to zero, the directivity pattern of such an antenna has a maximum directed strictly at the zenith (Fig. 4, solid line, position 16), and the material part of its input impedance R in depends on the wavelength according to Fig. 3,
Если же распределитель 8 (фиг.1) выполнен с произвольными фазовыми набегами в его трактах (т.е. φ10≠φ11 то разность фаз α (48) выходных напряжений будет также произвольной. В результате при одинаковых электрических длинах отрезков 12 и 13 линий передачи (фиг.1) «нитевидные» токи проводимости (28), протекающие при z<0 по левой (на фиг.1) половине 2, а при z>0 - по правой половине 3 вытянутого узкого проводника с зазором 1 посредине, будут различаться по фазе на ту же самую величину α. Это различие математически отражается множителем ejα в одной из строк выражения (28), которое примет вид:If the distributor 8 (Fig. 1) is made with arbitrary phase incursions in its paths (i.e., φ 10 ≠ φ 11, then the phase difference α (48) of the output voltages will also be arbitrary. As a result, for the same electric lengths of
В результате этот множитель ejα должен быть учтен во всех формулах (29)-(47) вышеописанных этапов решения внешней задачи для заявляемой вибраторной антенны (фиг.1). Проводя модификацию формул (29)-(47) [ясно, что при α=0 модифицированные формулы будут совпадать с формулами (29)-(47)] и выполнив по модифицированным формулам расчеты, Заявитель пришел к следующим выводам:As a result, this factor e jα must be taken into account in all formulas (29) - (47) of the above steps for solving the external problem for the inventive vibrator antenna (Fig. 1). Carrying out the modification of formulas (29) - (47) [it is clear that for α = 0 the modified formulas will coincide with formulas (29) - (47)] and having performed calculations using the modified formulas, the Applicant came to the following conclusions:
Во-первых, при α=±90° диаграмма направленности вибраторной антенны (фиг.1) в плоскости электрического вектора
Во-вторых, излучение заявляемой вибраторной антенны остается линейно-поляризованным при произвольных величинах α.Secondly, the radiation of the inventive vibrator antenna remains linearly polarized for arbitrary values of α.
В-третьих, вещественная часть Rin входного импеданса Zin=Rin+Xin существенно зависит от разности фаз α. Так, на фиг.3 штрих-пунктирной линией (позиция 19) изображена зависимость Rm от l/λ, а пунктирной линией (позиция 20) показана зависимость Rin от l/λ для случая α=±90°.Thirdly, the real part R in of the input impedance Z in = R in + X in substantially depends on the phase difference α. So, in Fig. 3, the dashed line (position 19) shows the dependence of R m on l / λ, and the dashed line (position 20) shows the dependence of R in on l / λ for the case α = ± 90 °.
В-четвертых, при произвольных значениях разности фаз α диаграмма направленности заявляемой вибраторной антенны (фиг.1) остается равномерной в плоскости магнитного вектора
В процессе такой доводки/оптимизации анализируется не только форма диаграммы направленности вибраторной антенны (фиг.1), но и оценивается требуемое согласование вещественной составляющей Rin ее комплексного входного импеданса Zin=Rin+jXin с волновым сопротивлением ρ0 питающего коаксиального кабеля. Поскольку входной импеданс Zin=Rin+jXin включен между плечами 10 и 11 распределителя 8 (фиг.1), то должно быть:In the process of such refinement / optimization, we analyze not only the shape of the beam pattern of the vibrator antenna (Fig. 1), but also evaluate the required matching of the material component R in of its complex input impedance Z in = R in + jX in with the wave impedance ρ 0 of the supply coaxial cable. Since the input impedance Z in = R in + jX in is included between the
В случае 50-омного разъема на входе 9 распределителя 8 коаксиальный кабель должен иметь ρ0=50 Ом. Тогда из графика фиг.3, позиция 20 следует, что для обеспечения согласования при одновременном отклонении диаграммы направленности от перпендикуляра к оси обеих половин 2 и 3 (фиг.1) на 20° влево должно быть выбрано значение нормированной длины, равное:In the case of a 50-ohm connector at the input 9 of the
В результате, при заданной частоте fc [см. соотношение (1)] длина коллинеарных проводящих половин 2 и 3 (фиг.1) рассчитывается как:As a result, at a given frequency f c [see ratio (1)] the length of the collinear
а затем осуществляется компенсация реактивной составляющей, что требует нахождения зависимости Xin от размеров l и а проводящих половин 2 и 3, а также от фазового сдвига α.and then the reactive component is compensated, which requires finding the dependence of X in on the sizes l and a of the conducting
В принципе, для получения этой зависимости можно использовать общую методику расчета интенсивности излучения в ближней зоне произвольного проволочного излучателя, изложенную в вышеупомянутой работе «Антенны», раздел 2.6. Согласно ей, для определения создаваемой проводящими половинами 2 и 3 (фиг.1) мощности необходимо взять произведение «нитевидного» тока Iz(z) на продольную составляющую Ez(z) вектора напряженности электрического поля самого «нитевидного» тока на цилиндрической поверхности половин 2 и 3 и проинтегрировать это произведение по длине обеих половин от -l до +l. Однако, использование этого подхода не позволяет получить уравнения в замкнутой форме из-за громоздкости математических преобразований. Поэтому далее заявитель принял решение опереться на имеющийся у него опыт проектирования антенн с цилиндрическими проводниками при наличии вблизи них заземленной проводящей поверхности корпуса распределителя того или иного типа, когда при оптимальном значении l/λ [см. условие (51)] наблюдается значительная емкостная составляющая входного импеданса, которая должна быть скомпенсирована.In principle, to obtain this dependence, you can use the general methodology for calculating the radiation intensity in the near zone of an arbitrary wire emitter, described in the aforementioned work "Antennas", section 2.6. According to it, to determine the power generated by the conducting
В результате обеспечивается требуемое согласование вибраторной антенны со стандартными коаксиальными кабелями. При этом структура заявляемой антенны, отличительной особенностью которой является квадратурность (а не противофазность, как в прототипе) распределителя 8 (фиг.1) и переключение одного из его выходов со смежного конца на удаленный конец излучающей половины 2, такова, что при выполнении условия согласования (50) обеспечивается отклонение максимума диаграммы направленности в плоскости вектора
Для экспериментальных исследований по данным графиков фиг.3 и фиг.4 была изготовлена вибраторная антенна для работы на частоте fc=2,1 ГГц с питающим коаксиальным кабелем в сплошной экранирующей оболочке - медной трубке типа РК-50-2-25-А. Для подключения кабеля к распределителю 8 использовался герметизированный разъем СРГ-50-751-ФВ (ρ0=50 Ом), а в качестве распределителя фигурировал классический двухшлейфный мост - делитель мощности пополам с квадратурными фазовыми свойствами. Для его реализации применялся листовой фольгированный диэлектрик ФЛАН-5 (арилокс с наполнителем из алунда или двуокиси титана, εr=5,0) толщиной 1,5 мм, помещенный в металлический корпус соответствующего типоразмера с отводами, внутренние полосковые проводники которых выполняли функцию отрезков 12 и 13 линии передачи (фиг.1). Процедура проектирования и изготовления двухшлейфных мостов хорошо известна (например, она описана в работе: Малорацкий Л.Г., Явич Л.Р. «Проектирование и расчет СВЧ элементов на полосковых линиях». - М.: Советское радио, 1972 г.) и поэтому здесь не приводится.For experimental studies, according to the graphs of Fig. 3 and Fig. 4, a vibrator antenna was manufactured for operation at a frequency f c = 2.1 GHz with a supply coaxial cable in a continuous shielding - a copper tube of the type RK-50-2-25-A. To connect the cable to the
В результате наклона максимума излучения влево на 20° корпус распределителя 8 (фиг.1) практически перестает играть роль рефлектора, так как его горизонтальный (т.е., ориентированный на фиг.1 вдоль оси z) размер не превышает размера l=46,4 мм [см. формулу (52); излучающие половины 2 и 3 находятся в воздухе, где εr≈1], в то время как длина каждого шлейфа в двухшлейфном мосту составляет
Таким образом, подбирая (настраивая антенну) длину l*, диаметр D=2a проводящих половин 2 и 3 (фиг.1), а также диаметры D* и d* внутренней коаксиальной линии, можно полностью компенсировать емкостную составляющую Xin комплексного входного импеданса Zin=Rin+jXin:Thus, choosing (tuning the antenna) the length l * , the diameter D = 2 a of the conducting
а с учетом согласования активной составляющей [формулы (50) и (52)] можно обеспечить входной коэффициент отражения распределителя 8 весьма близким к нулю. Упомянутый подбор (настройка) размеров обеспечивается численной оптимизацией с использованием пакета программ трехмерного электродинамического моделирования “WIPL-D”, свободно продающегося на рынке программных продуктов в виде приложения на компакт-диске к работе: B.M. Kolundzja, J.S. Ognjanovic, and T.K. Sarkar, “WIPL-D: Microwave circuit and 3D EM simulation for RF and microwave applications. Software and User′s manual”, Norwood, MA, Artech House, 2005.and taking into account the matching of the active component [formulas (50) and (52)], it is possible to provide the input reflection coefficient of the
В результате решения задачи оптимизации для частоты fc=2100 МГц и волнового сопротивления ρ0=50 Ом найдены следующие оптимальные размеры заявляемой вибраторной антенны (в миллиметрах):As a result of solving the optimization problem for the frequency f c = 2100 MHz and wave impedance ρ 0 = 50 Ohm, the following optimal sizes of the claimed vibrator antenna (in millimeters) were found:
при этом проводящие половины 2 и 3 (фиг.5) выполнены из отрезков наружной медной трубки полужесткого кабеля РК-50-2-25-А длиной 46.4 мм, так что размеры D и D* (фиг.5) в процессе оптимизации не изменялись и составили (в миллиметрах):the
Результаты электродинамического моделирования с этими размерами представлены на фиг.6 [линия поз.21 - возвратные потери (return loss) S11 (дБ)]. На последующих фигурах представлены диаграммы направленности: а) в плоскости yoz электрического вектора
Экспериментальные исследования диаграмм направленности проводились в облицованной радиопоглотителем антенной лаборатории с использованием генератора СВЧ Г3-22, милливольтметра В3-38 и поворотного устройства с точностью установки углов по азимуту и углу места 1°. В качестве эталонной приемной антенны использовался рупор с линейной поляризацией. Возвратные потери S11 определялись с применением измерителя комплексных коэффициентов передачи/отражения Я2Р-67 и генератора качающейся частоты ГКЧ-57 со сменным автогенератором на диапазон 2…4 ГГц.The experimental studies of the radiation patterns were carried out in an antenna laboratory lined with a radiator using a microwave generator G3-22, a millivoltmeter V3-38 and a rotary device with an accuracy of setting angles in azimuth and elevation angle of 1 °. A linear polarized horn was used as the reference receiving antenna. The return losses S 11 were determined using a Ya2R-67 complex transmission / reflection coefficient meter and a GKCh-57 oscillating frequency generator with a replaceable oscillator in the
Результаты экспериментальных исследований возвратных потерь показаны на фиг.6 точками (позиция 24). Далее точками показаны: на фиг.7 (позиция 25) - основная поляризация в плоскости yoz; на фиг.8 (позиция 26) - основная поляризация в плоскости магнитного вектора
Полученные результаты свидетельствуют о решении поставленной задачи - реализации вибраторной антенны с отклоненной от нормали на 20° диаграммой направленности, а также о перспективности ее применения как в качестве самостоятельной антенны, так и в многоэлементных фазированных антенных решетках, директорных антеннах и зеркальных антеннах со сканирующим лучом. При этом с квадратурным распределителем (фиг.1) соединены концы 5 и 6 проводящих половин 2 и 3, что не создает конструктивно-компоновочных трудностей при использовании любых СВЧ-мостов, так как упомянутые концы 5 и 6 разнесены в свободном пространстве более чем на четверть средней (рабочей) длины волны λс. Представляется, что эти достоинства заявляемой вибраторной антенны будут все более весомыми по мере увеличения рабочей частоты fc до 18-20 ГГц.The results obtained indicate the solution of the problem - the implementation of a vibrator antenna with a radiation pattern deviated from the normal by 20 °, as well as the prospects of its use both as an independent antenna and in multi-element phased array antennas, director antennas and reflector antennas with a scanning beam. At the same time, the
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2014110774/28A RU2571156C2 (en) | 2014-03-20 | 2014-03-20 | Dipole antenna |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2014110774/28A RU2571156C2 (en) | 2014-03-20 | 2014-03-20 | Dipole antenna |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2014110774A RU2014110774A (en) | 2015-09-27 |
RU2571156C2 true RU2571156C2 (en) | 2015-12-20 |
Family
ID=54250742
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2014110774/28A RU2571156C2 (en) | 2014-03-20 | 2014-03-20 | Dipole antenna |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2571156C2 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2763113C1 (en) * | 2021-05-24 | 2021-12-27 | Акционерное общество научно-внедренческое предприятие «ПРОТЕК» | Multiband circular antenna system based on half-wave vibrators with balancing and matching devices |
RU2802177C1 (en) * | 2023-04-06 | 2023-08-22 | Федеральное Государственное Бюджетное Образовательное Учреждение Высшего Образования "Новосибирский Государственный Технический Университет" | Vibrator antenna system |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102005018803A1 (en) * | 2005-04-22 | 2006-10-26 | Mühlbauer Ag | Transponder for ultra-high frequency radio frequency identification system, has dipole antenna conductor section having two parts with two sets of regions joined by conductive adhesives and made of low-impedance and high-impedance materials |
RU2432646C1 (en) * | 2010-04-23 | 2011-10-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Новосибирский государственный технический университет" | Dual-band printed dipole antenna |
RU2472261C1 (en) * | 2011-08-10 | 2013-01-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Новосибирский государственный технический университет" | Dipole emitter |
-
2014
- 2014-03-20 RU RU2014110774/28A patent/RU2571156C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102005018803A1 (en) * | 2005-04-22 | 2006-10-26 | Mühlbauer Ag | Transponder for ultra-high frequency radio frequency identification system, has dipole antenna conductor section having two parts with two sets of regions joined by conductive adhesives and made of low-impedance and high-impedance materials |
RU2432646C1 (en) * | 2010-04-23 | 2011-10-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Новосибирский государственный технический университет" | Dual-band printed dipole antenna |
RU2472261C1 (en) * | 2011-08-10 | 2013-01-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Новосибирский государственный технический университет" | Dipole emitter |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Г.Т. МАРКОВ, Д.М. САЗОНОВ Антенны. - М.: Энергия, 1975, 528 с. * |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2763113C1 (en) * | 2021-05-24 | 2021-12-27 | Акционерное общество научно-внедренческое предприятие «ПРОТЕК» | Multiband circular antenna system based on half-wave vibrators with balancing and matching devices |
RU2802177C1 (en) * | 2023-04-06 | 2023-08-22 | Федеральное Государственное Бюджетное Образовательное Учреждение Высшего Образования "Новосибирский Государственный Технический Университет" | Vibrator antenna system |
RU221948U1 (en) * | 2023-06-09 | 2023-12-01 | Публичное акционерное общество "Научно-производственное объединение "Алмаз" имени академика А.А. Расплетина" (ПАО "НПО АЛМАЗ") | Symmetrical half-wave vibrator |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2014110774A (en) | 2015-09-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR100836213B1 (en) | Antenna, radio device, method of designing antenna, and method of measuring operating frequency of antenna | |
Liu et al. | Pattern-reconfigurable cylindrical dielectric resonator antenna based on parasitic elements | |
US8922452B1 (en) | Periodic spiral antennas | |
CN102593585A (en) | Integrated balun feed sine antenna device | |
RU2432646C1 (en) | Dual-band printed dipole antenna | |
Thumvichit et al. | Characteristics verification of a half-wave dipole very close to a conducting plane with excellent impedance matching | |
Xiao et al. | 3-D printed dielectric dome array antenna with±80° beam steering coverage | |
RU2571156C2 (en) | Dipole antenna | |
Dong et al. | Generation of plane spiral orbital angular momentum microwave with ring dielectric resonator antenna | |
Zhai et al. | A quasi-planar conical antenna with broad bandwidth and omnidirectional pattern for ultrawideband radar sensor network applications | |
RU2472261C1 (en) | Dipole emitter | |
US20120038538A1 (en) | Antenna device | |
Douglas | Design and Analysis of microstrip antenna for 2.4 GHz applications | |
Li et al. | A moment-based study on the impedance effect of mutual coupling for VLF umbrella antenna arrays | |
RU2605944C2 (en) | Antenna | |
RU2802177C1 (en) | Vibrator antenna system | |
CN104409849A (en) | Direction-controllable microwave antenna | |
RU2351042C1 (en) | Printed antenna | |
RU2382448C2 (en) | Loop dipole | |
RU2743624C1 (en) | Dipole end antenna | |
RU2676207C1 (en) | Waveguide dipole antenna | |
Bass | Investigation of a Frequency and Pattern Reconfigurable Slot Array Utilizing Ring Resonator End Loads | |
RU2459326C1 (en) | Dipole antenna | |
RU2395877C1 (en) | Quadrifilar antenna | |
RU2712798C1 (en) | Dual-band antenna |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180321 |