RU2570272C1 - Method of rolling of low alloyed strips for main pipes on plate reversing mill - Google Patents
Method of rolling of low alloyed strips for main pipes on plate reversing mill Download PDFInfo
- Publication number
- RU2570272C1 RU2570272C1 RU2014133589/02A RU2014133589A RU2570272C1 RU 2570272 C1 RU2570272 C1 RU 2570272C1 RU 2014133589/02 A RU2014133589/02 A RU 2014133589/02A RU 2014133589 A RU2014133589 A RU 2014133589A RU 2570272 C1 RU2570272 C1 RU 2570272C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolling
- strip
- thickness
- transverse
- temperature
- Prior art date
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области обработки металлов давлением, в частности к технологии листовой прокатки на реверсивном толстолистовом стане.The invention relates to the field of metal forming, in particular to the technology of sheet rolling on a reversible plate mill.
Известен способ производства толстолистового проката, предусматривающий использование продольной схемы прокатки с разбивкой ширины [1]. При производстве высокопрочных штрипсовых сталей в рамках этого технического решения используют схему последовательной черновой и чистовой прокатки с подстуживанием между этими операциями. При реализации известного способа заготовку нагревают и прокатывают при температуре выше точки Ar3 (черновая прокатка). На стадии черновой прокатки заготовку кантуют на 90° в плане и прокатывают в поперечном направлении до получения требуемой ширины листа (разбивка ширины). Далее, при этом же (высоком) уровне температур черновой прокатки полученный раскат вновь кантуют на 90° и начинают прокатку в продольном направлении. После достижения определенной толщины раската продольную прокатку прерывают для его подстуживания (охлаждения) до заданной температуры чистовой прокатки. Такой подход позволяет избежать деформаций в диапазоне температур фазового превращения, негативно влияющих на уровень механических свойств готовой продукции. После подстуживания, на стадии чистовой прокатки при температуре ниже точки Ar3 прокатку заготовки в продольном направлении продолжают до получения требуемой толщины и длины готового листа.A known method for the production of plate products, involving the use of a longitudinal rolling scheme with a breakdown of the width [1]. In the production of high-strength strip steels within the framework of this technical solution, a sequential rough and finish rolling scheme is used with reinforcement between these operations. When implementing the known method, the workpiece is heated and rolled at a temperature above the point A r3 (rough rolling). At the stage of rough rolling, the workpiece is turned over 90 ° in plan and rolled in the transverse direction to obtain the desired sheet width (breakdown of the width). Further, at the same (high) level of rough rolling temperatures, the resulting roll is again turned over 90 ° and rolling in the longitudinal direction begins. After reaching a certain thickness of the roll, the longitudinal rolling is interrupted to be cooled (cooled) to a predetermined finish temperature. This approach avoids deformations in the temperature range of phase transformation, which negatively affect the level of mechanical properties of the finished product. After undermining, at the stage of finishing rolling at a temperature below the point A r3, rolling of the workpiece in the longitudinal direction is continued until the desired thickness and length of the finished sheet are obtained.
Однако на практике рассмотренная технология не всегда обеспечивает получение высоких прочностных и пластических свойств готового штрипса, соответствующих современным требованиям к материалу труб большого диаметра для магистральных трубопроводов. Толстый лист, получаемый в соответствии с известным способом, имеет недостаточно высокую хладостойкость, т.е. механические свойства (в особенности ударную вязкость) при отрицательных температурах. Это во многом связано с тем, что поперечную прокатку (разбивку ширины) начинают и завершают на стадии предварительной деформации (черновой прокатки), т.е. при достаточно высоком уровне температур. Такая схема не позволяет получить высокую поперечную анизотропию зерен в структуре металла, которая необходима для обеспечения требуемого уровня механических свойств готового штрипса и трубы, определяемых в поперечном направлении. Кроме того, возможно появление поверхностных дефектов на лицевой поверхности в зоне боковых кромок готового штрипса.However, in practice, the considered technology does not always provide high strength and plastic properties of the finished strip, corresponding to modern requirements for the material of large diameter pipes for main pipelines. The thick sheet obtained in accordance with the known method has insufficiently high cold resistance, i.e. mechanical properties (especially impact strength) at low temperatures. This is largely due to the fact that transverse rolling (breakdown of the width) is started and completed at the stage of preliminary deformation (rough rolling), i.e. at a sufficiently high level of temperature. Such a scheme does not allow to obtain high transverse anisotropy of grains in the metal structure, which is necessary to ensure the required level of mechanical properties of the finished strip and pipe, defined in the transverse direction. In addition, surface defects on the front surface in the area of the lateral edges of the finished strip are possible.
Наиболее близким по своей технической сущности и достигаемым результатам к предлагаемому изобретению является способ прокатки низколегированного штрипса для магистральных труб на толстолистовом реверсивном стане, включающий нагрев непрерывнолитой заготовки, ее черновую прокатку до заданной толщины, промежуточное подстуживание полученного раската до заданной температуры, его чистовую прокатку до получения требуемой толщины штрипса и последующее ускоренное охлаждение, причем поперечную прокатку с разбивкой ширины начинают на стадии черновой прокатки и заканчивают в первых проходах чистовой прокатки, после чего переходят к продольной прокатке [2]. Низкотемпературная поперечная деформация при разбивке ширины на стадии чистовой прокатки способствует формированию поперечной анизотропии зерен в структуре металла, которая позволяет обеспечить достаточно высокий уровень механических свойств в поперечном направлении.The closest in technical essence and the achieved results to the proposed invention is a method of rolling low-alloy strip for main pipes on a plate reversing mill, including heating a continuously cast billet, its rough rolling to a predetermined thickness, intermediate cooling of the resulting roll to a predetermined temperature, its finishing rolling to obtain the required thickness of the strip and subsequent accelerated cooling, and cross rolling with a breakdown of the width begins at and rough rolling and finish in the first passes of the finish rolling, after which they proceed to longitudinal rolling [2]. The low-temperature transverse deformation during the breakdown of the width at the finish rolling stage contributes to the formation of transverse grain anisotropy in the metal structure, which allows a sufficiently high level of mechanical properties in the transverse direction to be ensured.
При реализации известного способа заготовку из малоуглеродистой стали нагревают и производят ее черновую прокатку при температуре выше точки Ar3. Нагрев заготовки в печи осуществляется за счет внутренней теплопередачи с верхней и боковых поверхностей заготовки к центральным слоям и нижней поверхности. При этом скорость нагрева внутренних слоев заготовки и ее нижней поверхности ограничена теплопроводностью стали и независимо от рабочей температуры в печи необходимо определенное время для равномерного прогрева всей заготовки. В случае слишком короткой выдержки заготовки при заданной температуре в томильной зоне печи ее внутренние слои и нижняя поверхность не успевают прогреться, и возникает градиент их температуры с наружными слоями заготовки. На стадии черновой прокатки этот градиент часто приводит к неравномерному перетеканию металла с боковых граней непрерывнолитой заготовки, содержащего сталеплавильные дефекты, в прикромочные зоны лицевых поверхностей, что негативно сказывается на качестве готового штрипса.When implementing the known method, the billet of mild steel is heated and its rough rolling is performed at a temperature above the point A r3 . The billet is heated in the furnace due to internal heat transfer from the upper and side surfaces of the billet to the central layers and the lower surface. In this case, the heating rate of the inner layers of the preform and its lower surface is limited by the thermal conductivity of the steel, and regardless of the operating temperature in the furnace, a certain time is required for uniform heating of the entire preform. In the case of too short exposure of the workpiece at a given temperature in the languid zone of the furnace, its inner layers and the lower surface do not have time to warm up, and a temperature gradient arises with the outer layers of the workpiece. At the stage of rough rolling, this gradient often leads to uneven flow of metal from the side faces of the continuously cast billet containing steelmaking defects into the marginal areas of the front surfaces, which negatively affects the quality of the finished strip.
Кроме того, в ходе промежуточного подстуживания происходит захолаживание боковых ребер раската. Иначе говоря, боковые ребра раската остывают гораздо интенсивнее, чем его основная масса. При этом ресурс пластичности металла в зоне боковых ребер существенно снижается, что приводит к его разрушению при последующей деформации. Наличие поперечных растягивающих напряжений в металле заготовки при поперечных проходах в условиях высокотемпературной деформации (черновая прокатка) может приводить к появлению несплошностей (разрывов) в этой зоне и образованию в прикромочных зонах дефектов типа продольных трещин. Таким образом, повышение отсортировки проката по поверхностным дефектам связано с интенсивным перетеканием захоложенного металла ребер раската на его лицевые поверхности при использовании больших единичных обжатий за проход сразу после подстуживания раската (в условиях высокого очага деформации).In addition, in the course of intermediate reinforcement, cooling of the side ribs of the roll occurs. In other words, the lateral ribs cool much more intensively than its bulk. In this case, the plasticity resource of the metal in the area of the side ribs is significantly reduced, which leads to its destruction during subsequent deformation. The presence of transverse tensile stresses in the workpiece metal during transverse passages under conditions of high temperature deformation (rough rolling) can lead to the appearance of discontinuities (tears) in this zone and the formation of defects such as longitudinal cracks in the marginal zones. Thus, an increase in the sorting of rolled products by surface defects is associated with intensive overflow of the cooled metal of the flanges of the flanges to its front surfaces when using large single compressions per pass immediately after reinforcing the flanges (in conditions of a high deformation zone).
Таким образом, причиной появления прикромочных поверхностных дефектов является неблагоприятный характер распределения обжатий по проходам чистовой прокатки и неравномерность распределения температуры по сечению заготовки после нагрева. Очевидно, что необходимость дальнейшего снижения расходного коэффициента при производстве толстолистового проката на реверсивном стане обуславливает целесообразность разработки соответствующих технических решений по уменьшению зоны прикромочных дефектов, определяющей величину боковой обрези.Thus, the cause of the occurrence of near-surface defects is the unfavorable nature of the distribution of compressions along the fair rolling passes and the uneven distribution of temperature over the billet cross section after heating. It is obvious that the need to further reduce the expenditure coefficient in the production of plate products on a reversing mill determines the feasibility of developing appropriate technical solutions to reduce the zone of edge defects, which determines the size of the side trim.
Технический результат изобретения - снижение вероятности появления поверхностных дефектов в прикромочной зоне толстолистового штрипса за счет уменьшения неравномерности деформации по толщине раската при черновой и чистовой прокатке.The technical result of the invention is to reduce the likelihood of surface defects in the marginal zone of the plate strip by reducing the unevenness of deformation along the thickness of the roll during rough and finish rolling.
Для получения требуемого эффекта используют выравнивание температуры заготовки при нагреве и использование механизма деформации при чистовой прокатке.To obtain the desired effect, use equalization of the temperature of the workpiece during heating and the use of the deformation mechanism during finish rolling.
Технический результат достигается тем, что в известном способе прокатки низколегированного штрипса для магистральных труб на толстолистовом реверсивном стане, включающем нагрев непрерывнолитой заготовки, ее черновую прокатку до заданной толщины, промежуточное подстуживание полученного раската до заданной температуры, его чистовую прокатку до получения требуемой толщины штрипса и последующее ускоренное охлаждение, причем поперечную прокатку с разбивкой ширины начинают на стадии черновой прокатки и заканчивают в первых проходах чистовой прокатки, после чего переходят к продольной прокатке, согласно предложению, нагрев заготовки для прокатки производят с выдержкой в томильной зоне печи при заданной температуре выдачи не менее 1,5 часов до получения величины градиента температуры по сечению заготовки не более 40°С, причем в первых после подстуживания проходах чистовой стадии поперечную и продольную прокатку вплоть до получения толщины раската менее 4 толщин готового штрипса осуществляют с единичными относительными обжатиями не более 8%, а в последующих проходах - не более 10%.The technical result is achieved by the fact that in the known method of rolling low-alloy strip for main pipes on a plate reversing mill, including heating a continuously cast billet, its rough rolling to a predetermined thickness, intermediate curing of the resulting roll to a predetermined temperature, its finishing rolling to obtain the required strip thickness and subsequent accelerated cooling, and cross rolling with a breakdown of the width begins at the stage of rough rolling and ends in the first passes rolling, after which they proceed to longitudinal rolling, according to the proposal, the heating of the billet for rolling is carried out with exposure in the furnace zone at a given output temperature of at least 1.5 hours to obtain a temperature gradient over the billet section of not more than 40 ° C, and first, after the finishing stages have been cooled, the transverse and longitudinal rolling up to obtaining a roll thickness of less than 4 thicknesses of the finished strip is carried out with single relative reductions of not more than 8%, and in subsequent passes not olee 10%.
Сущность изобретения состоит в следующем.The invention consists in the following.
Нагрев непрерывнолитой заготовки производят в методической печи с выдержкой в ее томильной зоне при заданной температуре выдачи не менее 1,5 часов до получения величины градиента температуры по сечению заготовки не более 40°С. Регламентированное время выдержки при постоянной температуре томильной зоны необходимо для ее равномерного прогрева по всей толщине и выравнивания температуры по сечению. Затем приступают к прокатке нагретой заготовки на толстолистовом реверсивном стане. На стадии черновой прокатки сначала производят продольную протяжку заготовки до получения максимальной длины, определяемой из длины бочки рабочих валков стана. Это позволяет снизить толщину раската при последующем переходе к разбивке ширины прокаткой в поперечном направлении. Поперечная деформация при высокой температуре необходима для проработки структуры и получения необходимого уровня механических свойств готового низколегированного штрипса. Уменьшение толщины раската после продольной протяжки способствует снижению интенсивности перетекания содержащего дефекты металла из зоны боковых граней раската на его лицевые поверхности при последующей поперечной прокатке с разбивкой ширины на стадии черновой прокатки. После того как толщина раската достигает значений, заданных для проведения подстуживания, прокатка прерывается, и он отводится на промежуточный рольганг, где охлаждается до температуры начала чистовой прокатки.The continuously cast billet is heated in a methodical furnace with holding in its languid zone at a given output temperature of at least 1.5 hours to obtain a temperature gradient over the billet cross section of not more than 40 ° C. The regulated holding time at a constant temperature of the languishing zone is necessary for its uniform heating throughout the thickness and equalization of temperature over the cross section. Then proceed to rolling the heated billet on a plate reversing mill. At the stage of rough rolling, first the longitudinal broaching of the workpiece is carried out to obtain the maximum length determined from the length of the barrel of the mill work rolls. This allows you to reduce the thickness of the roll during the subsequent transition to the breakdown of the width by rolling in the transverse direction. Transverse deformation at high temperature is necessary to study the structure and obtain the necessary level of mechanical properties of the finished low-alloy strip. Reducing the thickness of the roll after longitudinal broaching helps to reduce the intensity of the overflow of defective metal from the zone of the side faces of the roll to its front surfaces during subsequent transverse rolling with a breakdown of the width at the rough rolling stage. After the thickness of the roll reaches the values specified for holding reinforcing, rolling is interrupted, and it is assigned to the intermediate roller table, where it is cooled to the temperature of the beginning of the finish rolling.
После подстуживания до требуемой температуры, начинают чистовую стадию прокатки. Такая прокатка низколегированной стали в области низких температур позволяет проработать микроструктуру штрипса на всю толщину, устранить осевую ликвацию непрерывнолитой заготовки. В первых проходах чистовой стадии продолжается поперечная прокатка с разбивкой ширины. Соответственно на начальном этапе чистовой стадии, пока сохраняется высокий очаг деформации, прокатку производят с единичными относительными обжатиями, не превышающими 8%. При использовании таких, сравнительно небольших единичных обжатий высокой заготовки, удается избежать существенного смещения малопластичного металла боковых ребер на лицевую поверхность раската. Соответственно, снижается интенсивность формирования трещин в прикромочной зоне раската, и устраняются предпосылки для отсортировки штрипса по поверхностным дефектам.After baking to the required temperature, the finishing stage of rolling is started. Such rolling of low alloy steel at low temperatures allows us to work out the microstructure of the strip to the entire thickness, to eliminate the axial segregation of continuously cast billets. In the first passes of the finishing stage, cross rolling continues with a breakdown of the width. Accordingly, at the initial stage of the finishing stage, while a high deformation zone is maintained, rolling is performed with single relative reductions not exceeding 8%. When using such comparatively small single reductions of a high workpiece, it is possible to avoid a significant displacement of the unplastic metal of the side ribs on the front surface of the roll. Accordingly, the intensity of crack formation in the edge zone of the roll decreases, and the prerequisites for sorting the strip by surface defects are eliminated.
После того как толщина раската в процессе чистовой прокатки снизится до величины менее 4 толщин готового штрипса, значения единичных обжатий за проход увеличивают до величины не более 10%. При такой толщине раската имеет место низкий очаг деформации, характеризующийся меньшей интенсивностью перетекания металла боковых ребер на лицевую поверхность. Это позволяет повысить производительность стана за счет увеличения единичных обжатий за проход, сохранив низкий уровень поверхностного дефектообразования в прикромочной зоне раската. При таком режиме обжатий осуществляют дальнейшую прокатку до толщины готового штрипса. Последующее ускоренное охлаждение способствует формированию равномерной мелкозернистой ферритобейнитной структуры готового штрипса, обладающей повышенными вязкостными и прочностными свойствами.After the thickness of the roll in the process of finishing rolling decreases to less than 4 thicknesses of the finished strip, the values of single compressions per pass increase to a value of not more than 10%. With such a thickness of the roll there is a low deformation zone, characterized by a lower intensity of the flow of metal of the side ribs to the front surface. This allows you to increase the productivity of the mill due to the increase in single reductions per pass, while maintaining a low level of surface defect formation in the edge zone of the roll. With this compression mode, further rolling is carried out to the thickness of the finished strip. Subsequent accelerated cooling contributes to the formation of a uniform fine-grained ferritobainite structure of the finished strip, with increased viscous and strength properties.
Применение способа поясняется примером его реализации при производстве толстолистового штрипса размером 33,4×4490×14400 мм (после прокатки с учетом припусков), категории прочности К65 (10Г2ФБЮ). Нагрев непрерывнолитой заготовки из низколегированной стали размером 315×1850×3700 мм до температуры выдачи 1170-1200°С производят в методической печи с выдержкой в ее томильной зоне в течение 2,5 часов. При этом величина градиента температуры по сечению заготовки составляет около 20°С. В ходе нагрева и выдержки происходит аустенизация низколегированной стали, растворение дисперсных карбонитридных упрочняющих частиц. Сначала, на первом этапе черновой прокатки осуществляют продольную реверсивную прокатку заготовки в клети толстолистового стана 5000 до получения длины 4660 мм при толщине раската 250 мм. Следующий этап черновой прокатки включает поперечную прокатку до заданной толщины подстуживания 150 мм. При этом ширина раската увеличивается до 3080 мм. Полученный в ходе черновой прокатки металл подстуживают до заданной температуры 800°С на рольганге стана в условиях естественного охлаждения. После достижения указанной температуры производят чистовую прокатку металла на толщину 33,4 мм. В первых трех проходах сохраняется поперечная схема прокатки с величиной единичных обжатий за проход 5%, 5% и 6% до получения толщины раската 127 мм <(4×33,4 мм). При этом ширина раската увеличивается до величины 3640 мм. Малая величина единичных обжатий за проход позволяет минимизировать поверхностное дефектообразование в прикромочной зоне штрипса. В следующих двух проходах также используется поперечная схема прокатки с увеличенными значениями единичных обжатий за проход 10%, 10% до получения толщины раската 103 мм при ширине, соответствующей требуемой ширине готового штрипса 4490 мм. Большие значения единичных обжатий позволяют уменьшить число проходов и способствуют повышению производительности стана. Разбивку ширины можно считать законченной, поэтому производят кантовку раската и переходят к продольной прокатке на окончательную длину готового штрипса. Ускоренное охлаждение до 600°С, предусмотренное после окончания прокатки, способствует повышению дисперсности структурных составляющих и получению требуемого уровня механических свойств.The application of the method is illustrated by an example of its implementation in the production of a plate strip measuring 33.4 × 4490 × 14400 mm (after rolling with allowance for allowances), strength category K65 (10G2FBYu). Heating a continuously cast billet of low-alloy steel measuring 315 × 1850 × 3700 mm to an output temperature of 1170-1200 ° C is carried out in a methodical furnace with holding in its languid zone for 2.5 hours. Moreover, the temperature gradient over the cross section of the workpiece is about 20 ° C. During heating and aging, austenization of low-alloy steel, dissolution of dispersed carbonitride hardening particles occurs. First, at the first stage of rough rolling, longitudinally rolling the workpiece in the stand of the plate mill 5000 is carried out to obtain a length of 4660 mm with a thickness of 250 mm. The next stage of rough rolling involves transverse rolling to a predetermined thickness of undercrusting of 150 mm. At the same time, the width of the roll increases to 3080 mm. The metal obtained during rough rolling is chilled to a predetermined temperature of 800 ° C on a rolling table of the mill under free cooling. After reaching the indicated temperature, finishing metal rolling to a thickness of 33.4 mm is performed. In the first three passes, a transverse rolling pattern is maintained with a unit reduction of 5%, 5% and 6% per pass to obtain a roll thickness of 127 mm <(4 × 33.4 mm). At the same time, the width of the roll increases to 3640 mm. The small value of single compressions per passage allows minimizing surface defect formation in the marginal zone of the strip. In the next two passes, a transverse rolling pattern is also used with increased values of unit reductions per pass of 10%, 10% to obtain a roll thickness of 103 mm with a width corresponding to the required width of the finished strip 4490 mm. Large values of single reductions can reduce the number of passes and contribute to increased productivity of the mill. The breakdown of the width can be considered complete, therefore, the roll is turned over and transferred to longitudinal rolling to the final length of the finished strip. The accelerated cooling to 600 ° C, provided after the end of rolling, helps to increase the dispersion of structural components and to obtain the required level of mechanical properties.
Полученный уровень качества поверхности готовой продукции полностью соответствует требованиям, предъявляемым к низколегированному штрипсу категории прочности К65. Исследование качества поверхности в зоне боковых кромок показывает отсутствие прикромочных трещин при минимальном размере боковой обрези.The obtained level of surface quality of the finished product fully meets the requirements for low-alloy strip strength category K65. The study of surface quality in the area of the lateral edges shows the absence of edge cracks with a minimum size of the side trim.
Таким образом, применение предложенного способа прокатки обеспечивает достижение требуемого результата - устранение возможности появления в прикромочных зонах готового штрипса поверхностных дефектов типа прикромочных трещин за счет использования специального режима нагрева заготовок и режима обжатий на чистовой стадии прокатки на толстолистовом реверсивном стане. Предложенное техническое решение направлено на обеспечение равномерного течения металла в поверхностных зонах раската и, таким образом, на устранение поверхностных дефектов на готовом низколегированном штрипсе для магистральных труб.Thus, the application of the proposed rolling method ensures the achievement of the desired result — eliminating the possibility of surface defects in the near-edge zones of the finished strip such as near-edge cracks due to the use of a special heating mode for billets and a reduction mode at the finishing stage of rolling on a plate reversing mill. The proposed technical solution is aimed at ensuring a uniform flow of metal in the surface zones of the roll and, thus, at eliminating surface defects on the finished low-alloy strip for main pipes.
Оптимальные параметры реализации способа были определены эмпирическим путем. Анализ опытных данных показывает, что если продолжительность выдержки непрерывнолитой заготовки в томильной зоне методической печи составляет менее 1,5 часов, то этого времени недостаточно, чтобы обеспечить ее равномерный прогрев по сечению. Деформация заготовки с градиентом температуры по сечению заготовки, например между верхней и нижней лицевой поверхностью, превышающим 40°С, приводит к перетеканию более нагретого металла с верхней поверхности раската на нижнюю поверхность. При таком несимметричном характере деформации дефекты с боковой грани раската перетекают на нижнюю лицевую поверхность, что приводит к отсортировке готового штрипса. Соответственно, при этом не достигается технический результат рассматриваемого изобретения.The optimal parameters for the implementation of the method were determined empirically. Analysis of the experimental data shows that if the exposure time of the continuously cast billet in the languid zone of the methodical furnace is less than 1.5 hours, then this time is not enough to ensure its uniform heating over the cross section. The deformation of the workpiece with a temperature gradient over the cross section of the workpiece, for example between the upper and lower front surface, exceeding 40 ° C, leads to the overflow of more heated metal from the upper surface of the roll to the lower surface. With such an asymmetric nature of the deformation, defects from the side face of the roll flow to the lower front surface, which leads to the sorting of the finished strip. Accordingly, this does not achieve the technical result of the invention.
Экспериментально установлено, что если на чистовой стадии поперечную прокатку с большими (до 10%) единичными относительными обжатиями за проход производят при толщине раската более 4 толщин готового штрипса, то неравномерность деформации будет приводить к повышенному уровню поверхностного дефектообразования в прикромочной зоне раската, т.е. не будет достигаться требуемый уровень качества поверхности готового штрипса.It was experimentally established that if, at the finishing stage, transverse rolling with large (up to 10%) single relative compressions per pass is carried out with a roll thickness of more than 4 thicknesses of the finished strip, then the unevenness of deformation will lead to an increased level of surface defect formation in the edge zone of the roll, i.e. . the required level of surface quality of the finished strip will not be achieved.
В то же время, если использовать малые единичные относительные обжатия за проход при толщине раската менее 4 толщин готового штрипса, то для получения требуемой толщины штрипса необходимо гораздо больше проходов. Соответственно, такое неоправданное увеличение числа проходов приводит к снижению производительности стана, т.е. к ухудшению технико-экономических показателей производства.At the same time, if you use small unitary relative compressions per pass with a roll thickness of less than 4 thicknesses of the finished strip, then to get the required strip thickness, you need much more passes. Accordingly, such an unjustified increase in the number of passes leads to a decrease in the productivity of the mill, i.e. to the deterioration of technical and economic indicators of production.
Практика показала, что при использовании в первых проходах чистовой прокатки для разбивки ширины относительных единичных обжатий за проход более 8% значительно увеличивается величина зоны прикромочных трещин (дефектов), что приводит к увеличению размеров боковой обрези и негативно сказывается на технико-экономических показателях производства на толстолистовом стане. Кроме того, существенно возрастает усилие прокатки и нагрузка на стан, т.к. разбивка ширины осуществляется по поперечной схеме и деформация с большими обжатиями производится практически по всей длине рабочих валков.Practice has shown that when using in the first passes of finishing rolling to break the width of the relative unit reductions per pass more than 8%, the size of the zone of edge cracks (defects) significantly increases, which leads to an increase in the size of the side trim and negatively affects the technical and economic performance of the plate become. In addition, the rolling force and the load on the mill increase significantly, because breakdown of the width is carried out according to the transverse pattern and deformation with large reductions is carried out along almost the entire length of the work rolls.
Как следует из приведенного анализа, при реализации предложенного технического решения повышается стабильность качества поверхности толстолистового штрипса из низколегированной стали за счет выравнивания температуры по сечению заготовки и рационального распределения обжатий по проходам при чистовой прокатке на толстолистовом реверсивном стане. Однако, в случае выхода варьируемых технологических параметров за установленные для рассматриваемого способа границы, не всегда удается обеспечить соответствие полученного штрипса заданным требованиям по величине зоны прикромочных дефектов. Таким образом, имеющиеся данные подтверждают правильность рекомендаций по выбору допустимых значений технологических параметров предложенного способа прокатки низколегированного штрипса для магистральных труб на толстолистовом реверсивном стане.As follows from the above analysis, the implementation of the proposed technical solution improves the surface quality stability of the plate of low-alloy steel strip due to the equalization of temperature over the billet cross section and the rational distribution of compressions along the aisles when finishing rolling on the plate reversing mill. However, in the event that the variable technological parameters go beyond the boundaries established for the considered method, it is not always possible to ensure that the obtained strip conforms to the specified requirements for the size of the zone of edge defects. Thus, the available data confirm the correctness of the recommendations on the selection of acceptable values of the technological parameters of the proposed method for rolling low-alloy strip for main pipes on a plate reversing mill.
Технико-экономические преимущества предложенного способа заключаются в том, что производство толстолистового штрипса из низколегированной стали по установленным деформационно-температурным режимам обеспечивает существенное снижение величины боковой обрези за счет уменьшения размеров зоны прикромочных трещин.The technical and economic advantages of the proposed method are that the production of plate from low alloy steel according to the established deformation-temperature regimes provides a significant reduction in the size of the side trim due to the reduction of the size of the zone of marginal cracks.
Источники информацииInformation sources
1. Ю.В. Коновалов, К.Н. Савранский, А.П. Парамошин, В.Я. Тишков. Рациональные режимы прокатки толстых листов. К.: Тэхника, 1988. с. 5-6, 22-23, табл. 5.1. Yu.V. Konovalov, K.N. Savransky, A.P. Paramoshin, V.Ya. Tishkov. Rational modes of rolling thick sheets. K .: Tekhnika, 1988.S. 5-6, 22-23, tab. 5.
2. Патент РФ №2403105, МПК В21В 1/34, 06.07.2009 г. 2. RF patent No. 2403105, IPC B21B 1/34, 07/06/2009
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014133589/02A RU2570272C1 (en) | 2014-08-14 | 2014-08-14 | Method of rolling of low alloyed strips for main pipes on plate reversing mill |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014133589/02A RU2570272C1 (en) | 2014-08-14 | 2014-08-14 | Method of rolling of low alloyed strips for main pipes on plate reversing mill |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2570272C1 true RU2570272C1 (en) | 2015-12-10 |
Family
ID=54846521
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014133589/02A RU2570272C1 (en) | 2014-08-14 | 2014-08-14 | Method of rolling of low alloyed strips for main pipes on plate reversing mill |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2570272C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114101330A (en) * | 2021-11-26 | 2022-03-01 | 中色科技股份有限公司 | Rolling base plate for producing titanium alloy plate |
| CN114798730A (en) * | 2022-03-17 | 2022-07-29 | 柳州钢铁股份有限公司 | Rolling method of super-thick small-single-weight low-alloy steel plate |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4662950A (en) * | 1985-11-05 | 1987-05-05 | Bethlehem Steel Corporation | Method of making a steel plate for construction applications |
| RU2126303C1 (en) * | 1997-05-22 | 1999-02-20 | Белокопытов Николай Петрович | Thick sheet production method |
| RU2350413C1 (en) * | 2007-08-09 | 2009-03-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of production of hot-rolled pipe steel rolls |
| RU2403105C1 (en) * | 2009-07-06 | 2010-11-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of rolling low-alloyed main pipe strips on reversing plate mill |
-
2014
- 2014-08-14 RU RU2014133589/02A patent/RU2570272C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4662950A (en) * | 1985-11-05 | 1987-05-05 | Bethlehem Steel Corporation | Method of making a steel plate for construction applications |
| RU2126303C1 (en) * | 1997-05-22 | 1999-02-20 | Белокопытов Николай Петрович | Thick sheet production method |
| RU2350413C1 (en) * | 2007-08-09 | 2009-03-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of production of hot-rolled pipe steel rolls |
| RU2403105C1 (en) * | 2009-07-06 | 2010-11-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of rolling low-alloyed main pipe strips on reversing plate mill |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114101330A (en) * | 2021-11-26 | 2022-03-01 | 中色科技股份有限公司 | Rolling base plate for producing titanium alloy plate |
| CN114101330B (en) * | 2021-11-26 | 2024-03-29 | 中色科技股份有限公司 | Rolling base plate for producing titanium alloy plate |
| CN114798730A (en) * | 2022-03-17 | 2022-07-29 | 柳州钢铁股份有限公司 | Rolling method of super-thick small-single-weight low-alloy steel plate |
| CN114798730B (en) * | 2022-03-17 | 2024-05-03 | 柳州钢铁股份有限公司 | Rolling method of ultra-thick small single-weight low-alloy steel plate |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109465295B (en) | Method for preventing edge cracking and strip breakage of hot continuous rolled steel plate in cold rolling | |
| EP2128289A1 (en) | Steel sheet for cans, hot-rolled steel sheet to be used as the base metal and processes for production of both | |
| RU2414515C1 (en) | Procedure for production of heavy plate low alloyed rolled steel | |
| CN112077152B (en) | Shape control method of high-strength steel for commercial vehicle longitudinal beam | |
| CN104190723A (en) | Magnesium and magnesium alloy plate and strip warm-rolling temperature control system | |
| CN112108527A (en) | Method for controlling plate shape of steel for hot-rolled high-strength stirring tank body | |
| RU2570272C1 (en) | Method of rolling of low alloyed strips for main pipes on plate reversing mill | |
| MXPA05008979A (en) | A method for processing a steel product, and product produced using said method. | |
| RU2463360C1 (en) | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip | |
| RU2549808C1 (en) | Method of production of rolled plates out of low carbon steel using reversing mill | |
| RU2350412C2 (en) | Method of strips hot rolling | |
| CN114011885B (en) | Plate shape control method for rolling process of GPa-grade hot-rolled high-strength steel | |
| RU2403105C1 (en) | Method of rolling low-alloyed main pipe strips on reversing plate mill | |
| US20170275729A1 (en) | Method of and for producing heavy plates | |
| RU2495142C1 (en) | Manufacturing method of rolled steel plate from low-alloy steel | |
| RU2296017C1 (en) | Method for making rolled bars from springy alloy steel | |
| RU2414516C1 (en) | Procedure for production of plate steel | |
| TWI535859B (en) | Hot Rolling Method for High Carbon Steel | |
| RU2795066C1 (en) | Method of production of strips from high-carbon and alloy steels | |
| JP2000119807A (en) | Deformed reinforcing bar and its manufacture | |
| RU2457912C2 (en) | Method of hot rolling of low-alloy sheets | |
| KR101237080B1 (en) | Hot rolling method for steel sheet | |
| RU2268097C1 (en) | Cold rolled steel sheets making method | |
| RU2344181C2 (en) | Steel hot-rolled blank for shaping and method of rolling | |
| JP7295419B2 (en) | Rolling equipment and rolling method |