RU2414516C1 - Procedure for production of plate steel - Google Patents
Procedure for production of plate steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2414516C1 RU2414516C1 RU2010100325/02A RU2010100325A RU2414516C1 RU 2414516 C1 RU2414516 C1 RU 2414516C1 RU 2010100325/02 A RU2010100325/02 A RU 2010100325/02A RU 2010100325 A RU2010100325 A RU 2010100325A RU 2414516 C1 RU2414516 C1 RU 2414516C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- rolling
- slabs
- cooling
- finish
- Prior art date
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, конкретнее к прокатному производству, и может быть использовано при изготовлении толстых листов на реверсивных толстолистовых станах с применением контролируемой прокатки.The invention relates to metallurgy, and more particularly to rolling production, and can be used in the manufacture of thick sheets on reversible plate mills using controlled rolling.
Известен способ производства толстых стальных листов, включающий нагрев сляба до температуры аустенитизации 1200°C, черновую прокатку до промежуточной толщины 70 мм с температурой раската 900°C. Затем раскат охлаждают на воздухе (подстуживают) до температуры ниже 800°C. Чистовую прокатку раската до конечной толщины проводят с температурой конца прокатки 730°C и охлаждают лист на воздухе до температуры окружающей среды [1].A known method for the production of thick steel sheets, including heating the slab to an austenitic temperature of 1200 ° C, rough rolling to an intermediate thickness of 70 mm with a roll temperature of 900 ° C. Then the roll is cooled in air (chilled) to a temperature below 800 ° C. Finely rolling the roll to a final thickness is carried out with a temperature of the end of rolling of 730 ° C and the sheet is cooled in air to ambient temperature [1].
Недостатки известного способа состоят в том, что охлаждение раската перед чистовой прокаткой снижает производительность процесса.The disadvantages of this method are that the cooling of the roll before finishing rolling reduces the productivity of the process.
Известен также способ контролируемой прокатки толстых листов на реверсивном толстолистовом стане, включающий нагрев стальных слябов до температуры 1250°C, черновую прокатку в раскаты промежуточной толщины, подстуживание раскатов на рольганге перед чистовой клетью и чистовую прокатку до конечной толщины с обжатиями 10-25% и с температурой конца прокатки 760-1040°C [2].There is also known a method for the controlled rolling of thick sheets on a reversible plate mill, including heating steel slabs to a temperature of 1250 ° C, rough rolling into peals of intermediate thickness, stiffening peals on a rolling table in front of the finishing stand and finishing rolling to a final thickness with reductions of 10-25% and s the temperature of the end of rolling 760-1040 ° C [2].
Недостатки известного способа состоят в том, что охлаждение раската перед чистовой прокаткой снижает производительность процесса, а аустенитизирующий нагрев слябов до температуры 1250°C увеличивает энергозатраты на его реализацию.The disadvantages of this method are that cooling the roll before finish rolling reduces the productivity of the process, and the austenitizing heating of the slabs to a temperature of 1250 ° C increases the energy consumption for its implementation.
Наиболее близким аналогом к предлагаемому изобретению является способ производства толстолистовой низколегированной стали, включающий нагрев сляба до температуры не выше 1160°C, черновую прокатку в раскат промежуточной толщины, подстуживание до температуры ниже Ar3, чистовую прокатку с регламентированной температурой конца прокатки и охлаждение листа, согласно которому подстуживание раската ведут до температуры 740-760°C, а чистовую прокатку осуществляют с суммарным обжатием не менее 30% и температурой конца прокатки не выше 740°C. Причем при суммарном обжатии при чистовой прокатке не более 55% температуру конца прокатки поддерживают равной 700-730°C, при суммарном обжатии при чистовой прокатке более 55% температуру конца прокатки поддерживают равной 710-740°C, а охлаждение листа до температуры 100°C ведут со средней скоростью не более 35°C/ч [3] - прототип.The closest analogue to the present invention is a method for the production of plate low alloy steel, including heating a slab to a temperature not higher than 1160 ° C, rough rolling to a roll of intermediate thickness, tempering to a temperature below Ar 3 , finishing rolling with a regulated temperature of the end of rolling and cooling of the sheet, according to to which the reinforcement is rolled up to a temperature of 740-760 ° C, and finish rolling is carried out with a total compression of at least 30% and a temperature of the end of rolling not higher than 740 ° C. Moreover, with a total reduction during finishing rolling of not more than 55%, the temperature of the end of rolling is maintained equal to 700-730 ° C, with a total reduction during finishing rolling of more than 55%, the temperature of the end of rolling is maintained equal to 710-740 ° C, and the sheet is cooled to a temperature of 100 ° C lead with an average speed of not more than 35 ° C / h [3] - prototype.
Недостатки известного способа состоят в том, что подстуживание раската перед чистовой прокаткой, продолжительность которого достигает 6-8 мин, снижает производительность процесса.The disadvantages of this method are that the undercoating of the roll before finishing rolling, the duration of which reaches 6-8 minutes, reduces the productivity of the process.
Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в повышении производительности за счет исключения необходимости подстуживания раската между черновыми и чистовыми проходами при сохранении комплекса механических свойств толстолистовой стали.The technical problem solved by the invention is to increase productivity by eliminating the need to reinforce the roll between roughing and finishing passes while maintaining the complex of mechanical properties of plate steel.
Для решения технической задачи в известном способе производства толстолистовой стали, включающем нагрев слябов, прокатку в черновых проходах в раскат промежуточной толщины, прокатку в чистовых проходах с регламентированной температурой конца прокатки и последующее охлаждение листов, согласно изобретению, нагрев слябов ведут до температуры не выше 1200°C, температуру конца прокатки поддерживают в диапазоне 620-820°C, а после завершения чистовых проходов листы подвергают охлаждению водой со скоростью 5-30°C/с до температуры 300-600°C. Кроме того, слябы нагревают до температуры 1000-1160°C, прокатку в черновых и чистовых проходах ведут с суммарным относительным обжатием 60-97%, а охлаждения водой начинают после паузы продолжительностью 5-80 с.To solve the technical problem in the known method for the production of plate steel, including heating slabs, rolling in rough passes to a roll of intermediate thickness, rolling in finishing passes with a regulated temperature of the end of rolling and subsequent cooling of the sheets, according to the invention, the heating of slabs is carried out to a temperature of not higher than 1200 ° C, the temperature of the end of rolling is maintained in the range of 620-820 ° C, and after the completion of finishing passes, the sheets are subjected to cooling with water at a speed of 5-30 ° C / s to a temperature of 300-600 ° C. In addition, the slabs are heated to a temperature of 1000-1160 ° C, rolling in roughing and finishing passes is carried out with a total relative compression of 60-97%, and water cooling begins after a pause of 5-80 s.
Сущность предложенного изобретения состоит в следующем. Нагрев слябов до температуры не выше 1200°C обеспечивает полное растворение в аустените карбидов и карбонитридных включений, благодаря чему повышается технологическая пластичность стали и обеспечивается последующее их диспергирование в процессе многопроходной прокатки. Черновая и чистовая прокатки с суммарным относительным обжатием 60-97% в температурном диапазоне от 1000-1160°C до 620-820°C (контролируемая по обжатиям и температурам) последовательно прогрессивно измельчают рекристаллизующиеся зерна аустенита, благодаря чему достигается формирование заданного комплекса механических свойств готовых стальных листов. Выдержка продолжительностью 5-80 с перед началом охлаждения толстолистовой стали обеспечивает рекристаллизацию деформированных (вытянутых по направлению прокатки) аустенитных зерен, в результате чего повышаются пластические и вязкостные свойства толстолистового проката. Последующее охлаждение прокатанных толстых листов водой со скоростью 5-30°C/с до температуры 300-600°C предотвращает дальнейший неконтролируемый рост зерен микроструктуры, препятствует разупрочнению стали в результате рекристаллизационных процессов, увеличивает эффект дисперсионного твердения при стимулированном выпадении мелкодиспергированных карбидных и карбонитридных частиц, обеспечивает получение гомогенной ферритно-перлитной микроструктуры толстых листов.The essence of the proposed invention is as follows. Heating the slabs to a temperature of no higher than 1200 ° C ensures complete dissolution of carbides and carbonitride inclusions in austenite, which increases the technological ductility of steel and ensures their subsequent dispersion during multi-pass rolling. Roughing and finishing rolling with a total relative compression of 60-97% in the temperature range from 1000-1160 ° C to 620-820 ° C (controlled by compression and temperature) recrystallized austenite grains are successively crushed successively, thereby achieving the formation of a given set of mechanical properties of finished steel sheets. An exposure time of 5-80 s before starting cooling of plate steel provides recrystallization of deformed (elongated in the direction of rolling) austenitic grains, resulting in increased plastic and viscous properties of plate. Subsequent cooling of the rolled thick sheets with water at a speed of 5-30 ° C / s to a temperature of 300-600 ° C prevents further uncontrolled growth of microstructure grains, prevents the softening of steel as a result of recrystallization processes, increases the effect of dispersion hardening upon stimulated precipitation of finely dispersed carbide and carbonitride particles, provides a homogeneous ferrite-pearlite microstructure of thick sheets.
Благодаря этому предлагаемый способ обеспечивает такой же комплекс механических свойств толстолистовой стали, что и способ-прототип, но за счет реализации непрерывности режима деформационно-термической обработки стали с ускоренным охлаждением водой, а не путем прерывания технологического процесса для подстуживания раската в промежуточной толщине и последующей низкотемпературной чистовой прокатки.Due to this, the proposed method provides the same complex of mechanical properties of plate steel as the prototype method, but due to the continuity of the deformation-heat treatment of steel with accelerated cooling by water, and not by interrupting the process to reinforce the roll in an intermediate thickness and subsequent low-temperature fair rolling.
Исключение необходимости подстуживания раската между черновыми и чистовыми проходами придает всему технологическому процессу непрерывность и повышает его производительность, обеспечивая при этом такие же механические свойства стального толстолистового проката, как и в случае прокатки с остановками для подстуживания раскатов.Eliminating the need to reinforce the roll between roughing and finishing passes gives the entire process continuity and increases its productivity, while ensuring the same mechanical properties of steel plate as in the case of rolling with stops to reinforce the rolls.
Экспериментально установлено, что при нагреве слябов до температуры выше 1200°C в результате повышенной активизации процессов рекристаллизации не достигается прогрессирующее диспергирование зеренной аустенитной структуры стали. Это ухудшает комплекс механических свойств толстых листов. Наилучшее диспергирование микроструктурных составляющих толстолистовой стали достигается при нагреве до температуры 1000-1160°C. Снижение температуры нагрева слябов менее 1000°C уменьшает растворимость карбидных и карбонитридных включений в аустените. Наличие крупных карбидных и карбонитридных включений не позволяет равномерно упрочнить ферритно-перлитную матрицу толстолистовой стали, что приводит к снижению прочностных свойств толстолистовой стали.It was experimentally established that when slabs are heated to a temperature above 1200 ° C as a result of increased activation of recrystallization processes, progressive dispersion of the austenitic grain structure of steel is not achieved. This affects the complex mechanical properties of thick sheets. The best dispersion of the microstructural components of plate steel is achieved by heating to a temperature of 1000-1160 ° C. Lowering the slab heating temperature below 1000 ° C reduces the solubility of carbide and carbonitride inclusions in austenite. The presence of large carbide and carbonitride inclusions does not allow uniformly strengthening the ferrite-pearlite matrix of plate steel, which leads to a decrease in the strength properties of plate steel.
При суммарном относительном обжатии в процессе черновой и чистовой прокатки менее 60% не обеспечивается интенсивная механическая проработка микроструктуры стали, эффективное измельчение упрочняющих матрицу карбидных и карбонитридных неметаллических включений, что снижает прочность толстолистовой стали. Увеличение суммарного относительного обжатия более 97% в диапазоне температур от 1000-1160°C до 620-820°C ведет к появлению неблагоприятной текстуры деформации, что ухудшает вязкостные свойства толстолистового проката.With a total relative reduction in the process of roughing and finishing rolling of less than 60%, intensive mechanical study of the microstructure of the steel, efficient grinding of matrix-hardening carbide and carbonitride non-metallic inclusions is not ensured, which reduces the strength of plate steel. An increase in the total relative reduction of more than 97% in the temperature range from 1000–1160 ° C to 620–820 ° C leads to the appearance of an unfavorable deformation texture, which affects the viscosity properties of plate products.
Повышение температуры конца прокатки более 820°C ухудшает свойства толстолистового проката после ускоренного охлаждения водой, снижает долю вязкой составляющей в изломе и пластичность. Снижение температуры конца прокатки менее 620°C приводит к потере прочности толстолистовой стали, что недопустимо.An increase in the temperature of the end of rolling over 820 ° C degrades the properties of plate after accelerated cooling with water, reduces the share of the viscous component in the fracture and ductility. Lowering the temperature of the end of rolling less than 620 ° C leads to a loss of strength of plate steel, which is unacceptable.
При продолжительности последеформационной паузы менее 5 с толстолистовой прокат имеет недостаточную вязкость и пластичность, а также анизотропию свойств. Увеличение продолжительности паузы более 80 с приводит к появлению разнозернистости, потере прочностных свойств толстолистовой стали.With a post-deformation pause of less than 5 s, the plate has insufficient viscosity and ductility, as well as anisotropy of properties. An increase in the duration of a pause of more than 80 s leads to the appearance of heterogeneity, the loss of strength properties of plate steel.
Охлаждение толстолистового проката водой до температуры выше 600°C приводит к их самоотпуску, разупрочнению, появлению хрупкости и снижению вязкостных свойств. В то же время охлаждение водой до температуры ниже 300°C не оказывает положительного влияния на свойства толстолистовой стали, а лишь увеличивает расход охлаждающей воды и продолжительность цикла охлаждения, что нецелесообразно.Cooling plate steel with water to temperatures above 600 ° C leads to their self-tempering, softening, the appearance of brittleness and a decrease in the viscosity properties. At the same time, cooling with water to a temperature below 300 ° C does not have a positive effect on the properties of plate steel, but only increases the flow of cooling water and the duration of the cooling cycle, which is impractical.
При скорости охлаждения водой менее 5°C/с происходит интенсивная рекристаллизация зерен деформированного аустенита, снижение степени диспергирования микроструктуры, прочностных и вязкостных свойств толстолистовой стали. Увеличение скорости охлаждения более 30°C/с приводит к росту термических и фазовых напряжений в микроструктуре, снижению пластических и вязкостных свойств, к необходимости дополнительного проведения нормализации толстолистовой стали.At a water cooling rate of less than 5 ° C / s, intensive recrystallization of grains of deformed austenite occurs, a decrease in the degree of dispersion of the microstructure, strength and toughness properties of plate steel. An increase in the cooling rate of more than 30 ° C / s leads to an increase in thermal and phase stresses in the microstructure, a decrease in the plastic and viscous properties, and the need for additional normalization of plate steel.
Примеры реализации способаMethod implementation examples
Для производства листа толщиной Hл=34 мм используют слябы толщиной Hсл=315 мм массой 17 т из стали марки 09Г2С следующего химического состава, мас.%:For the production of a sheet with a thickness of H l = 34 mm, slabs with a thickness of H sl = 315 mm weighing 17 tons are used from steel grade 09G2S of the following chemical composition, wt.%:
Слябы загружают в методическую печь и нагревают до температуры аустенитизации Tа=1150°C. После выравнивания температуры по сечению сляб подают к толстолистовому реверсивному стану кварто 5000 и подвергают продольной прокатке на толщину 90 мм (черновая прокатка).Slabs are loaded into a methodical furnace and heated to austenitizing temperature T a = 1150 ° C. After the temperature has been equalized over the cross section, the slab is fed to a quarto 5000 thick-plate reversing mill and subjected to longitudinal rolling to a thickness of 90 mm (rough rolling).
Затем раскат незамедлительно (без паузы на подстуживание) задают в реверсивный стан кварто 5000 и прокатывают за 14 проходов до конечной толщины листа Hл=34 мм. Суммарное относительное обжатие εΣ в черновых и чистовых проходах при этом равно:Then, the reel immediately (without a pause for chilling) is set in the reversing mill quarto 5000 and rolled for 14 passes to the final sheet thickness H l = 34 mm The total relative compression ε Σ in roughing and finishing passes is equal to:
Температуру конца прокатки поддерживают равной Tкп=700°С.The temperature of the end of the rolling support equal to T KP = 700 ° C.
Прокатанный лист транспортируют по рольгангу до установки контролируемого охлаждения в течение промежутка времени τ=40 с и подвергают охлаждению водой со скоростью 17°С/с до температуры Tо=500°С. Охлажденный лист в дальнейшем остывает на воздухе с самопроизвольной скоростью.The rolled sheet is transported along the rolling table until controlled cooling is established for a period of time τ = 40 s and subjected to cooling with water at a speed of 17 ° C / s to a temperature of T about = 500 ° C. The cooled sheet subsequently cools in air at a spontaneous rate.
В табл.1 даны варианты реализации способа производства толстолистовой стали, а в табл.2 - показатели их эффективности.Table 1 shows the options for implementing the method of production of plate steel, and in table 2 - indicators of their effectiveness.
Из данных, представленных в табл.1 и 2, следует, что при реализации предложенного способа (варианты №2-5) достигается такой же уровень механических свойств, что и в способе-прототипе (вариант 7), но без подстуживания раскатов продолжительностью 6-8 мин между черновыми и чистовыми проходами.From the data presented in tables 1 and 2, it follows that when implementing the proposed method (options No. 2-5) the same level of mechanical properties is achieved as in the prototype method (option 7), but without reinforcing peals lasting 6- 8 min between roughing and finishing passes.
За счет исключения необходимости подстуживания раската между черновыми и чистовыми проходами достигается повышение производительности процесса прокатки при сохранении комплекса механических свойств толстолистовой стали.By eliminating the need to reinforce the roll between roughing and finishing passes, an increase in the productivity of the rolling process is achieved while maintaining the complex of mechanical properties of plate steel.
В случаях запредельных значений заявленных параметров (варианты 1 и 6) механические свойства толстолистовой стали ухудшаются. При реализации способа-прототипа (вариант 7) производительность процесса прокатки снижается вследствие необходимости остановок, связанных с подстуживанием раскатов в промежуточной толщине между черновыми и чистовыми проходами.In cases of transcendental values of the declared parameters (options 1 and 6), the mechanical properties of plate steel deteriorate. When implementing the prototype method (option 7), the productivity of the rolling process is reduced due to the need for stops associated with the reinforcing of peals in the intermediate thickness between rough and finishing passes.
Технико-экономические преимущества изобретения состоят в том, что предложенные деформационно-термические режимы производства позволяют использовать все механизмы упрочнения: измельчение зерен микроструктуры, тупоугольные границы зерен, дислокационное упрочнение, дисперсионное твердение, ламинарная структура и текстура при исключении необходимости прерывания процесса прокатки для подстуживания раскатов в промежуточной толщине. Это существенно повышает производительность процесса прокатки, приводит к снижению энергозатрат, связанных с поддержанием заданной температуры в нагревательной печи, сокращает производственный цикл.The technical and economic advantages of the invention consist in the fact that the proposed deformation-thermal production regimes allow using all hardening mechanisms: grinding of microstructure grains, obtuse grain boundaries, dislocation hardening, dispersion hardening, laminar structure and texture, while eliminating the need to interrupt the rolling process to reinforce the rolls intermediate thickness. This significantly increases the productivity of the rolling process, leads to lower energy costs associated with maintaining a given temperature in the heating furnace, and shortens the production cycle.
В качестве базового объекта при определении технико-экономической эффективности предложенного изобретения принят способ-прототип. Использование предложенного способа обеспечит повышение рентабельности производства толстолистовой низколегированной стали на 15-20%.As a basic object in determining the technical and economic efficiency of the proposed invention adopted the prototype method. Using the proposed method will increase the profitability of the production of plate low alloy steel by 15-20%.
ЛитератураLiterature
1. Заявка №59-61504 (Япония), МПК B21B 1/38; B21B 1/22, 1984 г.1. Application No. 59-61504 (Japan), IPC B21B 1/38; B21B 1/22, 1984
2. Погоржельский В.И. Контролируемая прокатка непрерывнолитого металла. М., Металлургия, 1986, с.90-91.2. Pogorzhelsky V.I. Controlled rolling of continuous cast metal. M., Metallurgy, 1986, p. 90-91.
3. Патент РФ №2225887, МПК C21D 8/02, C21D 9/46, 2004 г. - прототип.3. RF patent No. 2225887, IPC C21D 8/02, C21D 9/46, 2004 - prototype.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010100325/02A RU2414516C1 (en) | 2010-01-11 | 2010-01-11 | Procedure for production of plate steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010100325/02A RU2414516C1 (en) | 2010-01-11 | 2010-01-11 | Procedure for production of plate steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2414516C1 true RU2414516C1 (en) | 2011-03-20 |
Family
ID=44053684
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010100325/02A RU2414516C1 (en) | 2010-01-11 | 2010-01-11 | Procedure for production of plate steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2414516C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2484147C1 (en) * | 2012-03-11 | 2013-06-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") | Method of making strips from low-alloy steel |
| RU2623945C1 (en) * | 2016-08-04 | 2017-06-29 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Heavy plate manufacturing method |
| RU2815949C1 (en) * | 2023-08-09 | 2024-03-25 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of producing hot-rolled sheets from low-alloy steel |
-
2010
- 2010-01-11 RU RU2010100325/02A patent/RU2414516C1/en active
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2484147C1 (en) * | 2012-03-11 | 2013-06-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") | Method of making strips from low-alloy steel |
| RU2623945C1 (en) * | 2016-08-04 | 2017-06-29 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Heavy plate manufacturing method |
| RU2815949C1 (en) * | 2023-08-09 | 2024-03-25 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of producing hot-rolled sheets from low-alloy steel |
| RU2821001C1 (en) * | 2023-12-27 | 2024-06-14 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of producing hot-rolled sheets from low-alloy steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109465295B (en) | Method for preventing edge cracking and strip breakage of hot continuous rolled steel plate in cold rolling | |
| EP0842715A1 (en) | Seamless steel pipe manufacturing method and equipment | |
| RU2463359C1 (en) | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip | |
| CN116000253A (en) | Method of continuously casting novel 6xxx aluminum alloys, and products made thereby | |
| CN101422784B (en) | Rolling technique of ultra-fine grained magnesium alloy sheet | |
| RU2391415C1 (en) | Method of low-alloy steel strip production | |
| CN111647800B (en) | Preparation method of hot-rolled round steel capable of being directly cut | |
| CN108441759A (en) | A kind of 540MPa grades of hot rolling acid-cleaning steel plate and its manufacturing method | |
| RU2474623C1 (en) | Method of producing high-strength martensitic sheet steel and thermal strain complex to this end | |
| RU2450061C1 (en) | Method to produce hot-rolled coiled stock of low-alloyed steel | |
| US4016740A (en) | Method and an apparatus for the manufacture of a steel sheet | |
| CN113560343B (en) | Method for controlling grain size of low-carbon austenitic stainless steel extra-thick plate | |
| RU2463360C1 (en) | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip | |
| RU2414516C1 (en) | Procedure for production of plate steel | |
| WO2020050737A1 (en) | Method for manufacturing railway rails with enhanced resistance to wear and contact fatigue | |
| RU2350662C1 (en) | Method for production of sheets | |
| JPH0565564B2 (en) | ||
| CN109722508B (en) | Ferritic stainless steel sheet and method for producing same | |
| CN113817958B (en) | Axle housing steel with good surface quality and mechanical property and yield strength of 420MPa and production method thereof | |
| RU2479639C1 (en) | Manufacturing method of plates from low-alloy pipe steel with strength class k60 | |
| KR101245702B1 (en) | METHOD FOR MANUFACTURING TENSILE STRENGTH 590MPa CLASS COLD ROLLED DP STEEL WITH EXCELLENT WORKABILITY AND VARIATION OF MECHANICAL PROPERTY | |
| RU2449843C1 (en) | Method of hot rolling of high-strength low-alloy sheets | |
| US20170275729A1 (en) | Method of and for producing heavy plates | |
| CN107541667A (en) | A kind of anti-theft door plate carbon aluminium-killed steel hot dip Zn-Fe alloying steel plate | |
| JP2003266123A (en) | Method of forming high tensile strength steel sheet |