RU2449843C1 - Method of hot rolling of high-strength low-alloy sheets - Google Patents
Method of hot rolling of high-strength low-alloy sheets Download PDFInfo
- Publication number
- RU2449843C1 RU2449843C1 RU2010144733/02A RU2010144733A RU2449843C1 RU 2449843 C1 RU2449843 C1 RU 2449843C1 RU 2010144733/02 A RU2010144733/02 A RU 2010144733/02A RU 2010144733 A RU2010144733 A RU 2010144733A RU 2449843 C1 RU2449843 C1 RU 2449843C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolling
- strip
- thickness
- cooling
- hot
- Prior art date
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при производстве широких горячекатаных листов, преимущественно из высокопрочных низколегированных марок стали категории прочности 345-390.The invention relates to rolling production and can be used in the production of wide hot-rolled sheets, mainly from high-strength low-alloy steel grades of strength category 345-390.
Основными требованиями, предъявляемыми к горячекатаному металлопрокату из высокопрочных низколегированных марок стали, являются высокие прочностные характеристики при повышенных пластических, особенно вязких, свойствах, обеспечивающих технологичность монтажа конструкций и их эксплуатационные параметры. При этом особенно важным является обеспечение равенства механических параметров проката в широком диапазоне толщин.The main requirements for hot-rolled metal from high-strength low-alloy steel grades are high strength characteristics with increased plastic, especially viscous, properties that ensure technological installation of structures and their operational parameters. In this case, it is especially important to ensure the equality of the mechanical parameters of rolled products in a wide range of thicknesses.
Известны способы горячей прокатки полос, включающие горячую прокатку полос в черновой и чистовой стадиях прокатки на толстолистовых станах горячей прокатки, а также охлаждение полос водой на отводящем рольганге (см., например, Технология прокатного производства. В 2-х книгах. Кн.2. Справочник: Беняковский М.А., Богоявленский К.Н., Виткин А.И. и др. М.: Металлургия, 1991. - 423 С., Пат. РФ №2037536, Пат. РФ №2277445).Known methods for hot rolling of strips, including hot rolling of strips in the rough and finish stages of rolling on plate hot rolling mills, as well as cooling the strips with water on the discharge roller table (see, for example, Technology of rolling production. In 2 books. Book 2. Reference: Benyakovsky M.A., Epiphany K.N., Vitkin A.I. et al. M.: Metallurgy, 1991. - 423 S., Pat. RF No. 2037536, Pat. RF No. 2277445).
Недостатками известных способов является сложность обеспечения заданного уровня физико-механических свойств горячекатаных полос из высокопрочных низколегированных марок стали при их горячей прокатке на толстолистовом стане с максимальной производительностью.The disadvantages of the known methods is the difficulty of ensuring a given level of physicomechanical properties of hot-rolled strips of high-strength low-alloy steel grades during their hot rolling on a plate mill with maximum productivity.
Наиболее близким аналогом к заявляемому объекту является способ производства рулонов горячекатаной трубной стали, преимущественно с содержанием углерода 0,11% и толщиной 8-13 мм, включающий нагрев сляба под горячую прокатку, прокатку его в черновой и чистовой непрерывной группах клетей широкополосного стана с температурой конца прокатки 780-840°C, дифференцированное охлаждение полосы водой сверху и снизу секциями душирующего устройства на отводящем рольганге до 570-610°C (см. Патент РФ №№2268793).The closest analogue to the claimed object is a method for the production of coils of hot-rolled pipe steel, mainly with a carbon content of 0.11% and a thickness of 8-13 mm, comprising heating a slab for hot rolling, rolling it in a rough and finish continuous groups of stands of a broadband mill with an end temperature rolling 780-840 ° C, differentiated cooling of the strip with water from the top and bottom by sections of the choking device on the discharge roller table to 570-610 ° C (see RF Patent No. 2268793).
Недостаток известного способа заключается в сложности обеспечения требуемого одинакового комплекса механических свойств в горячекатаной полосе из высокопрочных низколегированных марок стали в широком диапазоне толщин (8-50 мм), особенно в условиях толстолистового стана горячей прокатки при прокатке 6-8-кратных раскатов. Это, в свою очередь, не позволяет обеспечить в горячекатаной полосе, предназначенной для последующего изготовления конструкционных изделий, уровень характеристик по всей длине раската, соответствующих, например, категории прочности 345-390.The disadvantage of this method lies in the difficulty of ensuring the required identical complex of mechanical properties in a hot-rolled strip of high-strength low-alloy steel grades in a wide range of thicknesses (8-50 mm), especially in the conditions of a hot-rolled plate mill during rolling of 6-8-fold rolls. This, in turn, does not make it possible to ensure, in a hot-rolled strip intended for the subsequent manufacture of structural products, a level of characteristics along the entire length of the roll corresponding, for example, to strength category 345-390.
Технической задачей, решаемой заявляемым изобретением, является обеспечение в горячекатаном прокате из высокопрочной низколегированной стали конструкционного сортамента одинаковых механических свойств, соответствующих категории прочности 345-390 в широком диапазоне толщин (8-50 мм) в условиях высокопроизводительного толстолистового стана горячей прокатки.The technical problem solved by the claimed invention is the provision of hot rolled products from high strength low alloy steel structural assortment of the same mechanical properties corresponding to strength category 345-390 in a wide range of thicknesses (8-50 mm) in conditions of a high performance hot plate mill.
Поставленная задача решается тем, что в известном способе производства раскатов горячекатаной полосы конструкционных марок стали, с содержанием углерода не более 0,16%, микролегированных карбонитридообразующими элементами и толщиной 8-50 мм, включающий нагрев сляба под горячую прокатку, прокатку его в черновой и чистовой стадиях прокатки толстолистового стана, дифференцированное охлаждение полосы водой сверху и снизу секциями душирующего устройства на отводящем рольганге с последующим охлаждением на воздухе от температур 560-590°C, в соответствии с изобретением горячую прокатку в черновой стадии прокатки толстолистового стана проводят по специальному режиму деформации в зависимости от конечной толщины проката, которые определяют из выражений:The problem is solved in that in the known method for producing peals of hot-rolled strip of structural steel grades, with a carbon content of not more than 0.16%, microalloyed with carbonitride-forming elements and a thickness of 8-50 mm, including heating the slab for hot rolling, rolling it in rough and fine stages of rolling of a plate mill, differentiated cooling of the strip with water from above and below by sections of a choking device on the discharge roller table, followed by cooling in air from temperatures of 560-590 ° C, respectively In accordance with the invention, hot rolling in the rough stage of rolling a plate mill is carried out according to a special deformation mode depending on the final thickness of the hire, which is determined from the expressions:
hн=59,299Ln(hк)-86,604,h n = 59,299 Ln (h k ) -86,604,
εмин=lg(n)+7,5,ε min = log (n) +7.5,
где hн - толщина окончания черновой стадии прокатки, мм;where h n is the thickness of the end of the draft rolling stage, mm;
hк - конечная толщина горячекатаного листа, мм;h to - the final thickness of the hot-rolled sheet, mm;
εмин - минимальные частные обжатия в черновой стадии прокатки, %;ε min - the minimum private reduction in the rough rolling stage,%;
n - номер прохода;n is the number of the passage;
при этом температуру конца прокатки принимают равной для полос толщиной от 8,0 мм до 14,0 мм включительно - 830÷850°C, для полос толщиной более 14,0 мм до 25,0 мм включительно - 810÷830°C, а для полос толщиной более 25,0 мм до 50,0 мм включительно - 790÷810°C, кроме того, интенсивность охлаждения верхней поверхности полосы на отводящем рольганге регулируют количеством подаваемой воды по длине рольганга, которое определяют из выражения:the temperature of the end of rolling is taken equal to for strips with a thickness of 8.0 mm to 14.0 mm inclusive - 830 ÷ 850 ° C, for strips with a thickness of more than 14.0 mm to 25.0 mm inclusive - 810 ÷ 830 ° C, and for strips with a thickness of more than 25.0 mm up to 50.0 mm inclusive - 790 ÷ 810 ° C, in addition, the cooling rate of the upper surface of the strip on the discharge roller table is controlled by the amount of water supplied along the length of the roller table, which is determined from the expression:
Ф=309,27*h1/2-arctan(0,6*t-10)*(Tкп-Tyo),Ф = 309.27 * h 1/2 -arctan (0.6 * t-10) * (Ткп-Tyo),
где Ф - объем подаваемой воды на площадь листа в единицу времени (л/м2*мин);where f is the volume of water supplied per sheet area per unit time (l / m 2 * min);
Ткп - температура конца прокатки (°C);Tkp - temperature of the end of rolling (° C);
Туо - температура конца ускоренного охлаждения (°C);Tuo - temperature of the end of accelerated cooling (° C);
t - время после начала охлаждения (с);t is the time after the start of cooling (s);
h - конечная толщина полосы (мм);h is the final thickness of the strip (mm);
а охлаждение нижней поверхности полосы производят монотонно равномерно по всей ее длине.and the cooling of the lower surface of the strip is monotonously uniform over its entire length.
Сущность изобретения заключается в следующем.The invention consists in the following.
Приведенные математические зависимости, регламентирующие частные относительные обжатия в черновой стадии прокатки и количество подаваемой воды по длине рольганга для охлаждения листов после чистовой стадии прокатки, - эмпирические и получены при обработке опытных данных при прокатке указанного сортамента на толстолистовом стане 5000 горячей прокатки ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат».The mathematical dependencies that govern the particular relative reductions in the rough rolling stage and the amount of water supplied along the length of the roller table to cool the sheets after the final rolling stage are empirical and were obtained by processing the experimental data during the rolling of this assortment at the 5000 hot rolling plate of the Magnitogorsk Iron and Steel Works OJSC ".
Сущность заявляемого технического решения заключается в обеспечении условий для формирования в горячекатаной полосе толщиной 8-50 мм из стали с содержанием углерода до 0,16% микролегированной карбонитридообразующими элементами на стадии горячей прокатки заданного уровня механических свойств, позволяющих получать конструкционный металлопрокат повышенной прочности.The essence of the claimed technical solution is to provide conditions for the formation in a hot-rolled strip of thickness 8-50 mm from steel with a carbon content of up to 0.16% microalloyed carbonitride-forming elements at the stage of hot rolling of a given level of mechanical properties, allowing to obtain structural steel with increased strength.
Как известно, для выбранного диапазона марок стали горячекатаный прокат, предназначенный для изготовления различных конструкций, должен обладать высокими значениями прочностных характеристик и одновременно повышенной пластичностью, вязкостью (поперечный изгиб на 180° вокруг оправки определенного диаметра d, для заявляемых толщин d=1,5hполосы), а также сопротивлением хрупкому разрушению при температурах монтажа и эксплуатации конструкций. Горячекатаные полосы из заявляемых марок стали имеют ферритно-перлитную структуру. Размеры, форма и количество зерен феррита оказывают большое влияние на эти показатели. Мелкозернистая структура феррита обеспечивает требуемый уровень σв и вязкой составляющей. Одним из главных условий получения мелкозернистой структуры феррита является наличие мелкозернистой структуры аустенита. Мелкозернистая структура аустенита может быть получена при определенных степенях деформации в черновой стадии прокатки и специальном режиме охлаждения и температурах прокатываемого металла. Особенно важно соблюдение этих условий в черновой стадии прокатки микролегированных сталей (см., Ниобийсодержащие низколегированные стали. Хайстеркамп Ф., Хулка К., Матросов Ю.И. и др. М.: «СП. Интермет инженеринг» 1999, 90 с.). Известно, что в полосах из низколегированных марок стали интенсивная рекристаллизация в черновой стадии зависит от режима частных обжатий. Микродобавки (например, V, Аl и Ti) практически не влияют на температуру рекристаллизации, а только несколько сдерживают рост зерен после рекристаллизации. Следовательно, оптимальной, с точки зрения, формирования требуемой мелкозернистой микроструктуры можно считать температуру 970-1090°C. Именно в таком диапазоне, как правило, поддерживают режим прокатки в черновой стадии прокатки для выбранных категорий прочности высокопрочных низколегированных сталей.As is known, for a selected range of steel grades, hot-rolled steel intended for the manufacture of various structures should have high strength characteristics and at the same time increased ductility and viscosity (180 ° transverse bend around a mandrel of a certain diameter d, for the claimed strip thicknesses d = 1,5h ), as well as resistance to brittle fracture at temperatures of installation and operation of structures. Hot rolled strips of the claimed steel grades have a ferritic-pearlitic structure. The size, shape and number of grains of ferrite have a great influence on these indicators. The fine-grained structure of ferrite provides the required level of σ in and a viscous component. One of the main conditions for obtaining a fine-grained structure of ferrite is the presence of a fine-grained structure of austenite. The fine-grained structure of austenite can be obtained at certain degrees of deformation in the rough rolling stage and in a special cooling regime and temperatures of the rolled metal. Especially important is the observance of these conditions in the draft stage of rolling of microalloyed steels (see. Niobium-containing low alloy steels. Heisterkamp F., Hulka K., Matrosov Yu.I. et al. M .: “SP. Intermet Engineering” 1999, 90 pp.) . It is known that in strips of low-alloy steel grades, intense recrystallization in the rough stage depends on the regime of partial reduction. Microadditives (for example, V, Al and Ti) practically do not affect the temperature of recrystallization, but only slightly restrain grain growth after recrystallization. Therefore, the optimum, from the point of view, the formation of the required fine-grained microstructure can be considered a temperature of 970-1090 ° C. It is in this range that, as a rule, the rolling mode is maintained in the rough rolling stage for the selected strength categories of high-strength low alloy steels.
Таким образом, для получения требуемых механических свойств в оптимальном интервале температур конца прокатки (970-1090°C) необходимо осуществлять совместное управление температурным полем полосы и режимом частных обжатия в черновой стадии прокатки путем регламентации частных обжатий при прокатке в этой стадии.Thus, in order to obtain the required mechanical properties in the optimal temperature range of the end of rolling (970-1090 ° C), it is necessary to jointly control the temperature field of the strip and the mode of private reduction in the rough rolling stage by regulating the partial reduction during rolling in this stage.
Величина и форма аустенитного зерна зависит от скорости рекристаллизации при прокатке, которая, в свою очередь, зависит как от режима частных деформаций в черновой стадии прокатки, так и от температуры прокатки в черновой стадии прокатки. Маленькое частное относительное обжатие приводит к формированию крупного зерна (6-7 балла). Крупное зерно снижает пластические и вязкие свойства. Вследствие этого невозможно обеспечить в готовой горячекатаной полосе требуемых механических свойств (см., например, Гуляев А.П. Металловедение. Учебник для вузов. М.: Металлургия, 1986. - 544 С.).The size and shape of the austenitic grain depends on the rate of recrystallization during rolling, which, in turn, depends both on the mode of partial deformations in the rough rolling phase and on the rolling temperature in the rough rolling phase. A small partial relative compression leads to the formation of large grains (6-7 points). Coarse grain reduces plastic and viscous properties. As a result of this, it is impossible to provide the required mechanical properties in the finished hot-rolled strip (see, for example, Gulyaev A.P. Metallurgy. Textbook for high schools. M .: Metallurgy, 1986. - 544 S.).
Так как горячая полоса на отводящем рольганге движется по охлаждаемым роликам, то ее нижняя поверхность частично охлаждается. Кроме того, необходимо учитывать время соприкосновения воды с полосой со стороны нижней поверхности, так как вода, попадая на верхнюю поверхность полосы, стекая через кромки, обладает в 1,5-2,5 раза большей охлаждающей способностью за счет большего времени контакта полосы с водой по сравнению с нижней поверхностью. В связи с этим, для формирования требуемого уровня механических свойств по всему сечению горячекатаной полосы, а также исключения перепада механических свойств на верхней и нижней поверхностях полосы в заявляемом техническом решении выбран принцип равномерной монотонной подачи воды на нижнюю поверхность полосы на отводящем рольганге стана.Since the hot strip on the discharge roller table moves along the cooled rollers, its lower surface is partially cooled. In addition, it is necessary to take into account the time of contact of the water with the strip from the side of the lower surface, since water, falling on the upper surface of the strip, flowing through the edges, has 1.5-2.5 times more cooling ability due to the longer contact time of the strip with water compared to the bottom surface. In this regard, in order to form the required level of mechanical properties over the entire cross section of the hot-rolled strip, as well as to exclude the difference in mechanical properties on the upper and lower surfaces of the strip, the principle of uniform monotonous water supply to the lower surface of the strip on the discharge rolling table of the mill is chosen.
Количество подаваемой воды во время охлаждения полос влияет на количество и форму зерен феррита, характер распределения перлита и цементита, выделение в структуре «избыточных фаз». Рост количества подаваемой воды во время охлаждения полосы увеличивает количество зерен феррита, приводит к измельчению зерна феррита. При снижении количества подаваемой воды во время охлаждения полосы в структуре стали будут грубые выделения избыточных фаз. По границам зерен феррита пройдут участки перлита, а в ферритовой матрице окажутся глобули цементита. При быстром охлаждении цементит образуется только в виде мелких включений по границам зерен, что обеспечивает получение стали с лучшими пластическими, особенно вязкими свойствами. Этот факт, в совокупности с необходимостью обеспечения требуемого температурного режима конца охлаждения, определяет необходимость охлаждения поверхности полосы с регламентацией количества подаваемой воды во время охлаждения полос по длине рольганга.The amount of water supplied during cooling of the bands affects the number and shape of ferrite grains, the nature of the distribution of perlite and cementite, the allocation of “excess phases” in the structure. An increase in the amount of water supplied during cooling of the strip increases the number of ferrite grains, leading to the grinding of ferrite grains. With a decrease in the amount of water supplied during cooling of the strip in the structure of the steel will be a rough allocation of excess phases. Perlite sections will pass along the boundaries of the ferrite grains, and cementite globules will appear in the ferrite matrix. With rapid cooling, cementite is formed only in the form of small inclusions along the grain boundaries, which ensures the production of steel with better plastic, especially viscous properties. This fact, together with the need to ensure the required temperature regime of the end of cooling, determines the need for cooling the surface of the strip with regulation of the amount of water supplied during cooling of the strip along the length of the roller table.
Указанная совокупность признаков в известных технических решениях не обнаружена.The specified set of features in the known technical solutions are not found.
На основании вышеприведенного анализа известных источников информации можно сделать вывод, что для специалиста заявляемый способ горячей прокатки полос не следует явным образом из известного уровня техники, а следовательно, соответствует условию патентноспособности "изобретательский уровень".Based on the above analysis of known sources of information, we can conclude that for a specialist the inventive method of hot rolling of strips does not follow explicitly from the prior art, and therefore meets the patentability condition of "inventive step".
Пример осуществления способа.An example implementation of the method.
На широкополосном стане 5000 горячей прокатки ОАО «ММК» прокатывают полосу из стали марки 14Г2АФ по ГОСТ 19281 с содержанием углерода (С) 0,12-0,16%, марганца (Мn) - 1,4-1,6%, ванадия (V) - 0.07-0.12% размерами 14×4300 мм.At a broadband hot rolling mill 5000 of OJSC MMK, a strip of 14G2AF steel is rolled according to GOST 19281 with a carbon (C) content of 0.12-0.16%, manganese (Mn) 1.4-1.6%, and vanadium ( V) - 0.07-0.12% with dimensions of 14 × 4300 mm.
Сляб толщиной 300 мм, нагретый до требуемой температуры 1220°C, поступает на стан горячей прокатки, имеющий в своем составе реверсивную клеть, отводящий рольганг с охлаждающими секциями. После прокатки в черновой стадии прокатки толстолистового стана раскат толщиной 70 мм, имеющий температуру 970-1090°C, поступает на подстуживание до температур 850-900°C и далее проводят чистовую стадию прокатки до температур 830-850°C. При этом режим частных обжатий определяют из выражения:A slab 300 mm thick, heated to the required temperature of 1220 ° C, enters the hot rolling mill, which incorporates a reversing stand, which takes the roller table with cooling sections. After rolling in the draft stage of rolling a plate mill, a 70 mm thick roll having a temperature of 970-1090 ° C is fed to be tempered to temperatures of 850-900 ° C and then the finishing stage of rolling to temperatures of 830-850 ° C is carried out. In this case, the mode of private compression is determined from the expression:
εмин=lg(n)+7,5,ε min = log (n) +7.5,
где εмин - минимальные частные обжатия в черновой стадии прокатки, %;where ε min is the minimum partial reduction in the rough rolling stage,%;
n - номер прохода.n is the number of the passage.
При охлаждении раската на отводящем рольганге осуществляют дифференцируемое охлаждение верхней и нижней поверхностей полосы. Причем на нижнюю поверхность полосы подачу воды производят равномерно монотонно, а на верхнюю поверхность полосы, количество воды регламентируют в диапазоне, необходимом для обеспечения требуемой температуры конца ускоренного охлаждения, определяемое из выражения:When cooling the roll on the discharge roller table, differentiable cooling of the upper and lower surfaces of the strip is carried out. Moreover, the water supply is uniformly monotonous on the lower surface of the strip, and on the upper surface of the strip, the amount of water is regulated in the range necessary to ensure the required temperature of the end of accelerated cooling, determined from the expression:
Ф=309,27*h0.5-arctan(0,6*t-10)*(Tкп-Tyo),Ф = 309.27 * h 0.5- arctan (0.6 * t-10) * (Ткп-Tyo),
где Ф - количество подаваемой воды на площадь листа в единицу времени (л/м2*мин), Ткп - температура конца прокатки (°C), Туо - температура конца ускоренного охлаждения (°C), t - время после начала охлаждения (с), h - конечная толщина полосы (мм), а охлаждение нижней поверхности полосы производят монотонно равномерно по всей ее длине.where Ф is the amount of water supplied per sheet area per unit time (l / m 2 * min), Tkp is the temperature of the end of rolling (° C), Tuo is the temperature of the end of accelerated cooling (° C), t is the time after the start of cooling (s ), h is the final strip thickness (mm), and the lower surface of the strip is cooled uniformly uniformly along its entire length.
Это позволяет поддерживать температуру конца охлаждения в диапазоне 560-590°C по всему объему полосы. Затем прокат по отводящему рольгангу направляется на холодильник, где полоса охлаждается до температуры 200-100°C.This allows you to maintain the temperature of the end of the cooling in the range of 560-590 ° C throughout the volume of the strip. Then, the rental along the discharge roller table is sent to the refrigerator, where the strip is cooled to a temperature of 200-100 ° C.
Варианты технологических параметров, по которым по заявляемому способу осуществлялась прокатка в чистовой стадии прокатки стана горячей прокатки 5000 ОАО «ММК» представлены в Таблице.Variants of technological parameters according to which, according to the claimed method, the rolling in the final stage of rolling of the hot rolling mill 5000 of OJSC MMK was carried out are presented in the Table.
Заявляемая технология производства высокопрочных горячекатаных полос на примере горячей прокатки стали марки 14Г2АФ обеспечивает получение мелкозернистой структуры (8-9 балла), при этом механические свойства следующие: σв=540-590 МПа, σт=410-450 МПа, δ5=20-22%, выдерживает холодный изгиб на 180° при диаметре оправки d=1,5h, где h - толщина полосы.The inventive technology for the production of high-strength hot rolled strips using the example of hot rolling of steel grade 14G2AF provides a fine-grained structure (8-9 points), while the mechanical properties are as follows: σ in = 540-590 MPa, σ t = 410-450 MPa, δ 5 = 20 -22%, withstands cold bending by 180 ° with the mandrel diameter d = 1,5h, where h is the strip thickness.
На основании вышеизложенного можно сделать вывод, что заявляемый способ работоспособен и устраняет недостатки, имеющие место в прототипе.Based on the foregoing, we can conclude that the claimed method is workable and eliminates the disadvantages that occur in the prototype.
Заявляемый способ может найти широкое применение на толстолистовых станах горячей прокатки при производстве полос, предназначенных для производства высокопрочных профилей для конструкций, с требуемыми регламентируемыми физико-механическими свойствами горячекатаного проката при максимальной производительности стана.The inventive method can be widely used on plate hot rolling mills in the production of strips intended for the production of high-strength profiles for structures with the required regulated physical and mechanical properties of hot rolled products at maximum mill productivity.
Следовательно, заявляемый способ соответствует условию патентоспособности «промышленная применимость».Therefore, the claimed method meets the condition of patentability "industrial applicability".
Claims (1)
hн=59,299Ln(hк)-86,604,
εмин=lg(n)+7,5,
где hн - толщина листа при окончании черновой стадии прокатки, мм;
hк - конечная толщина горячекатаного листа, мм;
εмин - минимальные частные обжатия на черновой стадии прокатки, %;
n - номер прохода,
температуру конца прокатки принимают равной для полос толщиной от 8,0 до 14,0 мм включительно - 830-850°C, для полос толщиной более 14,0 до 25,0 мм включительно - 810-830°C, а для полос толщиной более 25,0 до 50,0 мм включительно - 790-810°C, при этом интенсивность охлаждения верхней поверхности полосы на отводящем рольганге регулируют количеством подаваемой воды по длине рольганга, которое определяют из выражения:
Ф=309,27·h1/2-arctan(0,6·t-10)·(Ткп-Туо),
где Ф - объем подаваемой воды на площадь листа в единицу времени, (л/м2·мин);
Ткп - температура конца прокатки, °C;
Туо - температура конца ускоренного охлаждения, °C;
t - время после начала охлаждения, с;
h - конечная толщина полосы, мм,
причем охлаждение нижней поверхности полосы производят монотонно равномерно по всей ее длине. A method for the production of hot rolled sheets with a thickness of 8-50 mm from low-alloy steel grades with a carbon content of not more than 0.16%, microalloyed with carbonitride-forming elements, including heating a slab for hot rolling, rolling it at the rough and finishing stages of rolling on a plate mill to obtain a strip, differentiated cooling of the strip with water from above and below by sections of the choking device on the discharge roller table, followed by cooling in air from temperatures of 560-590 ° C, characterized in that the hot rolling on the rough stage of rolling a plate mill is carried out according to the deformation mode, depending on the final thickness of the rental in accordance with the expression:
h n = 59,299 Ln (h k ) -86,604,
ε min = log (n) +7.5,
where h n - the thickness of the sheet at the end of the draft rolling stage, mm;
h to - the final thickness of the hot-rolled sheet, mm;
ε min - the minimum private reduction at the rough rolling stage,%;
n is the number of the passage,
the temperature of the end of rolling is taken equal to for strips with a thickness of 8.0 to 14.0 mm inclusive - 830-850 ° C, for strips of a thickness of more than 14.0 to 25.0 mm inclusive - 810-830 ° C, and for strips with a thickness of more 25.0 to 50.0 mm inclusive - 790-810 ° C, while the cooling rate of the upper surface of the strip on the discharge roller table is controlled by the amount of water supplied along the length of the roller table, which is determined from the expression:
Ф = 309.27 · h 1/2 -arctan (0.6 · t-10) · (Tkp-Tuo),
where f is the volume of water supplied per sheet area per unit time, (l / m 2 · min);
Tkp - temperature of the end of rolling, ° C;
Tuo - temperature of the end of accelerated cooling, ° C;
t is the time after the start of cooling, s;
h is the final thickness of the strip, mm,
moreover, the cooling of the lower surface of the strip is monotonously uniform over its entire length.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010144733/02A RU2449843C1 (en) | 2010-11-01 | 2010-11-01 | Method of hot rolling of high-strength low-alloy sheets |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010144733/02A RU2449843C1 (en) | 2010-11-01 | 2010-11-01 | Method of hot rolling of high-strength low-alloy sheets |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2449843C1 true RU2449843C1 (en) | 2012-05-10 |
Family
ID=46312206
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010144733/02A RU2449843C1 (en) | 2010-11-01 | 2010-11-01 | Method of hot rolling of high-strength low-alloy sheets |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2449843C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2613269C2 (en) * | 2015-09-02 | 2017-03-15 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of producing hot-rolled sheets from constructional low-alloy steel with guaranteed maintenance of construction perfomance properties at low temperatures (versions) |
| RU2633684C1 (en) * | 2016-12-08 | 2017-10-16 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for producing hot-rolled sheets of low-alloy steel |
| RU2640685C1 (en) * | 2017-02-13 | 2018-01-11 | Открытое акционерное общество "Российский научно-исследовательский институт трубной промышленности" (ОАО "РосНИТИ") | Manufacture method of steel sheet for pipes with increased deformation capacity |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1559797A1 (en) * | 2004-01-29 | 2005-08-03 | JFE Steel Corporation | High strength steel sheet and method for manufacturing same |
| RU2268097C1 (en) * | 2004-06-29 | 2006-01-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Cold rolled steel sheets making method |
| RU2268793C1 (en) * | 2004-07-20 | 2006-01-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Hot rolled steel coils producing method |
| RU2350412C2 (en) * | 2007-03-19 | 2009-03-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of strips hot rolling |
| RU2356658C1 (en) * | 2008-01-17 | 2009-05-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Manufacturing method of hot-rolled pipe steel roller |
| RU2365439C2 (en) * | 2007-03-19 | 2009-08-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for hot rolling of low-alloyed steel |
-
2010
- 2010-11-01 RU RU2010144733/02A patent/RU2449843C1/en active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1559797A1 (en) * | 2004-01-29 | 2005-08-03 | JFE Steel Corporation | High strength steel sheet and method for manufacturing same |
| RU2268097C1 (en) * | 2004-06-29 | 2006-01-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Cold rolled steel sheets making method |
| RU2268793C1 (en) * | 2004-07-20 | 2006-01-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Hot rolled steel coils producing method |
| RU2350412C2 (en) * | 2007-03-19 | 2009-03-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of strips hot rolling |
| RU2365439C2 (en) * | 2007-03-19 | 2009-08-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for hot rolling of low-alloyed steel |
| RU2356658C1 (en) * | 2008-01-17 | 2009-05-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Manufacturing method of hot-rolled pipe steel roller |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2613269C2 (en) * | 2015-09-02 | 2017-03-15 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of producing hot-rolled sheets from constructional low-alloy steel with guaranteed maintenance of construction perfomance properties at low temperatures (versions) |
| RU2633684C1 (en) * | 2016-12-08 | 2017-10-16 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for producing hot-rolled sheets of low-alloy steel |
| RU2640685C1 (en) * | 2017-02-13 | 2018-01-11 | Открытое акционерное общество "Российский научно-исследовательский институт трубной промышленности" (ОАО "РосНИТИ") | Manufacture method of steel sheet for pipes with increased deformation capacity |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101844162B (en) | Method for removing residual stress of hot-rolling high-strength steel | |
| RU2449843C1 (en) | Method of hot rolling of high-strength low-alloy sheets | |
| RU2350412C2 (en) | Method of strips hot rolling | |
| RU2474623C1 (en) | Method of producing high-strength martensitic sheet steel and thermal strain complex to this end | |
| RU2463360C1 (en) | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip | |
| RU2350662C1 (en) | Method for production of sheets | |
| RU2479639C1 (en) | Manufacturing method of plates from low-alloy pipe steel with strength class k60 | |
| RU2457912C2 (en) | Method of hot rolling of low-alloy sheets | |
| RU2679675C1 (en) | Method of manufacturing construction rolled product from low-alloy steel | |
| RU2365439C2 (en) | Method for hot rolling of low-alloyed steel | |
| RU2389569C1 (en) | Method to produce hot-rolled coils from tube steels | |
| RU2356658C1 (en) | Manufacturing method of hot-rolled pipe steel roller | |
| RU2570712C1 (en) | Strip hot rolling from low-alloy steel | |
| RU2549808C1 (en) | Method of production of rolled plates out of low carbon steel using reversing mill | |
| RU2350411C2 (en) | Manufacturing method of hot-rolled pipe steel rolls | |
| RU2495142C1 (en) | Manufacturing method of rolled steel plate from low-alloy steel | |
| RU2440425C1 (en) | Manufacturing method of hot-rolled pipe steel | |
| RU2376392C1 (en) | Production method of rebar from silicon-manganese steel | |
| RU2414516C1 (en) | Procedure for production of plate steel | |
| RU2465345C1 (en) | Manufacturing method of plates from low-alloy pipe steel with strength class k60 | |
| RU2465343C1 (en) | Manufacturing method of plates from low-alloy pipe steel with strength class k56 | |
| RU2479641C1 (en) | Manufacturing method of cold-rolled strip from low-carbon steel grades | |
| RU2465344C1 (en) | Manufacturing method of plates from low-alloy pipe steel with strength class k60 | |
| RU2350413C1 (en) | Method of production of hot-rolled pipe steel rolls | |
| RU2479638C1 (en) | Manufacturing method of plates from low-alloy pipe steel with strength class k60 |