RU2376392C1 - Production method of rebar from silicon-manganese steel - Google Patents
Production method of rebar from silicon-manganese steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2376392C1 RU2376392C1 RU2008128324/02A RU2008128324A RU2376392C1 RU 2376392 C1 RU2376392 C1 RU 2376392C1 RU 2008128324/02 A RU2008128324/02 A RU 2008128324/02A RU 2008128324 A RU2008128324 A RU 2008128324A RU 2376392 C1 RU2376392 C1 RU 2376392C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- rolling
- silicon
- steel
- reinforcing
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, конкретно к прокатному производству, и предназначено для получения на сортовых станах стального арматурного термоупрочненного проката из непрерывнолитых заготовок.The invention relates to the field of metallurgy, specifically to rolling production, and is intended to obtain on high-quality mills of steel reinforcing heat-strengthened steel from continuously cast billets.
Известен способ производства стального арматурного профиля, включающий нагрев заготовок из углеродистой стали марки Ст3, многопроходную прокатку в валках с калибрами, охлаждение движущихся полос водой вначале на 35-40°С непосредственно на выходе из валков чистовой клети, затем их ускоренное охлаждение водой до температуры 600-650°С и окончательное охлаждение на воздухе [1].A known method of manufacturing a steel reinforcing profile, including heating billets of carbon steel grade St3, multi-pass rolling in rolls with calibers, cooling the moving strips with water at first by 35-40 ° C directly at the exit of the rolls of the finishing stand, then their accelerated cooling with water to a temperature of 600 -650 ° C and final cooling in air [1].
Недостатки известного способа состоят в том, что арматурные профили имеют низкие прочностные и вязкостные свойства. Это снижает их качество и выход годного.The disadvantages of this method are that the reinforcing profiles have low strength and viscosity properties. This reduces their quality and yield.
Известен также способ производства стального арматурного профиля из углеродистой стали марки Ст3сп, включающий нагрев заготовки, многопроходную прокатку с коэффициентом вытяжки в последнем проходе µ=1,20, термоупрочнение путем ускоренного охлаждения движущихся полос водой в сочетании с самоотпуском на воздухе [2].There is also a known method of producing a steel reinforcing profile from carbon steel of the St3sp grade, including heating the workpiece, multi-pass rolling with a draw ratio in the last pass µ = 1.20, heat hardening by accelerated cooling of moving strips with water in combination with self-tempering in air [2].
Указанный способ также не обеспечивает высоких прочностных и вязкостных свойств арматурных профилей, что снижает их качество и выход годного.The specified method also does not provide high strength and viscous properties of reinforcing profiles, which reduces their quality and yield.
Наиболее близким аналогом к предлагаемому изобретению является способ производства круглого сортового проката из заэвтектоидной кремниймарганцовистой стали следующего химического состава, мас.%:The closest analogue to the proposed invention is a method for the production of round sections from hypereutectoid silicon-manganese steel of the following chemical composition, wt.%:
Способ включает нагрев заготовок, многопроходную прокатку на 10-клетевом стане 300-3 в валках с калибрами, прерванную закалку движущихся полос непосредственно на выходе из валков чистовой клети охлаждением водой вначале до температуры 770-850°С, затем до температуры 750°С и последующий самоотпуск при охлаждении на воздухе за два этапа, причем время охлаждения регламентируют в зависимости от содержания в стали легирующих элементов [3].The method includes heating billets, multi-pass rolling on a 10-stand mill 300-3 in rolls with calibers, interrupted hardening of the moving strips directly at the exit of the finishing stand rolls by cooling with water, first to a temperature of 770-850 ° C, then to a temperature of 750 ° C and subsequent self-tempering during cooling in air in two stages, the cooling time being regulated depending on the content of alloying elements in the steel [3].
Недостатки указанного способа состоят в том, что полученные при его использовании арматурные профили имеют низкие качество и выход годного вследствие неудовлетворительных пластических и вязкостных свойств.The disadvantages of this method are that the reinforcing profiles obtained during its use are of poor quality and yield due to unsatisfactory plastic and viscous properties.
Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в повышении качества и выхода годных арматурных профилей.The technical problem solved by the invention is to improve the quality and yield of reinforcing profiles.
Для решения поставленной технической задачи в известном способе производства арматурного профиля из кремниймарганцовистой стали, включающем нагрев заготовок, многопроходную прокатку в валках с калибрами, прерванную закалку движущихся полос водой и последующий самоотпуск, согласно предложению нагрев заготовок ведут до температуры 1150-1280°С, температуру конца прокатки поддерживают в интервале 900-1050°С, и закалку прерывают при температуре 580-700°С. Кроме того, прокатку в последнем проходе производят с коэффициентом вытяжки 1,05-1,30, а закалку начинают через 1-5 с после выхода полосы из валков. При этом кремнемарганцовистая сталь имеет следующий химический состав, мас.%:To solve the technical problem in the known method of producing a reinforcing profile of silicon-manganese steel, including heating the workpieces, multi-pass rolling in rolls with calibers, interrupted quenching of the moving strips with water and subsequent self-tempering, according to the proposal, the workpieces are heated to a temperature of 1150-1280 ° C, the temperature of the end rolling support in the range of 900-1050 ° C, and hardening is interrupted at a temperature of 580-700 ° C. In addition, rolling in the last pass is carried out with a draw ratio of 1.05-1.30, and hardening begins 1-5 s after the strip leaves the rolls. In this case, silicon-manganese steel has the following chemical composition, wt.%:
Сущность предлагаемого технического решения состоит в следующем. Термоупрочненная арматура должна сочетать высокие прочностные, пластические и вязкостные свойства. Это важно для того, чтобы в случае деформации железобетонная конструкция не разрушалась на отдельные фрагменты с хрупким изломом армирующих элементов, а сохраняла монолитность за счет их пластического изгиба. Требуемое сочетание механических свойств арматурных профилей достигается одновременной оптимизацией химического состава стали и режимов ее деформационно-термической обработки в процессах нагрева, прокатки, прерванной закалки и самоотпуска.The essence of the proposed technical solution is as follows. Heat-strengthened reinforcement must combine high strength, plastic and viscous properties. This is important so that in case of deformation, the reinforced concrete structure does not collapse into separate fragments with a brittle fracture of the reinforcing elements, but remains solid due to their plastic bending. The required combination of the mechanical properties of reinforcing profiles is achieved by simultaneously optimizing the chemical composition of the steel and the modes of its deformation-heat treatment in the processes of heating, rolling, interrupted quenching and self-tempering.
Кремниймарганцовистая арматурная сталь предложенного состава обладает повышенной прокаливаемостью, благодаря чему в термоупрочненном состоянии после прокатки и термической обработки по заявленным режимам арматурные профили диаметром 6,0-40,0 мм имеют по сечению три слоя. Поверхностный слой состоит из отпущенного мартенсита с сохранением ориентации карбидных частиц по бывшим пластинам мартенсита закалки. Промежуточный слой характеризуется смесью нижнего бейнита и отпущенного мартенсита. Центральная часть состоит в основном из троостита, верхнего бейнита и выделений избыточного феррита. Такой условно композиционный металлический материал сочетает за счет менее упрочненной сердцевины высокую общую пластичность и вязкость, а за счет промежуточного и поверхностного слоев - высокую общую прочность. В результате арматурные профили всего размерного сортамента имеют более высокое и равномерное качество, что в свою очередь способствует увеличению выхода годного.Silicon-manganese reinforcing steel of the proposed composition has increased hardenability, which is why in the heat-strengthened state after rolling and heat treatment according to the declared modes, reinforcing profiles with a diameter of 6.0-40.0 mm have three sections in cross section. The surface layer consists of tempered martensite while maintaining the orientation of the carbide particles along the former quenching martensite plates. The intermediate layer is characterized by a mixture of lower bainite and tempered martensite. The central part consists mainly of troostite, upper bainite and secretions of excess ferrite. Such conditionally composite metallic material combines high general ductility and viscosity due to a less hardened core, and due to the intermediate and surface layers - high overall strength. As a result, the reinforcing profiles of the entire dimensional assortment have a higher and more uniform quality, which in turn contributes to an increase in the yield.
Предпрокатный нагрев непрерывнолитых заготовок до температуры Та=1150-1280°С обеспечивает аустенитизацию литой структуры, полное растворение грубых карбидных включений, повышает гомогенность химического состава стали. Прокатка в завершающем проходе с температурой конца прокатки Ткп=900-1050°С и коэффициентом вытяжки µ=1,05-1,30 обеспечивает формирование точной геометрии поперечного профиля с диспергированной аустенитной микроструктурой. Однако микроструктура и текстура деформации приобретают неравномерность по сечению полосы из-за наличия на поверхности арматуры профиля выступов винтовой формы. Последеформационная пауза продолжительностью τ=1-5 с до начала прерванной закалки способствует рекристаллизации деформированного аустенита. Поскольку интенсивность протекания рекристаллизации выше в местах повышенной локальной деформации, по истечении последеформационной паузы неравномерность микроструктуры и текстуры по сечению арматурных профилей перед закалкой исчезает.Pre-rolling heating of continuously cast billets to a temperature of Т а = 1150-1280 ° С provides austenitization of the cast structure, complete dissolution of coarse carbide inclusions, increases the homogeneity of the chemical composition of steel. Rolling in the final pass with the temperature of the end of rolling T kn = 900-1050 ° C and the drawing coefficient µ = 1.05-1.30 ensures the formation of the exact geometry of the transverse profile with a dispersed austenitic microstructure. However, the microstructure and texture of the deformation become uneven over the cross section of the strip due to the presence on the surface of the reinforcement of the profile of the protrusions of a screw shape. A post-deformation pause of a duration of τ = 1-5 s before the start of interrupted quenching promotes the recrystallization of deformed austenite. Since the rate of recrystallization is higher in places of increased local deformation, after the post-deformation pause, the unevenness of the microstructure and texture over the cross section of the reinforcing profiles before quenching disappears.
Последующая прерванная закалка движущихся полос водой от температуры Ткп=900-1050°С до температуры Тп=580-700°С обеспечивает, во-первых, необходимую степень упрочнения арматурного профиля и, во-вторых, полное протекание процесса самоотпуска при последующем охлаждении на воздухе и снятие термических и фазовых напряжений закалки.The subsequent interrupted quenching of moving strips with water from a temperature of T kp = 900-1050 ° C to a temperature of T p = 580-700 ° C provides, firstly, the necessary degree of reinforcement reinforcement profile and, secondly, the complete course of the self-tempering process during subsequent cooling in air and the removal of thermal and phase stresses of hardening.
Экспериментально установлено, что при нагреве непрерывнолитых заготовок до температуры Та выше 1280°С не исключается пережог и окисление границ зерен литой структуры, увеличивается окалинообразование и снижается выход годного. При температуре Та ниже 1150°С снижается гомогенность химического состава стали, возрастает неравномерность температуры по длине прокатываемых полос, в особенности малых сечений. Это снижает качество продукции и выход годного.It was experimentally established that when continuously cast billets are heated to a temperature of T a above 1280 ° C, burnout and oxidation of the grain boundaries of the cast structure are not excluded, scale formation increases and yield decreases. At a temperature of T a below 1150 ° C, the homogeneity of the chemical composition of the steel decreases, the temperature unevenness along the length of the rolled strips, especially of small sections, increases. This reduces product quality and yield.
При температуре Ткп выше 1050°С или продолжительности паузы τ более 5 с в деформированном аустените полосы стартует процесс собирательной рекристаллизации, что ведет к неравномерному росту аустенитных зерен микроструктуры, снижению качества продукции и выхода годного. При температуреAt a temperature of Tcp above 1050 ° C or a pause duration of τ more than 5 s in the deformed austenite of the strip, the process of collective recrystallization starts, which leads to an uneven growth of austenitic grains of the microstructure, lower quality of the product and yield. At a temperature
Ткп ниже 900°С или τ менее 1 с в стали сохраняются неравномерность микроструктуры и текстуры, обусловленные неравномерным деформированием арматурной полосы с винтовыми выступами по ее сечению. Это также снижает качество продукции и выход годного.T cp below 900 ° C or τ less than 1 s in the steel, the unevenness of the microstructure and texture due to the uneven deformation of the reinforcing strip with helical protrusions along its section is preserved. It also reduces product quality and yield.
При коэффициенте вытяжки µ в последнем проходе менее 1,05 не исключается образование дефекта «невыполнение профиля», высота винтовых выступов на поверхности полосы менее допустимой. Это ведет к увеличению количества некондиционной продукции. Увеличение µ более 1,30 приводит к переполнению арматурного калибра, искажению формы винтовых выступов, снижению качества и выхода годного.When the extraction coefficient µ in the last pass is less than 1.05, the formation of the “profile failure” defect is not ruled out, the height of the screw protrusions on the strip surface is less than acceptable. This leads to an increase in the number of substandard products. An increase in µ over 1.30 leads to overflow of the reinforcing gauge, distortion of the shape of the screw protrusions, and a decrease in quality and yield.
При температуре прерывания закалки Тп ниже 580°С арматурные профили имеют низкие вязкостные и пластические свойства (особенно в малых сечениях), что ухудшает их качество. Увеличение Тп более 700°С приводит к разупрочнению готового арматурного профиля, что недопустимо.At a hardening interruption temperature T p below 580 ° C, the reinforcing profiles have low viscous and plastic properties (especially in small sections), which impairs their quality. The increase in T p more than 700 ° C leads to softening of the finished reinforcing profile, which is unacceptable.
Углерод в кремниймарганцовистой стали является основным упрочняющим элементом, поэтому при его концентрации менее 0,20% прочностные свойства снижаются, что ухудшает качество арматурных профилей. В то же время увеличение концентрации углерода более 0,40% приводит к потере вязкостных и пластических свойств, повышает хрупкость термоупрочненных арматурных профилей, что недопустимо.Carbon in silicon-manganese steel is the main reinforcing element, therefore, at a concentration of less than 0.20%, the strength properties decrease, which affects the quality of reinforcing profiles. At the same time, an increase in carbon concentration of more than 0.40% leads to a loss of viscous and plastic properties, increases the fragility of heat-strengthened reinforcing profiles, which is unacceptable.
Кремний является активным раскислителем, повышает стойкость мартенсита против отпуска, оказывает благоприятное влияние на субструктуру мартенсита. Однако увеличение содержания кремния более 0,90% приводит к увеличению количества неметаллических включений в микроструктуре, снижению пластических и вязкостных свойств термоупрочненных арматурных профилей. Снижение содержания кремния менее 0,30% приводит к потере прочностных свойств. Все это снижает качество и выход годных арматурных профилей.Silicon is an active deoxidizer, increases the resistance of martensite to tempering, and has a beneficial effect on the martensite substructure. However, an increase in the silicon content of more than 0.90% leads to an increase in the number of nonmetallic inclusions in the microstructure, and a decrease in the plastic and viscous properties of thermally hardened reinforcing profiles. A decrease in the silicon content of less than 0.30% leads to a loss of strength properties. All this reduces the quality and yield of reinforcing profiles.
Марганец повышает прокаливаемость стали за счет уменьшения скорости превращения аустенита при охлаждении. При его содержании 0,80-1,5% он упрочняет сталь, не снижая вязкостных и пластических свойств. Увеличение содержания марганца сверх 1,5% ведет к потере пластичности стали в термоупрочненном состоянии. Снижение содержания марганца менее 0,80% вызывает снижение прочностных и пластических свойств стали. И в том, и в другом случае имеет место снижение качества и выхода годных арматурных профилей.Manganese increases the hardenability of steel by reducing the rate of transformation of austenite upon cooling. With its content of 0.80-1.5%, it strengthens the steel, without reducing the viscosity and plastic properties. An increase in the manganese content in excess of 1.5% leads to a loss of ductility of steel in a heat-strengthened state. A decrease in manganese content of less than 0.80% causes a decrease in the strength and plastic properties of steel. And in fact, and in another case, there is a decrease in the quality and yield of reinforcing profiles.
Пример реализации способаAn example implementation of the method
Выплавку сталей различного химического состава (табл.1) производят в электродуговой печи. Для раскисления и легирования сталей в расплав вводят ферросилиций и ферромарганец.Steel smelting of various chemical composition (Table 1) is produced in an electric arc furnace. For deoxidation and alloying of steels, ferrosilicon and ferromanganese are introduced into the melt.
Химический состав кремниймарганцовистых сталейTable 1
Chemical composition of silicon-manganese steels
Выплавленную сталь подвергают непрерывной разливке в заготовки квадратного сечения 150×150 мм.Smelted steel is subjected to continuous casting into billets of square section 150 × 150 mm
Непрерывнолитые заготовки из кремниймарганцовистой стали с составом №3 нагревают в методической печи сортопрокатного стана 350 до температуры аустенитизации Та=1215°С и осуществляют многопроходную горячую прокатку арматурных профилей диаметром 28 мм в валках с калибрами. Прокатку в последнем проходе на стане 350 осуществляют с коэффициентом вытяжки µ=1,18 при температуре Ткп=975°С в круглом калибре с винтовыми канавками для формирования периодического арматурного профиля.Continuously cast billets of silicon-manganese steel with composition No. 3 are heated in a methodical furnace of a section rolling mill 350 to an austenitizing temperature of T a = 1215 ° C and multi-pass hot rolling of reinforcing profiles with a diameter of 28 mm in rolls with calibers is carried out. Rolling in the last pass on the mill 350 is carried out with a drawing coefficient µ = 1.18 at a temperature T kn = 975 ° C in a round gauge with helical grooves to form a periodic reinforcing profile.
Выходящие из последней клети со скоростью V=10 м/с арматурные профили подвергают прерванной закалке водой в процессе транспортирования по секционированному участку ускоренного охлаждения, отстоящего от последней клети стана 350 на расстоянии L=30 м. При этом продолжительность последеформационной паузы τ составляет:Reinforcing profiles emerging from the last stand at a speed of V = 10 m / s are subjected to interrupted water quenching during transportation through a sectioned section of accelerated cooling, which is located at a distance L = 30 m from the last stand of mill 350. In this case, the duration of the post-deformation pause τ is:
Закалку арматурных профилей водой прерывают при температуре Тп=640°С. Дальнейшее охлаждение арматурных профилей осуществляют на воздухе. В процессе охлаждения на воздухе происходит самоотпуск арматурных профилей. Готовые арматурные профили имеют высокое качество по комплексу механических свойств, точности геометрических размеров и высокий выход годного Q=99,2%.The hardening of reinforcing profiles with water is interrupted at a temperature T p = 640 ° C. Further cooling of the reinforcing profiles is carried out in air. During cooling in air, the reinforcing profiles self-release. Finished reinforcing profiles are of high quality for a range of mechanical properties, geometric accuracy and high yield Q = 99.2%.
Варианты реализации способа и показатели их эффективности приведены в таблице 2.Variants of the method and indicators of their effectiveness are shown in table 2.
Данные, представленные в таблице 2, свидетельствуют о том, что при реализации предложенного способа (варианты №2-4) достигается наиболее высокое качество арматурных профилей при одновременном повышении выхода годного. В случаях запредельных значений заявленных параметров (варианты №1 и №5), а также способа-прототипа (вариант №6) качество и выход годных профилей снижаются.The data presented in table 2 indicate that the implementation of the proposed method (options No. 2-4) achieves the highest quality reinforcing profiles while increasing yield. In cases of transcendental values of the declared parameters (options No. 1 and No. 5), as well as the prototype method (option No. 6), the quality and yield of suitable profiles are reduced.
Технико-экономические преимущества предложенного способа состоят в том, что одновременная оптимизация химического состава стали и параметров деформационно-термической обработки обеспечивают повышение комплекса механических свойств, точное выполнение формы поперечного сечения арматурного профиля. В результате повышаются качество и выход годных арматурных профилей.The technical and economic advantages of the proposed method consist in the fact that the simultaneous optimization of the chemical composition of steel and the parameters of the heat-deformation treatment provide an increase in the complex of mechanical properties, accurate fulfillment of the cross-sectional shape of the reinforcing profile. As a result, the quality and yield of reinforcing profiles are improved.
Использование предложенного способа обеспечит повышение уровня рентабельности производства арматурных профилей на 5-10%.Using the proposed method will increase the level of profitability of the production of reinforcing profiles by 5-10%.
ЛитератураLiterature
1. Патент Российской Федерации RU 2197340, МПК В21В 1/1 6, 2003 г.1. Patent of the Russian Federation RU 2197340, IPC B21B 1/1 6, 2003
2. Патент Российской Федерации RU 2254179, МПК В21В 1/16, 2005 г.2. Patent of the Russian Federation RU 2254179, IPC В21В 1/16, 2005
3. Патент Российской Федерации RU 2212458, МПК C21D 8/06, C21D 1/02, 2003 г. - прототип.3. Patent of the Russian Federation RU 2212458, IPC C21D 8/06, C21D 1/02, 2003 - prototype.
Режимы производства термоупрочненных арматурных профилей и их эффективностьtable 2
Modes of production of heat-strengthened reinforcing profiles and their effectiveness
(прототип)6.
(prototype)
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008128324/02A RU2376392C1 (en) | 2008-07-11 | 2008-07-11 | Production method of rebar from silicon-manganese steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008128324/02A RU2376392C1 (en) | 2008-07-11 | 2008-07-11 | Production method of rebar from silicon-manganese steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2376392C1 true RU2376392C1 (en) | 2009-12-20 |
Family
ID=41625690
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008128324/02A RU2376392C1 (en) | 2008-07-11 | 2008-07-11 | Production method of rebar from silicon-manganese steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2376392C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104745969A (en) * | 2015-04-03 | 2015-07-01 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | HRB400E high-strength corrosion-resistant steel bar and production process thereof |
| RU2583554C1 (en) * | 2015-01-22 | 2016-05-10 | Акционерное общество "Научно-исследовательский центр "Строительство" (АО "НИЦ "Строительство") | Method for production of hardened reinforcing bar of periodic profile |
-
2008
- 2008-07-11 RU RU2008128324/02A patent/RU2376392C1/en active
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2583554C1 (en) * | 2015-01-22 | 2016-05-10 | Акционерное общество "Научно-исследовательский центр "Строительство" (АО "НИЦ "Строительство") | Method for production of hardened reinforcing bar of periodic profile |
| CN104745969A (en) * | 2015-04-03 | 2015-07-01 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | HRB400E high-strength corrosion-resistant steel bar and production process thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2398929B1 (en) | A high strength thin cast strip product and method for making the same | |
| EP2578711B1 (en) | Steel sheet and a method for its manufacture | |
| EP2540855B1 (en) | Heat-treated steel material, method for producing same, and base steel material for same | |
| EP3235920A1 (en) | Low-yield-ratio ultra-high-strength hot-rolled q&p steel and production method therefor | |
| EP2647730B1 (en) | A method for manufacturing a high strength formable continuously annealed steel strip | |
| EP3653736A1 (en) | Hot-rolled steel strip and manufacturing method | |
| RU2463359C1 (en) | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip | |
| EP3853388B1 (en) | Hot rolled steel sheet with high hole expansion ratio and manufacturing process thereof | |
| CN103249847A (en) | Method for manufacturing high-strength cold-rolled/hot-rolled trip steel having a tensile strength of 590 mpa grade, superior workability, and low mechanical-property deviation | |
| JP5042982B2 (en) | Manufacturing method of high-strength steel sheet with excellent thickness accuracy | |
| RU2474623C1 (en) | Method of producing high-strength martensitic sheet steel and thermal strain complex to this end | |
| RU2463360C1 (en) | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip | |
| RU2350662C1 (en) | Method for production of sheets | |
| RU2376392C1 (en) | Production method of rebar from silicon-manganese steel | |
| KR102164108B1 (en) | Ultra high strength hot rolled steel sheet having excellent shape and bendability properties and method of manufacturing the same | |
| JP5459062B2 (en) | Rolled steel for induction hardening and method for producing the same | |
| KR20210114031A (en) | Rectangular steel pipe, manufacturing method thereof, and building structure | |
| JP4192857B2 (en) | High-strength cold-rolled steel sheet and manufacturing method thereof | |
| RU2479639C1 (en) | Manufacturing method of plates from low-alloy pipe steel with strength class k60 | |
| RU2709075C1 (en) | Method of producing hot-rolled coil of low-alloy steel | |
| RU2381283C1 (en) | Manufacturing method of high-strength weld rebars | |
| JP2003266123A (en) | Method of forming high tensile strength steel sheet | |
| RU2623945C1 (en) | Heavy plate manufacturing method | |
| RU2495142C1 (en) | Manufacturing method of rolled steel plate from low-alloy steel | |
| RU2296017C1 (en) | Method for making rolled bars from springy alloy steel |