RU2403105C1 - Method of rolling low-alloyed main pipe strips on reversing plate mill - Google Patents
Method of rolling low-alloyed main pipe strips on reversing plate mill Download PDFInfo
- Publication number
- RU2403105C1 RU2403105C1 RU2009125866/02A RU2009125866A RU2403105C1 RU 2403105 C1 RU2403105 C1 RU 2403105C1 RU 2009125866/02 A RU2009125866/02 A RU 2009125866/02A RU 2009125866 A RU2009125866 A RU 2009125866A RU 2403105 C1 RU2403105 C1 RU 2403105C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolling
- strip
- width
- finished
- transverse
- Prior art date
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области обработки металлов давлением, в частности к технологии листовой прокатки на реверсивном толстолистовом стане.The invention relates to the field of metal forming, in particular to the technology of sheet rolling on a reversible plate mill.
Известен способ производства толстолистовой конструкционной стали, содержащей мас.%: С≤0,23; Mn≤1,35; Р≤0,04; S≤0,05; Si≤0,50; V≤0,1; Ni≤0,50; Cr≤0,70; Cu≤0,4; остальное железо и примеси. Способ предусматривает нагрев сляба до температуры 1120-1180°С, черновую прокатку с обжатием 40-60% и чистовую прокатку при температуре не выше 980°С с обжатием 40-60% и температурой конца прокатки ниже 870°С [1].A known method for the production of plate structural steel containing wt.%: C≤0,23; Mn≤1.35; P≤0.04; S 0 0.05; Si 0 0.50; V≤0.1; Ni ≤ 0.50; Cr≤0.70; Cu≤0.4; the rest is iron and impurities. The method involves heating a slab to a temperature of 1120-1180 ° C, rough rolling with a compression of 40-60% and finishing rolling at a temperature not higher than 980 ° C with a compression of 40-60% and a temperature of the end of rolling below 870 ° C [1].
Недостатки известного способа состоят в том, что при его использовании толстый лист из низколегированной стали обладает сравнительно невысокими механическими свойствами. Кроме того, для заявленного распределения обжатий при черновой и чистовой прокатке увеличение толщины листа приводит к ухудшению его механических свойств, вследствие недостаточной проработки структуры осевой зоны (по толщине) в процессе деформации. Существует минимальная допустимая величина проработки микроструктуры, ниже которой свойства листа остаются низкими, так как в центральных слоях сохраняется структура литого металла. При более высокой величине проработки микроструктура становится более однородной и мелкозернистой, характерной для высокопрочного и хладостойкого штрипса. Однако помимо величины зерна на механические свойства проката оказывает определенное влияние и анизотропия зерен, находящаяся в прямой зависимости от направления деформации в плоскости листа, т.е. от направления прокатки. Постоянное повышение требований к качеству штрипса для магистральных труб и увеличение потребности в толстолистовом прокате обуславливает необходимость разработки технических решений, обеспечивающих более высокий уровень механических свойств металла.The disadvantages of this method are that when it is used, a thick sheet of low alloy steel has a relatively low mechanical properties. In addition, for the claimed distribution of compression during roughing and finishing rolling, an increase in the thickness of the sheet leads to a deterioration in its mechanical properties, due to insufficient study of the structure of the axial zone (in thickness) during deformation. There is a minimum allowable amount of microstructure development, below which the sheet properties remain low, since the cast metal structure is preserved in the central layers. With a higher level of elaboration, the microstructure becomes more uniform and fine-grained, characteristic for high-strength and cold-resistant strip. However, in addition to the grain size, the mechanical properties of the rolled product are also influenced by the grain anisotropy, which is directly dependent on the direction of deformation in the sheet plane, i.e. from the direction of rolling. A constant increase in the requirements for the quality of the strip for main pipes and an increase in the need for plate hire necessitates the development of technical solutions that provide a higher level of mechanical properties of the metal.
Наиболее близким по своей технической сущности и достигаемым результатам к предлагаемому изобретению является способ производства толстолистового проката, предусматривающий использование продольной схемы прокатки с разбивкой ширины [2].The closest in its technical essence and the achieved results to the proposed invention is a method for the production of plate products, using a longitudinal rolling scheme with a breakdown of the width [2].
При производстве высокопрочных штрипсовых сталей в рамках этого технического решения используют схему последовательной черновой и чистовой прокатки с подстуживанием между этими операциями. При реализации известного способа заготовку нагревают и прокатывают при температуре выше точки Ar3 (черновая прокатка). На стадии черновой прокатки сначала заготовку кантуют на 90° в плане и прокатывают в поперечном направлении до получения требуемой ширины листа (разбивка ширины). Далее, при этом же (высоком) уровне температур, полученный раскат вновь кантуют на 90° и прокатывают в продольном направлении. При этом на определенной стадии продольную прокатку прерывают для подстуживания (охлаждения) полученного раската до заданной температуры. Это необходимо, чтобы избежать деформаций в диапазоне температур фазового превращения, негативно влияющих на уровень механических свойств готовой продукции. Затем на стадии чистовой прокатки при температуре ниже точки Ar3 заготовку прокатывают в продольном направлении до получения требуемой толщины и длины готового листа.In the production of high-strength strip steels within the framework of this technical solution, a sequential rough and finish rolling scheme is used with a reinforcement between these operations. When implementing the known method, the workpiece is heated and rolled at a temperature above the point A r3 (rough rolling). At the stage of rough rolling, the workpiece is first turned over 90 ° in plan and rolled in the transverse direction to obtain the desired sheet width (breakdown of the width). Further, at the same (high) temperature level, the resulting roll is again turned over 90 ° and rolled in the longitudinal direction. At the same time, at a certain stage, the longitudinal rolling is interrupted to reinforce (cool) the resulting roll to a predetermined temperature. This is necessary in order to avoid deformations in the phase transformation temperature range, which negatively affect the level of mechanical properties of the finished product. Then, at the stage of finish rolling at a temperature below the point A r3, the workpiece is rolled in the longitudinal direction to obtain the desired thickness and length of the finished sheet.
Такой подход может использоваться, например, для прокатки трубного штрипса 17,5×2200×(2×12000) мм из стали 09Г2ФБЮ (размер сляба 240×1550×2850 мм) на стане 3000 [2, табл.5, с.22-23]. Для рассматриваемого случая на стадии черновой прокатки сначала производят кантовку сляба и прокатку в поперечном направлении на толщину 160 мм до получения промежуточной заготовки с шириной, соответствующей ширине готового листа 2200 мм (с припуском на обрезь), а затем обратную кантовку и прокатку в продольном направлении на толщину подстуживания 49 мм. При этом суммарная степень обжатия заготовки по высоте на стадии черновой прокатки составляет (240-49)/240=0,79=79%. После продольного обжатия промежуточной заготовки до указанной толщины осуществляют ее подстуживание до заданной температуры 780°С путем естественного охлаждения на воздухе. Затем, на стадии чистовой прокатки, полученную заготовку выкатывают в продольном направлении и обжимают до получения требуемой толщины 17,5 мм. При этом ширина остается той же, что и на стадии черновой прокатки (2200 мм), а длина увеличивается до величины 24000 мм, соответствующей двукратной длине готовой трубы. Суммарная степень обжатия подката по высоте на стадии чистовой прокатки составляет (49-17,5)/49=0,64=64%.Such an approach can be used, for example, for rolling a tube strip 17.5 × 2200 × (2 × 12000) mm from 09G2FBY steel (slab size 240 × 1550 × 2850 mm) at a mill 3000 [2, Table 5, p.22- 23]. For the case under consideration, at the rough rolling stage, first the slab is turned over and rolled in the transverse direction to a thickness of 160 mm to obtain an intermediate workpiece with a width corresponding to the width of the finished sheet 2200 mm (with an allowance for cutting), and then the backward turning and rolling in the longitudinal direction to undercrusting thickness 49 mm. Moreover, the total degree of compression of the workpiece in height at the stage of rough rolling is (240-49) / 240 = 0.79 = 79%. After longitudinal compression of the intermediate workpiece to the specified thickness, it is cooled to a predetermined temperature of 780 ° C. by natural cooling in air. Then, at the stage of finishing rolling, the obtained billet is rolled out in the longitudinal direction and crimped to obtain the required thickness of 17.5 mm The width remains the same as at the stage of rough rolling (2200 mm), and the length increases to a value of 24000 mm, corresponding to twice the length of the finished pipe. The total degree of roll reduction in height at the finish rolling stage is (49-17.5) / 49 = 0.64 = 64%.
Получение требуемого уровня механических свойств штрипса при реализации указанного способа прокатки достигается благоприятным характером структурообразования и фазовых превращений при контролируемой прокатке низколегированной стали 09Г2ФБЮ. Технологически это обеспечивается соблюдением уровня температур начала и конца чистовой и черновой прокатки, а также наличием подстуживания на воздухе полученной промежуточной заготовки (подката) после черновой прокатки, осуществляемым во время специальной междеформационной паузы между черновой и чистовой прокаткой. Для этого подкат выдерживают на рольганге стана после черновой прокатки до достижения металлом заданной температуры, чтобы избежать деформации в неблагоприятном температурном диапазоне.Obtaining the required level of the mechanical properties of the strip during the implementation of this rolling method is achieved by the favorable nature of structure formation and phase transformations during the controlled rolling of low-alloy steel 09G2FBY. Technologically, this is ensured by observing the temperature level of the beginning and end of the finish and rough rolling, as well as by cooling in air the obtained intermediate billet (rolled) after rough rolling, carried out during a special inter-deformation pause between rough and finish rolling. To do this, the tackle is kept on the rolling table of the mill after rough rolling until the metal reaches the set temperature in order to avoid deformation in the unfavorable temperature range.
Однако на практике рассмотренная технология не всегда обеспечивает получение высоких прочностных и пластических свойств готового штрипса, соответствующих современным требованиям к материалу труб большого диаметра для магистральных трубопроводов. Толстый лист, получаемый в соответствии с известным способом, имеет недостаточно высокую хладостойкость, т.е. механические свойства (в особенности ударную вязкость) при отрицательных температурах. Это во многом связано с тем, что поперечную прокатку (разбивку ширины) начинают и завершают на стадии предварительной деформации (черновой прокатки), т.е. при достаточно высоком уровне температур. При деформации заготовки в поперечном направлении с 240 до 160 мм возникает поперечная анизотропия зерен структуры металла, которая способна благоприятно сказываться на механических свойствах готового штрипса и трубы, определяемых в поперечном направлении. Но поскольку для данной схемы поперечная деформация производится только в рамках черновой прокатки, т.е. в высокотемпературной области, при интенсивном дроблении зерен в ходе последующей низкотемпературной продольной деформации указанная поперечная анизотропия исчезает.However, in practice, the considered technology does not always provide high strength and plastic properties of the finished strip, corresponding to modern requirements for the material of large diameter pipes for main pipelines. The thick sheet obtained in accordance with the known method has insufficiently high cold resistance, i.e. mechanical properties (especially impact strength) at low temperatures. This is largely due to the fact that transverse rolling (breakdown of the width) is started and completed at the stage of preliminary deformation (rough rolling), i.e. at a sufficiently high level of temperature. When the workpiece is deformed in the transverse direction from 240 to 160 mm, transverse anisotropy of the grains of the metal structure occurs, which can favorably affect the mechanical properties of the finished strip and pipe, which are determined in the transverse direction. But since for this scheme, transverse deformation is performed only within the framework of rough rolling, i.e. in the high-temperature region, with intensive grain crushing during the subsequent low-temperature longitudinal deformation, the indicated transverse anisotropy disappears.
Кроме того, для центральных слоев непрерывнолитой заготовки характерно наличие осевой ликвации с мелкими дефектными участками, появление которых связано с условиями кристаллизации металла. Наличие поперечных растягивающих напряжений в металле заготовки при поперечных проходах в условиях высокотемпературной деформации (черновая прокатка) может приводить к образованию несплошностей (разрывов) в этой зоне. Такой характер деформации при поперечной прокатке обуславливает снижение качества продукции, поскольку механические свойства штрипса обычно оценивают на поперечных образцах, так как прочность именно в этом направлении определяет стойкость готовой трубы к распространению продольной трещины при аварии (основная эксплуатационная характеристика магистральных труб).In addition, the central layers of the continuously cast billet are characterized by the presence of axial segregation with small defective areas, the appearance of which is associated with the crystallization conditions of the metal. The presence of transverse tensile stresses in the workpiece metal during transverse passages under conditions of high temperature deformation (rough rolling) can lead to the formation of discontinuities (gaps) in this zone. This type of deformation during transverse rolling causes a decrease in product quality, since the mechanical properties of the strip are usually evaluated on transverse samples, since the strength in this direction determines the resistance of the finished pipe to the propagation of a longitudinal crack in an accident (the main operational characteristic of main pipes).
Таким образом, в рассматриваемом случае имеет место неблагоприятный характер распределения продольной и поперечной деформации заготовки по стадиям черновой и чистовой прокатки, выражающийся в отсутствии поперечной деформации в низкотемпературной области. Поэтому оптимизация соотношения продольных и поперечных обжатий в рамках контролируемой прокатки штрипса является необходимым условием получения требуемого уровня качества готовой продукции наряду с температурно-скоростным режимом прокатки.Thus, in the case under consideration, there is an unfavorable distribution of the longitudinal and transverse deformation of the workpiece over the stages of rough and finish rolling, which is expressed in the absence of transverse deformation in the low-temperature region. Therefore, optimization of the ratio of longitudinal and transverse reductions in the framework of controlled strip rolling is a prerequisite for obtaining the required level of quality of the finished product along with the temperature and speed mode of rolling.
Технический результат изобретения - повышение уровня механических свойств штрипса для труб большого диаметра в поперечном направлении за счет использования механизма деформации, обеспечивающего оптимизацию размеров и анизотропии зерна, а также снижение числа внутренних дефектов в металле, прокатанном на толстолистовом реверсивном стане. Это обеспечивается использованием максимально возможного поперечного обжатия в области низких температур чистовой прокатки.The technical result of the invention is to increase the mechanical properties of the strip for pipes of large diameter in the transverse direction through the use of a deformation mechanism that optimizes grain size and anisotropy, as well as reducing the number of internal defects in the metal rolled on a plate reversing mill. This is ensured by using the maximum possible transverse reduction in the low temperature range of the finish rolling.
Технический результат достигается тем, что в способе прокатки низколегированного штрипса для магистральных труб на толстолистовом реверсивном стане, включающем черновую и чистовую прокатку в продольном и поперечном направлении относительно оси непрерывнолитой заготовки с регламентированной степенью деформации и с промежуточным охлаждением после черновой прокатки до заданной температуры, согласно предложению черновую прокатку осуществляют в два этапа с суммарной степенью обжатия по высоте 45-65%, при этом сначала производят прокатку в продольном направлении до получения длины подката, составляющей 0,70-0,98 длины рабочих валков толстолистового стана, а затем кантовку подката на 90° в плане и его прокатку в поперечном направлении до получения ширины подката, составляющей 0,6-0,85 ширины готового штрипса, и толщины, составляющей 3,5-6 толщин готового штрипса, чистовую прокатку осуществляют также в два этапа за 9-25 проходов с суммарной степенью обжатия указанного подката по высоте 70-83%, при этом сначала производят прокатку в поперечном направлении со степенью обжатия подката по высоте 25-40% до получения им ширины, соответствующей ширине готового штрипса, а после этого обратную кантовку подката на 90° в плане и его последующую прокатку в продольном направлении, до получения заданной толщины и длины готового штрипса.The technical result is achieved by the fact that in the method of rolling low-alloy strip for main pipes on a plate reversing mill, including rough and finish rolling in the longitudinal and transverse directions relative to the axis of the continuously cast billet with a regulated degree of deformation and with intermediate cooling after rough rolling to a predetermined temperature, according to the proposal rough rolling is carried out in two stages with a total degree of compression at a height of 45-65%, while first rolling in the longitudinal direction to obtain a tack length of 0.70-0.98 the length of the working rolls of the plate mill, and then tilting the tackle 90 ° in plan and rolling it in the transverse direction to obtain a tack width of 0.6-0.85 the width of the finished strip, and a thickness of 3.5-6 thicknesses of the finished strip, finishing rolling is also carried out in two stages in 9-25 passes with a total degree of compression of the specified roll height of 70-83%, while first rolling in the transverse direction with the degree of crimping sauté 25-40% until it receives a width corresponding to the width of the finished strip, and after that the reverse pitching of the tackle by 90 ° in plan and its subsequent rolling in the longitudinal direction, until the specified thickness and length of the finished strip is obtained.
Технический результат достигается также тем, что горячекатаные штрипсы подвергают ускоренному водяному охлаждению с последующей правкой и замедленным охлаждением.The technical result is also achieved by the fact that hot rolled strips are subjected to accelerated water cooling, followed by editing and delayed cooling.
Сущность изобретения состоит в следующем.The invention consists in the following.
Черновую прокатку (предварительную деформацию) исходной заготовки осуществляют в два этапа с суммарной степенью обжатия по высоте 45-65%. Многопроходная реверсивная прокатка с указанной степенью обжатия в диапазоне высоких температур обеспечивает разрушение литой структуры, подавляет разнобалльность аустенитных зерен.Rough rolling (preliminary deformation) of the initial billet is carried out in two stages with a total degree of reduction in height of 45-65%. Multipass reverse rolling with a specified degree of compression in the high temperature range ensures the destruction of the cast structure, suppresses the variability of austenitic grains.
Сначала осуществляют прокатку в продольном направлении до получения длины подката, составляющей 0,70-0,98 длины рабочих валков толстолистового стана. Известно, что на исходных непрерывнолитых заготовках габаритные размеры могут быть нестабильными, что связано с условиями разливки сляба. Поэтому при прокатке листов режимы обжатия, а также высота и ширина листа могут колебаться в широких пределах. В то же время прокатка нагретой непрерывнолитой заготовки в продольном направлении на начальной стадии предварительной деформации позволяет получить фиксированные размеры подката. Это обеспечивает стабильное выполнение расчетных режимов обжатия данного подката в последующих проходах, что особенно важно для автоматизации управления процессом прокатки.First, rolling in the longitudinal direction is carried out until a tack length of 0.70-0.98 of the length of the working rolls of the plate mill is obtained. It is known that, on initial continuously cast billets, overall dimensions can be unstable, which is associated with the conditions for casting a slab. Therefore, when rolling sheets, the compression regimes, as well as the height and width of the sheet, can vary widely. At the same time, rolling the heated continuously cast billet in the longitudinal direction at the initial stage of preliminary deformation allows to obtain fixed sizes of the tack. This ensures the stable implementation of the calculated modes of compression of this tackle in subsequent passes, which is especially important for automation of the rolling process control.
Затем производят кантовку подката на 90° в плане и осуществляют его прокатку в поперечном направлении до получения ширины подката, составляющей 0,6-0,85 ширины готового штрипса при толщине 3,5-6 толщин готового штрипса. При этом ширина подката максимально приближается к ширине готового изделия. Одновременно получают толщину подката, обеспечивающую допустимый градиент температуры при подстуживании. В то же время поперечные растягивающие напряжения в металле заготовки при поперечных проходах в условиях высокотемпературной деформации не превышают критических значений и не приводят к образованию несплошностей (разрывов) в осевой зоне.Then, the roll is turned over 90 ° in the plan and rolled in the transverse direction to obtain a tack width of 0.6-0.85 of the width of the finished strip with a thickness of 3.5-6 thicknesses of the finished strip. In this case, the width of the rolled product is as close as possible to the width of the finished product. At the same time, the thickness of the tackle is obtained, providing an allowable temperature gradient when undermining. At the same time, the transverse tensile stresses in the workpiece metal during transverse passages under conditions of high-temperature deformation do not exceed critical values and do not lead to the formation of discontinuities (gaps) in the axial zone.
Чистовую прокатку (окончательную деформацию) после промежуточного подстуживания также осуществляют в два этапа с суммарной степенью обжатия подката по высоте 70-83% и при суммарном числе проходов 9-25. Такая прокатка в области низких температур позволяет проработать микроструктуру штрипса на всю толщину, устранить осевую ликвацию непрерывнолитого сляба, сформировать равномерную мелкозернистую феррито-бейнитную структуру, обладающую повышенными вязкостными и прочностными свойствами.Finishing rolling (final deformation) after intermediate reinforcement is also carried out in two stages with a total degree of roll reduction in height of 70-83% and with a total number of passes of 9-25. Such rolling at low temperatures allows us to work out the microstructure of the strip to the entire thickness, eliminate the axial segregation of the continuously cast slab, and form a uniform fine-grained ferritic-bainitic structure with increased viscosity and strength properties.
В рамках чистовой прокатки сначала осуществляют прокатку в поперечном направлении со степенью обжатия подката по высоте 25-40% до получения им ширины, соответствующей ширине готового штрипса. При этом имеет место низкотемпературная деформация подката в поперечном направлении. Такая деформация обеспечивает дальнейшее дробление зерен структуры с одновременным получением их поперечной анизотропии.As part of the finish rolling, rolling is first carried out in the transverse direction with a degree of compression of the rolled product at a height of 25-40% to obtain a width corresponding to the width of the finished strip. In this case, low-temperature deformation of the tackle in the transverse direction takes place. Such deformation provides further crushing of the structure grains with simultaneous obtaining of their transverse anisotropy.
После кантовки подката на 90° в плане производят его последующую прокатку в продольном направлении в низкотемпературной области окончательной деформации. Целью этой операции является получение требуемой толщины и длины штрипса. При этом формируется продольная анизотропия зерен структуры, которая, наряду с полученной ранее поперечной анизотропией, способствует получению заданного комплекса механических свойств готовой продукции.After tilting the tackle to 90 ° in the plan, it is subsequently rolled in the longitudinal direction in the low-temperature region of the final deformation. The purpose of this operation is to obtain the required thickness and length of the strip. At the same time, a longitudinal anisotropy of the structure grains is formed, which, along with the transverse anisotropy obtained earlier, contributes to obtaining a given set of mechanical properties of the finished product.
Ускоренное охлаждение прокатанного штрипса с заданной скоростью до фиксированной температуры и последующее замедленное охлаждение обеспечивают формирование требуемого фазового состава металла высокопрочного штрипса для магистральных трубопроводов. Последующее замедленное охлаждение прокатанных штрипсов способствует снятию внутренних напряжений в металле и отсутствию коробления готовых листов.The accelerated cooling of the rolled strip at a given speed to a fixed temperature and the subsequent delayed cooling provide the formation of the required phase composition of the metal of a high-strength strip for main pipelines. Subsequent delayed cooling of the rolled strips helps to relieve internal stresses in the metal and the absence of warping of the finished sheets.
Применение способа поясняется примером его реализации при производстве штрипса размером 33,4×4490×13500 мм (после резки в меру), категории прочности К65 (10Г2ФБЮ), содержащего, мас.%: С≤0,1; Mn≤1,9; Р≤0,02; S≤0,005; Si≤0,50; V≤0,05; Ni≤0,40; Cr≤0,4; Cu≤0,2; Mo≤0,4; Nb≤0,1; железо и примеси - остальное. В низколегированной штрипсовой стали добавки марганца и никеля способствуют твердорастворному упрочнению металла и, соответственно, повышению хладостойкости и коррозионной стойкости готового проката. Микролегирование ванадием приводит к измельчению зерна микроструктуры, повышению прочности и вязкости штрипсов, прокатанных по предложенным деформационным режимам. Введение в состав стали ниобия способствует получению ячеистой дислокационной микроструктуры стали при ускоренном охлаждении прокатанных штрипсов, обеспечивающей сочетание высоких прочностных и пластических свойств металла. Мелкодисперсные карбиды ниобия и ванадия препятствуют росту зерна аустенита в ходе нагрева. Наличие кремния способствует улучшению раскисленности стали и повышению прочности штрипсов. Увеличение содержания кремния более 0,5% сопровождается возрастанием количества силикатных включений, снижающих ударную вязкость металла. Наличие в составе до 0,4% молибдена обеспечивает получение прочностных характеристик. Однако превышение приведенных значений не сопровождается дальнейшим повышением качества штрипсов, а лишь увеличивает расходы на легирование, что представляется нецелесообразным. Хром и медь повышают прочность и коррозионную стойкость штрипсов. В рамках указанной концентрации они не оказывают вредного влияния на свариваемость штрипсов при производстве труб, но расширяют возможности использования металлического лома при выплавке, что удешевляет производство штрипсов.The application of the method is illustrated by an example of its implementation in the manufacture of a strip measuring 33.4 × 4490 × 13500 mm (after cutting to the best), strength category K65 (10G2FBY), containing, wt.%: C≤0.1; Mn≤1.9; P≤0.02; S≤0.005; Si 0 0.50; V≤0.05; Ni≤0.40; Cr≤0.4; Cu 0 0.2; Mo≤0.4; Nb≤0.1; iron and impurities - the rest. In low-alloy strip steel, manganese and nickel additives contribute to the solid solution hardening of the metal and, accordingly, increase the cold resistance and corrosion resistance of the finished steel. Microalloying with vanadium leads to grinding of the microstructure grain, increasing the strength and viscosity of the strips rolled according to the proposed deformation modes. The introduction of niobium into the composition of the steel facilitates the production of a cellular dislocation microstructure of steel with accelerated cooling of rolled strips, which provides a combination of high strength and plastic properties of the metal. Fine carbides of niobium and vanadium prevent the growth of austenite grain during heating. The presence of silicon helps to improve the deoxidation of steel and increase the strength of the strips. An increase in the silicon content of more than 0.5% is accompanied by an increase in the number of silicate inclusions that reduce the toughness of the metal. The presence of up to 0.4% molybdenum provides strength characteristics. However, the excess of the given values is not accompanied by a further increase in the quality of strips, but only increases the cost of alloying, which seems inappropriate. Chrome and copper increase the strength and corrosion resistance of strips. Within the specified concentration, they do not adversely affect the weldability of strips in the production of pipes, but expand the possibilities of using scrap metal for smelting, which reduces the cost of production of strips.
При нагреве непрерывнолитых заготовок размером 310×1980×3460 мм происходит аустенизация низколегированной стали, растворение дисперсных карбонитридных упрочняющих частиц. На этапе предварительной деформации (черновой прокатки) сначала осуществляют продольную реверсивную прокатку заготовки в клети толстолистового стана 5000 за 2 прохода с увеличением длины подката до 4000 мм, т.е. до 0,8 длины рабочих валков стана, и уменьшением толщины до 267 мм. После кантовки на 90° в плане производят поперечную реверсивную прокатку подката до получения ширины 3640 мм, т.е. до 0,81 ширины готового штрипса. При этом толщина подката после завершения поперечной прокатки составляет 147 мм, т.е. 4,4 толщины готового штрипса. Суммарная степень обжатия по высоте на этапе черновой прокатки составляет (310-147)/310=0,53=53%.When heating continuously cast billets with a size of 310 × 1980 × 3460 mm, austenization of low-alloy steel and dissolution of dispersed carbonitride reinforcing particles occur. At the stage of preliminary deformation (rough rolling), the longitudinal reverse rolling of the workpiece is first carried out in the stand of the plate mill 5000 in 2 passes with an increase in the length of the tackle to 4000 mm, i.e. up to 0.8 lengths of the mill work rolls, and a reduction in thickness to 267 mm. After 90 ° tilting, in plan, transverse reverse rolling of the rolled stock is carried out to obtain a width of 3640 mm, i.e. up to 0.81 widths of the finished strip. Moreover, the thickness of the tackle after the completion of the transverse rolling is 147 mm, i.e. 4.4 thickness of the finished strip. The total degree of height reduction at the rough rolling stage is (310-147) / 310 = 0.53 = 53%.
Полученный в ходе предварительной деформации металл подстуживают до требуемой температуры на рольганге стана. Затем приступают к этапу окончательной деформации (чистовой прокатки), в рамках которого сначала осуществляют прокатку в поперечном направлении до получения ширины подката 4825 мм, т.е. до ширины готового штрипса с припуском на боковую обрезь, при толщине 110 мм. При этом степень обжатия подката в поперечном направлении для низкотемпературной области окончательной деформации составляет (147-110)/147=0,25=25%. После завершения поперечной прокатки производят обратную кантовку подката на 90° в плане и осуществляют его прокатку в продольном направлении до получения толщины 33,4 мм и длины 13180 мм при сохранении ширины 4825 мм, т.е. размеров готового штрипса (с припуском на обрезь). Суммарная степень обжатия подката по высоте на этапе чистовой прокатки составляет (147-33,4)/147=0,77=77%. В продольных проходах металл катают с максимальными обжатиями, чтобы обеспечить высокую прорабатываемость центральных слоев металла.The metal obtained during preliminary deformation is bent to the required temperature on the rolling table of the mill. Then they proceed to the stage of final deformation (fair rolling), in the framework of which rolling is first carried out in the transverse direction to obtain a rolled width of 4825 mm, i.e. to the width of the finished strip with an allowance for the side trim, with a thickness of 110 mm. Moreover, the degree of compression of the tackle in the transverse direction for the low-temperature region of the final deformation is (147-110) / 147 = 0.25 = 25%. After the transverse rolling is completed, the roll is turned over 90 ° in plan and rolled in the longitudinal direction to obtain a thickness of 33.4 mm and a length of 13180 mm while maintaining a width of 4825 mm, i.e. sizes of the finished strip (with an allowance for trimming). The total degree of roll reduction in height at the finish rolling stage is (147-33.4) / 147 = 0.77 = 77%. In longitudinal passages, the metal is rolled with maximum reductions in order to ensure high workability of the central layers of the metal.
Прокатанный штрипс подвергают ускоренному водяному охлаждению в специальной установке с последующей правкой на ролико-правильной машине. Ускоренное охлаждение проката после чистовой прокатки приводит к повышению дисперсности структурных составляющих. Последующее замедленное охлаждение металла до температуры не выше 150°С осуществляют путем выдержки на воздухе штабелированной стопы горячекатаных штрипсов, состоящей из 10-15 листов. Указанное замедленное охлаждение способствует снятию внутренних термических напряжений в материале штрипса.Laminated strip is subjected to accelerated water cooling in a special installation with subsequent editing on a roller-straightening machine. The accelerated cooling of the rolled products after finishing rolling leads to an increase in the dispersion of structural components. Subsequent delayed cooling of the metal to a temperature not exceeding 150 ° C is carried out by holding in the air a stacked stack of hot rolled strips consisting of 10-15 sheets. The specified delayed cooling helps to relieve internal thermal stresses in the strip material.
Механические свойства определяли на поперечных образцах. Температурно-деформационный режим прокатки обеспечил получение мелкозернистой феррито-бейнитной структуры с заметной поперечной и продольной анизотропией зерен. Испытания на статическое растяжение осуществляли на плоских образцах по ГОСТ 1497, а на ударный изгиб на образцах с V-образным надрезом по ГОСТ 9454 при температуре -40°С. Получены следующие механические свойства для поперечных образцов: временное сопротивление σв=690-720 Н/мм2; предел текучести σт=600-640 Н/мм2; относительное удлинение δ=20-22%; ударная вязкость KCV-40=280-340 Дж/см2. Указанный уровень свойств полностью соответствует требованиям, предъявляемым к штрипсу категории прочности К65.Mechanical properties were determined on transverse samples. The temperature-strain mode of rolling provided a fine-grained ferrite-bainitic structure with a noticeable transverse and longitudinal grain anisotropy. Tensile tests were carried out on flat specimens in accordance with GOST 1497, and in impact bending on specimens with a V-shaped notch in accordance with GOST 9454 at a temperature of -40 ° С. The following mechanical properties were obtained for transverse samples: temporary resistance σ in = 690-720 N / mm 2 ; yield strength σ t = 600-640 N / mm 2 ; elongation δ = 20-22%; impact strength KCV -40 = 280-340 J / cm 2 . The specified level of properties fully meets the requirements for a strip of strength category K65.
Таким образом, применение предложенного способа прокатки обеспечивает достижение требуемого результата - получение на толстолистовом реверсивном стане штрипса для труб большого диаметра с высоким уровнем механических свойств, за счет использования поперечной прокатки на этапе окончательной деформации. Иначе говоря, предложенное техническое решение позволяет распространить поперечную деформацию на низкотемпературную область чистовой прокатки и таким образом сохранить поперечную анизотропию в готовом листе, избежав появления дефектов в зоне ликвационной полосы.Thus, the application of the proposed rolling method ensures the achievement of the desired result — obtaining a strip for large diameter pipes with a high level of mechanical properties on a plate reversing mill due to the use of transverse rolling at the stage of final deformation. In other words, the proposed technical solution allows to extend the transverse deformation to the low-temperature region of the finish rolling and thus preserve the transverse anisotropy in the finished sheet, avoiding the appearance of defects in the segregation strip zone.
Оптимальные параметры реализации способа были определены эмпирическим путем. Экспериментально установлено, что в случае получения при продольной черновой прокатке длины подката менее 0,7 длины рабочих валков, производительность стана падает. Поэтому осуществлять на этой стадии продольную прокатку непрерывнолитой заготовки меньшей длины нерационально с точки зрения производительности процесса. В то же время при длине подката после черновой продольной прокатки, превышающей 0,98 длины рабочих валков толстолистового стана, трудно обеспечить стабильную подачу подката в валки стана при последующей поперечной прокатке, что делает невозможной практическую реализацию способа.The optimal parameters for the implementation of the method were determined empirically. It has been experimentally established that in the case of obtaining, during longitudinal rough rolling, a rolled length of less than 0.7 lengths of work rolls, the productivity of the mill decreases. Therefore, to carry out at this stage the longitudinal rolling of a continuously cast billet of shorter length is irrational in terms of process performance. At the same time, with the length of the tackle after rough longitudinal rolling exceeding 0.98 of the length of the working rolls of the plate mill, it is difficult to ensure a stable supply of tackle to the rolls of the mill during subsequent transverse rolling, which makes the practical implementation of the method impossible.
Анализ опытных данных показывает, что для последующей черновой прокатки подката в поперечном направлении (после кантовки на 90° в плане) наиболее целесообразна деформация до получения ширины, составляющей 0,6-0,85 ширины готового штрипса, при толщине 3,5-6 толщин готового штрипса. При ширине получаемого подката менее 0,6 ширины готового штрипса поперечная деформация в высокотемпературной области недостаточна для проработки аустенитного зерна по всей толщине подката. Однако, при ширине подката более 0,85 ширины готового штрипса, величина обжатия при последующей поперечной прокатке в низкотемпературной области (после подстуживания) будет слишком незначительной, что не позволит достигнуть требуемого уровня механических свойств в готовом прокате. При толщине подката менее 3,5 толщин готового штрипса после поперечной черновой прокатки степень деформации в низкотемпературной области при чистовой прокатке будет недостаточна для получения требуемого уровня механических свойств готового толстолистового проката. В то же время толщина подката более 6 толщин готового штрипса не позволяет провести его равномерное подстуживание по всему сечению перед чистовой прокаткой и избежать деформации в неблагоприятном температурном диапазоне. Это способно привести к снижению качества готовой продукции. Кроме того, увеличение толщины подката сопровождается повышением величины суммарного обжатия в низкотемпературной области чистовой прокатки и, соответственно, неоправданным ростом нагрузки на рабочие валки стана при сохранении числа проходов или снижением производительности стана при увеличении числа проходов.An analysis of the experimental data shows that for subsequent rough rolling of the tackle in the transverse direction (after tilting 90 ° in plan), it is most appropriate to deform to obtain a width of 0.6-0.85 of the width of the finished strip, with a thickness of 3.5-6 thicknesses finished strip. When the width of the obtained tackle is less than 0.6 of the width of the finished strip, the transverse deformation in the high-temperature region is insufficient for the development of austenitic grain throughout the thickness of the tackle. However, if the tack width is more than 0.85 of the width of the finished strip, the amount of compression during subsequent transverse rolling in the low-temperature region (after undermining) will be too small, which will not allow achieving the required level of mechanical properties in the finished rolling. If the rolled thickness is less than 3.5 thicknesses of the finished strip after transverse rough rolling, the degree of deformation in the low-temperature region during finishing rolling will be insufficient to obtain the required level of mechanical properties of the finished plate. At the same time, the thickness of the tackle is more than 6 thicknesses of the finished strip does not allow uniform tinning over the entire section before finishing rolling and to avoid deformation in the unfavorable temperature range. This can lead to a decrease in the quality of the finished product. In addition, an increase in the thickness of the tackle is accompanied by an increase in the total reduction in the low-temperature region of the finish rolling and, accordingly, an unjustified increase in the load on the work rolls of the mill while maintaining the number of passes or reducing the productivity of the mill with an increase in the number of passes.
Таким образом, черновую прокатку исходной непрерывнолитой заготовки осуществляют в два этапа, с продольной и поперечной схемой деформации. Экспериментально установлено, что если при этом суммарная степень обжатия по высоте на стадии черновой прокатки составляет менее 45% - не удается обеспечить деформацию в осевой зоне, достаточную для того, чтобы устранить осевую ликвационную полосу, характерную для непрерывнолитых заготовок. Это приводит к возможности появления дефектов макроструктуры и снижению качества готовой продукции. В то же время, если указанная суммарная степень обжатия превысит 65%, будет нарушен баланс обжатий черновой и чистовой прокатки. Иначе говоря, величина деформации в низкотемпературной области чистовой прокатки будет недостаточна, чтобы обеспечить получение равномерной мелкозернистой структуры металла и, соответственно, требуемый уровень механических свойств штрипса.Thus, rough rolling of the initial continuously cast billet is carried out in two stages, with a longitudinal and transverse deformation scheme. It has been experimentally established that if the total degree of height reduction at the stage of rough rolling is less than 45%, it is not possible to ensure deformation in the axial zone sufficient to eliminate the axial segregation strip characteristic of continuously cast billets. This leads to the possibility of defects in the macrostructure and lower quality of the finished product. At the same time, if the indicated total reduction ratio exceeds 65%, the balance of the reduction and rough rolling reductions will be disrupted. In other words, the magnitude of the deformation in the low-temperature region of the finish rolling will be insufficient to ensure a uniform fine-grained metal structure and, accordingly, the required level of the mechanical properties of the strip.
Опытным путем установлено, что если в ходе окончательной деформации осуществляют прокатку в поперечном направлении, со степенью обжатия подката по высоте менее 25%, то не всегда удается обеспечить получение ширины подката, соответствующей ширине готового штрипса. Кроме того, поперечная деформация в низкотемпературной области будет недостаточна для формирования необходимой поперечной анизотропии зерен структуры. Соответственно не удастся обеспечить необходимый уровень механических свойств готового проката. В случае превышения указанным обжатием величины 40% продольная деформация подката на втором этапе чистовой прокатки будет слишком мала для получения требуемой длины готового штрипса.It has been experimentally established that if during the final deformation, rolling is carried out in the transverse direction, with a degree of compression of the tack in height of less than 25%, it is not always possible to obtain a width of tack corresponding to the width of the finished strip. In addition, the transverse deformation in the low-temperature region will be insufficient for the formation of the necessary transverse anisotropy of the structure grains. Accordingly, it will not be possible to provide the necessary level of mechanical properties of the finished product. If the specified compression exceeds 40%, the longitudinal deformation of the tack at the second stage of finish rolling will be too small to obtain the required length of the finished strip.
Практика показывает, что если число проходов при чистовой прокатке менее 9, то значения обжатий в отдельных проходах могут превышать величину максимально допустимых для данного стана усилий прокатки. Это способно привести к возникновению аварийной ситуации. В то же время, при использовании более 25 проходов имеет место неоправданное увеличение продолжительности цикла прокатки и, соответственно, снижение производительности. Таким образом, для чистового обжатия заготовки на реверсивном толстолистовом стане необходимо использовать 9-25 проходов из соображений технической возможности реализации процесса и обеспечения высокой производительности данного стана.Practice shows that if the number of passes during finishing rolling is less than 9, then the values of the compressions in individual passes can exceed the maximum allowable rolling forces for a given mill. This can lead to an emergency. At the same time, when using more than 25 passes, there is an unjustified increase in the duration of the rolling cycle and, accordingly, a decrease in productivity. Thus, for the final compression of the workpiece on a reversing plate mill, it is necessary to use 9-25 passes for reasons of technical feasibility of the process and ensuring high productivity of this mill.
Анализ экспериментальных данных показывает, что суммарная степень обжатия подката по высоте меньше 70% в рамках следующей после промежуточного подстуживания чистовой прокатки недостаточна для формирования требуемой структуры и получения мелкозернистой структуры, обеспечивающей высокую хладостойкость штрипса. В этом случае величина деформации в низкотемпературной области слишком мала. Поскольку число проходов чистовой прокатки ограничено необходимостью высокой производительности, увеличение обжатия свыше 83% сопровождается существенным повышением усилия прокатки, которое может достигать критических значений и создавать предпосылки для выхода стана из строя. Таким образом, исходя из соображений технической возможности реализации процесса и необходимости устранения дефектов микроструктуры на готовом штрипсе, суммарное относительное обжатие должно составлять 70-83%.The analysis of experimental data shows that the total degree of tin reduction by height is less than 70% within the framework of the subsequent finishing rolling after intermediate reinforcing, is insufficient to form the required structure and obtain a fine-grained structure providing high cold resistance of the strip. In this case, the strain in the low-temperature region is too small. Since the number of finishing passes is limited by the need for high productivity, an increase in compression of more than 83% is accompanied by a significant increase in the rolling force, which can reach critical values and create the prerequisites for the failure of the mill. Thus, based on considerations of the technical feasibility of the process and the need to eliminate microstructure defects on the finished strip, the total relative compression should be 70-83%.
Замедленное охлаждение штрипсов из низколегированной стали после штабелирования способствует снятию внутренних термических напряжений. Оно сопровождается выделением мелкодисперсной карбидной фазы по границам зерен и приводит к преобладанию в металле процессов упрочнения.Slow cooling of low-alloy steel strips after stacking helps relieve internal thermal stresses. It is accompanied by the release of a finely dispersed carbide phase along grain boundaries and leads to the predominance of hardening processes in the metal.
Как следует из приведенного анализа, при реализации предложенного технического решения достигается требуемое качество штрипсового проката для труб большого диаметра за счет более рационального распределения поперечных и продольных деформаций заготовки при прокатке на толстолистовом реверсивном стане. Однако, в случае выхода варьируемых технологических параметров за установленные для этого способа границы, не всегда удается обеспечить соответствие полученных штрипсов заданным требованиям хладостойкости и категории прочности по своим механическим характеристикам. Таким образом, полученные данные подтверждают правильность рекомендаций по выбору допустимых значений технологических параметров предложенного способа производства низколегированного штрипса для магистральных труб.As follows from the above analysis, when implementing the proposed technical solution, the required quality of strip products for large diameter pipes is achieved due to a more rational distribution of transverse and longitudinal deformations of the workpiece during rolling on a plate reversing mill. However, in the event that the variable technological parameters go beyond the boundaries established for this method, it is not always possible to ensure that the obtained strips meet the specified requirements for cold resistance and strength category according to their mechanical characteristics. Thus, the data obtained confirm the correctness of the recommendations on the selection of permissible values of the technological parameters of the proposed method for the production of low-alloy strip for main pipes.
Технико-экономические преимущества предложенного способа заключаются в том, что горячая прокатка штрипсов из низколегированной стали по установленным деформационным режимам обеспечивает существенное повышение качества готового проката за счет оптимизации проработки структуры металла. Использование предложенного способа для производства штрипсов категории прочности К65, толщиной 20-35 мм из низколегированной стали позволит повысить выход годного на данном сортаменте на 3-5%.The technical and economic advantages of the proposed method are that the hot rolling of strips of low alloy steel according to the established deformation modes provides a significant improvement in the quality of finished products by optimizing the development of the metal structure. Using the proposed method for the production of strips of strength category K65, a thickness of 20-35 mm from low-alloy steel, will increase the yield on this range by 3-5%.
ИсточникиSources
1. Патент США №4662950, МПК C21D 8/02, 1987.1. US patent No. 46662950, IPC C21D 8/02, 1987.
2. Ю.В.Коновалов, К.Н.Савранский, А.П.Парамошин, В.Я.Тишков. Рациональные режимы прокатки толстых листов. К.: Тэхника, 1988, с.5-6, 22-23, табл.5.2. Yu.V. Konovalov, K.N. Savransky, A.P. Paramoshin, V.Ya. Tishkov. Rational modes of rolling thick sheets. K .: Tekhnika, 1988, pp. 5-6, 22-23, table 5.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009125866/02A RU2403105C1 (en) | 2009-07-06 | 2009-07-06 | Method of rolling low-alloyed main pipe strips on reversing plate mill |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009125866/02A RU2403105C1 (en) | 2009-07-06 | 2009-07-06 | Method of rolling low-alloyed main pipe strips on reversing plate mill |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2403105C1 true RU2403105C1 (en) | 2010-11-10 |
Family
ID=44025961
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009125866/02A RU2403105C1 (en) | 2009-07-06 | 2009-07-06 | Method of rolling low-alloyed main pipe strips on reversing plate mill |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2403105C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2570272C1 (en) * | 2014-08-14 | 2015-12-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of rolling of low alloyed strips for main pipes on plate reversing mill |
| RU2697301C1 (en) * | 2018-12-03 | 2019-08-13 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for production of tubular rolled products of increased corrosion resistance at a reversing mill |
| CN114101329A (en) * | 2021-11-26 | 2022-03-01 | 中色科技股份有限公司 | Continuous cold rolling production method for single TC4 titanium alloy plate |
-
2009
- 2009-07-06 RU RU2009125866/02A patent/RU2403105C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| КОНОВАЛОВ Ю.В. и др. Рациональные режимы прокатки толстых листов. - К.: Техника, 1988, с.5-6, 22-23, табл.5. * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2570272C1 (en) * | 2014-08-14 | 2015-12-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of rolling of low alloyed strips for main pipes on plate reversing mill |
| RU2697301C1 (en) * | 2018-12-03 | 2019-08-13 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for production of tubular rolled products of increased corrosion resistance at a reversing mill |
| CN114101329A (en) * | 2021-11-26 | 2022-03-01 | 中色科技股份有限公司 | Continuous cold rolling production method for single TC4 titanium alloy plate |
| CN114101329B (en) * | 2021-11-26 | 2024-04-05 | 中色科技股份有限公司 | Continuous cold rolling production method for single TC4 titanium alloy plate |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3135787B1 (en) | Steel plate and method of producing same | |
| JP3440894B2 (en) | High strength hot rolled steel sheet excellent in stretch flangeability and method for producing the same | |
| US5938865A (en) | Process for producing high-strength seamless steel pipe having excellent sulfide stress cracking resistance | |
| RU2390568C1 (en) | Procedure for production of thick sheet low alloyed strip | |
| RU2414515C1 (en) | Procedure for production of heavy plate low alloyed rolled steel | |
| JP4897127B2 (en) | Manufacturing method of high strength steel sheet for welded structure | |
| RU2463359C1 (en) | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip | |
| WO2016079978A1 (en) | Thick, high toughness, high tension steel sheet with excellent material uniformity and manufacturing method therefor | |
| RU2393239C1 (en) | Procedure for production of plate iron low-alloyed strip | |
| RU2675307C1 (en) | Method of manufacture of low-alloyable roll strips with enhanced corrosion resistance | |
| EP3246426A1 (en) | Thick high-toughness high-strength steel sheet and method for manufacturing same | |
| RU2519720C2 (en) | Method of making strips from low-alloy steel | |
| RU2391415C1 (en) | Method of low-alloy steel strip production | |
| RU2581696C1 (en) | Method for production of hot-rolled sheets from low-alloy steel | |
| RU2466193C1 (en) | Manufacturing method of thick low-alloy rolled plates | |
| RU2393238C1 (en) | Procedure for production of plate iron low-alloyed strip | |
| RU2458156C1 (en) | Method of producing sheets from low-alloyed tube steel of x60 strength grade | |
| EP2123780A1 (en) | Processes for production of steel sheets for cans | |
| JP2018127646A (en) | High strength hot rolled steel sheet and method for producing the same | |
| WO2010074308A1 (en) | Method for manufacturing steel plate for can-making | |
| CN112517638A (en) | Control method of hot-rolled high-strength steel strip-shaped structure for cold roll forming | |
| RU2463360C1 (en) | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip | |
| RU2403105C1 (en) | Method of rolling low-alloyed main pipe strips on reversing plate mill | |
| RU2697301C1 (en) | Method for production of tubular rolled products of increased corrosion resistance at a reversing mill | |
| RU2630721C1 (en) | Thick sheet of structural steel for manufacturing details of welded structures and method for its production in normalized condition |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20111213 |
|
| QB4A | Licence on use of patent |
Free format text: LICENCE Effective date: 20120821 |