RU2458156C1 - Method of producing sheets from low-alloyed tube steel of x60 strength grade - Google Patents
Method of producing sheets from low-alloyed tube steel of x60 strength grade Download PDFInfo
- Publication number
- RU2458156C1 RU2458156C1 RU2011128553/02A RU2011128553A RU2458156C1 RU 2458156 C1 RU2458156 C1 RU 2458156C1 RU 2011128553/02 A RU2011128553/02 A RU 2011128553/02A RU 2011128553 A RU2011128553 A RU 2011128553A RU 2458156 C1 RU2458156 C1 RU 2458156C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolling
- temperature
- sheet
- hot
- steel
- Prior art date
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при производстве широких горячекатаных листов из марок стали трубного сортамента, в основном, класса прочности Х60.The invention relates to rolling production and can be used in the production of wide hot-rolled sheets from steel grades of pipe assortment, mainly of strength class X60.
Известны способы производства горячекатаных листов, включающие производство слябовой заготовки, ее нагрев до температуры выше Ас3, горячую деформацию с регламентированными обжатиями, промежуточное подстуживание проката, чистовую прокатку с последующим охлаждением листа со скоростью не менее 30°С/мин до температуры 400°С и далее - на воздухе (Патенты РФ №2394108, №2397255).Known methods for the production of hot-rolled sheets, including the production of a slab billet, its heating to a temperature above Ac 3 , hot deformation with regulated compression, intermediate stiffening of rolled products, finishing rolling with subsequent cooling of the sheet at a rate of at least 30 ° C / min to a temperature of 400 ° C and further on in the air (Patents of the Russian Federation No. 2394108, No. 2397255).
Недостатками известных способов является значительная дифференциация свойств по сечению и длине листа при одновременно пониженном уровне механических свойств (прочностных, пластических и вязких), не отвечающих в сталях трубного сортамента современным нормам для класса прочности Х60.The disadvantages of the known methods is a significant differentiation of properties along the cross-section and length of the sheet with a simultaneously reduced level of mechanical properties (strength, plastic and viscous) that do not meet modern standards in the steel pipe assortment for strength class X60.
Наиболее близким аналогом к заявляемому объекту является способ производства листов из низколегированной стали, включающий нагрев слябовой заготовки до температуры выше Ас3, черновую прокатку в раскат промежуточной толщины при температуре 950÷890°С, подстуживание до температуры 840±10°С, последующую чистовую прокатку до температуры 780±10°С. После чего производят ускоренное охлаждение поверхности листа со скоростью не менее 60°С/мин от температуры конца прокатки до температуры 300÷200°С с дальнейшим охлаждением листов на воздухе до температуры 100°С при однорядном их расположении на стеллаже (Патент РФ №2311465).The closest analogue to the claimed object is a method for the production of sheets of low alloy steel, including heating a slab billet to a temperature above Ac 3 , rough rolling to a roll of intermediate thickness at a temperature of 950 ÷ 890 ° C, curing to a temperature of 840 ± 10 ° C, subsequent finishing rolling to a temperature of 780 ± 10 ° C. Then produce accelerated cooling of the surface of the sheet with a speed of at least 60 ° C / min from the temperature of the end of rolling to a temperature of 300 ÷ 200 ° C with further cooling of the sheets in air to a temperature of 100 ° C in a single-row arrangement on the rack (RF Patent No. 2311465) .
Недостатками известного способа являются сложность формирования в марках стали трубного сортамента требуемого высокого уровня механических свойств, соответствующих классу прочности Х60, равномерно распределенных по сечению листа толщиной более 25 мм, что не позволяет обеспечить успешную технологическую переработку горячекатаного штрипса в трубу, предназначенную для эксплуатации в магистральных газо- и нефтепроводах. Кроме того, повышается вероятность появления в готовой трубе в процессе ее эксплуатации многочисленных дефектов (трещин, разрывов) ввиду незначительных показателей вязкости, хладостойкости.The disadvantages of this method are the complexity of the formation in the steel grades of pipe assortment of the required high level of mechanical properties corresponding to strength class X60, uniformly distributed over the cross section of a sheet with a thickness of more than 25 mm, which does not allow for the successful technological processing of hot-rolled strip into a pipe intended for operation in main gas - and oil pipelines. In addition, there is a greater likelihood of the appearance of numerous defects (cracks, tears) in the finished pipe during its operation due to insignificant indicators of viscosity and cold resistance.
Технической задачей, решаемой заявляемым изобретением, является обеспечение в горячекатаном прокате из микролегированной стали трубного сортамента толщиной 26-28 мм одинаковых по сечению листа механических свойств, соответствующих классу прочности Х60.The technical problem solved by the claimed invention is the provision of hot rolled products from microalloyed steel of pipe assortment with a thickness of 26-28 mm with the same mechanical cross-sectional sheet properties corresponding to strength class X60.
Поставленная задача решается тем, что в известном способе производства листов из низколегированной трубной стали класса прочности Х60 толщиной 26÷28 мм, включающем нагрев слябовой заготовки до температуры выше Ас3, черновую прокатку в раскат промежуточной толщины, подстуживание, чистовую прокатку с регламентированными обжатиями и температурами конца прокатки, а также последующее ускоренное охлаждение листа, согласно изобретению, в заготовке из стали со следующим соотношением элементов, мас.%:The problem is solved in that in the known method for the production of sheets of low-alloy pipe steel of strength class X60 with a thickness of 26 ÷ 28 mm, which includes heating a slab billet to a temperature above Ac 3 , rough rolling into a roll of intermediate thickness, curing, finishing rolling with regulated compression and temperatures the end of rolling, as well as subsequent accelerated cooling of the sheet, according to the invention, in a billet of steel with the following ratio of elements, wt.%:
с суммарной массовой долей в стали ванадия, ниобия и титана - не более 0,15%, температуру черновой стадии горячей прокатки устанавливают в диапазоне 980÷1100°С, температуру начала чистовой прокатки выбирают в диапазоне 780÷820°С, причем толщину подката для чистовой стадии прокатки принимают равной 140÷170 мм, кроме того, температуру конца прокатки принимают равной 780÷810°С, при этом температуру конца ускоренного охлаждения листа принимают 560÷600°С.with a total mass fraction in the vanadium, niobium and titanium steel of not more than 0.15%, the temperature of the rough stage of hot rolling is set in the range of 980 ÷ 1100 ° C, the temperature of the beginning of the finish rolling is selected in the range of 780 ÷ 820 ° C, and the thickness of the rolled the final stage of rolling is taken equal to 140 ÷ 170 mm, in addition, the temperature of the end of rolling is taken equal to 780 ÷ 810 ° C, while the temperature of the end of accelerated cooling of the sheet is taken 560 ÷ 600 ° C.
Сущность изобретения заключается в следующем.The invention consists in the following.
Прокат из низколегированных марок стали трубного сортамента (класса прочности Х60) в соответствии с требованиями отечественных и зарубежных стандартов должен обеспечивать сочетание высоких прочностных и пластических свойств, а также повышенные вязкие характеристики (KCU, KCV, долю вязкой составляющей в изломе при ИПГ), обеспечивающие достаточную хладостойкость, хорошую свариваемость трубной заготовки, а также достаточно высокое сопротивление хрупкому разрушению при температурах монтажа труб и их эксплуатации. В связи с этим в отечественных и зарубежных стандартах нормируется параметр Рсм - стойкость против растрескивания при сварке.Rolled products from low-alloy steel grades of pipe assortment (strength class X60) in accordance with the requirements of domestic and foreign standards should provide a combination of high strength and plastic properties, as well as increased viscous characteristics (KCU, KCV, the share of the viscous component in kink during IPG), providing sufficient cold resistance, good weldability of the pipe billet, as well as a fairly high resistance to brittle fracture at the temperatures of pipe installation and operation. In this regard, in Russian and foreign standards, the Rcm parameter is normalized - resistance to cracking during welding.
Для обеспечения нормируемого комплекса свойств в процессе горячей прокатки в металле должна быть сформирована мелкозернистая ферритно-бейнитная микроструктура, равномерно распределенная по всему сечению листа. Поэтому технология изготовления горячекатаных листов из стали трубного сортамента класса прочности Х60 должна обеспечивать получение следующего уровня механических свойств: прочностных - предел текучести σт ~ 445-550 МПа; временное сопротивление разрыву σв ~ 520-620 МПа; пластических - относительное удлинение δ5 - не менее 23%; вязких - ударная вязкость KCV-20 - не менее 90 Дж/см2, KCU-60 - не менее 90 Дж/см2, количество вязкой составляющей в изломе образца ИПГ при температуре -20°С - не менее 70% (например, в соответствии с нормами международного стандарта API 5L).To ensure a standardized set of properties during hot rolling, a fine-grained ferritic-bainitic microstructure should be formed in the metal, uniformly distributed over the entire cross section of the sheet. Therefore, the manufacturing technology of hot-rolled sheets of steel pipe assortment of strength class X60 should provide the following level of mechanical properties: strength - yield strength σ t ~ 445-550 MPa; tensile strength σ in ~ 520-620 MPa; plastic - elongation δ 5 - at least 23%; viscous - impact strength KCV -20 - not less than 90 J / cm 2 , KCU -60 - not less than 90 J / cm 2 , the amount of viscous component in the fracture of an IPG sample at a temperature of -20 ° C - not less than 70% (for example, in in accordance with the norms of the international standard API 5L).
В заявляемом химическом составе стали за основу принято расширенное в сторону уменьшенного количества углерода (0,07÷0,11%). Для обеспечения в горячекатаном листе требуемого уровня прочностных свойств, соответствующих классу прочности Х60, вводится кремний в количестве 0,10÷0,30%, обеспечивающий рост прочности и вязкости при легировании и марганец в количестве 1,50÷1,65%, принятый традиционно в качестве одного из основных легирующих компонентов в низколегированных сталях, включая и трубный марочный сортамент (см., например, Матросов Ю.И., Литвиненко Д.А., Голованенко С.А. Сталь для магистральных трубопроводов. М.: Металлургия, 1989. - 288 с.). Содержание алюминия 0,025÷0,050% обеспечивает необходимую чистоту стали по неметаллическим включениям. Заявленный диапазон содержаний серы (не более 0,005%) и фосфора (не более 0,015%) позволяет получить высокие значения ударной вязкости при отрицательных температурах.In the claimed chemical composition of steel, the basis is taken to be expanded to a reduced amount of carbon (0.07 ÷ 0.11%). To provide the required level of strength properties in the hot-rolled sheet corresponding to strength class X60, silicon is introduced in an amount of 0.10 ÷ 0.30%, which provides an increase in strength and viscosity during alloying and manganese in an amount of 1.50 ÷ 1.65%, traditionally accepted as one of the main alloying components in low alloy steels, including pipe grade gauges (see, for example, Matrosov Yu.I., Litvinenko D.A., Golovanenko S.A. Steel for main pipelines. M: Metallurgy, 1989 . - 288 p.). The aluminum content of 0.025 ÷ 0.050% provides the necessary purity of steel for non-metallic inclusions. The claimed range of sulfur contents (not more than 0.005%) and phosphorus (not more than 0.015%) allows to obtain high values of impact strength at low temperatures.
Кроме того, для получения мелкозернистой микроструктуры за счет подавления роста зерен при рекристаллизации и после ее окончания традиционно применяется микролегирование карбонитридообразующимися элементами (Nb, Ti, V) в сотых долях процента. В заявляемом техническом решении в сталь вводятся 0,010÷0,035% титана, 0,04÷0,10% ниобия и 0,04÷0,10% ванадия, являющиеся упрочняющими микролегирующими элементами. Причем суммарная массовая доля в стали ванадия, ниобия и титана не должна превышать 0,15%, что обеспечивает при достаточно высоких значениях прочности приемлемый повышенный уровень пластичности, соответствующий классу прочности Х60, а также позволяет использовать стратегию экономного оптимального легирования. Для усиления упрочняющего эффекта дополнительно вводится по 0,08÷0,10% хрома и 0,15÷0,25% никеля, являющиеся также элементами, обеспечивающими дополнительные противокоррозионные свойства горячекатаного проката.In addition, to obtain a fine-grained microstructure by suppressing grain growth during recrystallization and after its completion, microalloying with carbon nitride-forming elements (Nb, Ti, V) in hundredths of a percent is traditionally used. In the claimed technical solution, 0.010 ÷ 0.035% of titanium, 0.04 ÷ 0.10% of niobium and 0.04 ÷ 0.10% of vanadium, which are reinforcing microalloying elements, are introduced into the steel. Moreover, the total mass fraction in the steel of vanadium, niobium and titanium should not exceed 0.15%, which provides for sufficiently high values of strength an acceptable increased level of ductility, corresponding to strength class X60, and also allows you to use the strategy of economical optimal alloying. To enhance the hardening effect, 0.08–0.10% of chromium and 0.15–0.25% of nickel are additionally introduced, which are also elements providing additional anticorrosive properties of hot-rolled products.
Одним из главных условий получения в готовом горячекатаном прокате конечных размеров требуемой мелкозернистой ферритно-бейнитной структуры является наличие мелкозернистой структуры аустенита, которая, в свою очередь, может быть получена при определенных степенях и скоростях деформаций и температурах прокатываемого металла, так как она зависит от скорости рекристаллизации при прокатке. При этом размер зерна в процессе рекристаллизации, а также после фазовых превращений в значительной степени будет определяться степенью измельчения зерен аустенита при черновой стадии контролируемой прокатки, уровня проработки микроструктуры аустенита в области отсутствия рекристаллизации при чистовой стадии прокатки, а также условий охлаждения листа после чистовой прокатки. Учитывая достаточно существенную конечную толщину горячекатаного листа (более 25 мм) для минимизации разброса свойств по его сечению, очевидно, что определяющими параметрами горячей прокатки листов будут являться температура черновой стадии прокатки при одновременной регламентации толщины раската перед чистовой прокаткой, а также температура последующей чистовой прокатки. Кроме того, для подавления роста аустенита в процессе ускоренного охлаждения существенную роль будут играть режимы охлаждения листа после окончания стадии горячей прокатки, включающие скорость охлаждения и температуру конца активной фазы охлаждения.One of the main conditions for obtaining the final size of the required fine-grained ferritic-bainitic structure in finished hot-rolled products is the presence of a fine-grained austenite structure, which, in turn, can be obtained at certain degrees and rates of deformation and temperature of the rolled metal, since it depends on the recrystallization rate when rolling. In this case, the grain size during recrystallization, as well as after phase transformations, will be largely determined by the degree of grinding of austenite grains during the draft stage of controlled rolling, the level of development of the austenite microstructure in the absence of recrystallization during the finishing stage of rolling, and also the conditions of cooling of the sheet after finishing rolling. Considering the sufficiently significant final thickness of the hot-rolled sheet (more than 25 mm) to minimize the dispersion of properties over its cross section, it is obvious that the determining parameters for the hot rolling of the sheets will be the temperature of the rough rolling stage while simultaneously regulating the thickness of the roll before finishing rolling, as well as the temperature of the subsequent finishing rolling. In addition, to suppress the growth of austenite during accelerated cooling, a significant role will be played by the sheet cooling regimes after the end of the hot rolling stage, including the cooling rate and the temperature of the end of the active cooling phase.
Температурные условия черновой прокатки (980÷1100°С) объясняются следующим. В раскате, имеющем температуру более заявленной, при прокатке в первых черновых проходах стана могут успеть пройти процессы рекристаллизации, т.е. сформируется крупное аустенитное зерно (6-9 баллов, вместо требуемых 10-11 баллов). В результате не будет также обеспечен требуемый уровень механических свойств, соответствующих классу прочности Х60. При температуре ниже заявленного диапазона не будет обеспечена выкатываемость сляба в лист конечной толщины. Кроме того, учитывая повышенную конечную толщину листа (более 25 мм), для формирования в нем заданного комплекса механических свойств при температурах чистовой прокатки и последующего охлаждения, а также обеспечения выкатываемости листа необходимо ограничивать толщину раската на стадии конца черновой прокатки в интервале 140÷170 мм. При значениях вне указанного диапазона из-за высокой теплоемкости раската будет наблюдаться существенный градиент механических свойств по сечению готового листа вследствие повышенной неравномерности деформации. Данный интервал толщины раската установлен в результате обобщения результатов экспериментальных прокаток листа заявленного марочно-размерного сортамента в условиях толстолистового стана 5000 ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат».The temperature conditions of rough rolling (980 ÷ 1100 ° C) are explained as follows. In the roll, which has a temperature more than stated, during rolling in the first rough passes of the mill, processes of recrystallization can have time, i.e. large austenitic grain will form (6–9 points, instead of the required 10–11 points). As a result, the required level of mechanical properties corresponding to strength class X60 will also not be provided. At temperatures below the declared range, the slab will not be rolled out into a sheet of finite thickness. In addition, taking into account the increased final thickness of the sheet (more than 25 mm), for the formation of a given set of mechanical properties in it at the temperatures of finish rolling and subsequent cooling, as well as ensuring rolling out of the sheet, it is necessary to limit the thickness of the roll at the stage of the end of rough rolling in the range of 140 ÷ 170 mm . With values outside the specified range, due to the high heat capacity of the roll, a significant gradient of mechanical properties over the cross section of the finished sheet will be observed due to increased non-uniformity of deformation. This interval of the thickness of the roll is set as a result of summarizing the results of experimental rolling of the sheet of the declared grade-size assortment in the conditions of plate mill 5000 of OJSC Magnitogorsk Iron and Steel Works.
Температурные условия начала чистовой прокатки объясняются необходимостью проведения определенного подстуживания раската после черновой прокатки для стабилизации температуры по сечению и обеспечения оладьеобразной формы зерна, которая обеспечивает лучшую выкатываемость в процессе последующей деформационной обработки. Для выбранного химического состава стали наиболее приемлемым будет являться температурный интервал начала чистовой стадии горячей прокатки 780÷820°С. Для обеспечения однородности фазового состава стали за счет окончания пластической деформации всех участков листа в нижней части аустенитной области необходимо чистовую стадию горячей прокатки листа заканчивать при температурах 780÷810°С.The temperature conditions for the start of finish rolling are explained by the need to conduct a certain reinforcement of the roll after rough rolling to stabilize the cross-sectional temperature and provide a pancake-like grain shape, which provides better rolling out during the subsequent deformation processing. For the selected chemical composition of the steel, the temperature range for the start of the final stage of hot rolling is 780 ÷ 820 ° C. To ensure uniformity of the phase composition of steel due to the end of plastic deformation of all sections of the sheet in the lower part of the austenitic region, it is necessary to finish the final stage of hot rolling of the sheet at temperatures of 780–810 ° С.
Температура охлаждения листа 560÷600°С связана необходимостью протекания бейнитного превращения. Отклонения в верхнюю сторону от выбранного диапазона приводят к росту балла зерна, соответственно снижая прочностные параметры проката. Снижение нижнего диапазона формирует повышенную разнобалльность зерна (более 3 смежных баллов), а также возрастает вероятность критичного искажения геометрической формы листа, связного в этом случае со значительным градиентом температуры по сечению достаточно толстого проката.The cooling temperature of the sheet 560 ÷ 600 ° C is associated with the need for a bainitic transformation. Deviations in the upper side from the selected range lead to an increase in the grain score, respectively, reducing the strength parameters of the car. A decrease in the lower range forms an increased variety of grains (more than 3 contiguous points), and the likelihood of a critical distortion of the geometric shape of the sheet, which is connected in this case with a significant temperature gradient over the section of a sufficiently thick rolled product, also increases.
Пример осуществления способа.An example implementation of the method.
Выплавили кислородно-конвертерным методом сталь заявленного химического состава (см. таблицу 1). После проведения внепечной обработки металла и введения требуемых добавок осуществляли непрерывную разливку стали с последующей ее кристаллизацией и порезкой на слябы.Steel of the declared chemical composition was smelted by the oxygen-converter method (see table 1). After the out-of-furnace treatment of the metal and the introduction of the required additives, continuous casting of steel was carried out, followed by its crystallization and cutting into slabs.
Слябовую заготовку толщиной 250 мм из стали марки с соответствующим химическим составом нагревают в методической печи до требуемой температуры. После этого на толстолистовом стане 5000 ОАО «ММК» при температурах (980÷1100)°С производят черновую стадию прокатки в раскат промежуточной толщины (140÷170 мм). Далее осуществляют подстуживание раската на воздухе до соответствующей температуры (780÷820°С), при которой начинают чистовую стадию горячей прокатки до конечной толщины 26÷28 мм. При этом температуру конца прокатки (Ткп) поддерживают в диапазоне 780÷810°С. Далее горячекатаный лист подвергается ускоренному охлаждению водой в установке контролируемого охлаждения до температуры 560÷600°С. После окончания активной фазы охлаждения горячекатаный лист направляется на участок противофлокеновой обработки (ПФО), где укладывается в стеллажи и подвергается замедленному охлаждению до температуры менее 100°С. Далее охлажденный горячекатаный лист направляется на участок листоотделки.A 250 mm thick slab billet made of steel of the grade with the appropriate chemical composition is heated in the method furnace to the required temperature. After that, at a plate mill 5000 of OJSC MMK, at temperatures of (980 ÷ 1100) ° С, a rough rolling stage is carried out into an intermediate thickness roll (140 ÷ 170 mm). Next, they carry out the reeling in air to the appropriate temperature (780 ÷ 820 ° C), at which the finishing stage of the hot rolling to a final thickness of 26 ÷ 28 mm is started. The temperature of the end of rolling (TKP) is maintained in the range of 780 ÷ 810 ° C. Next, the hot-rolled sheet is subjected to accelerated cooling with water in a controlled cooling installation to a temperature of 560 ÷ 600 ° C. After the end of the active cooling phase, the hot-rolled sheet is sent to the anti-flock treatment section (PFD), where it is placed in racks and subjected to delayed cooling to a temperature of less than 100 ° C. Next, the chilled hot-rolled sheet is sent to the sheet finishing section.
Варианты технологических параметров, по которым по заявляемому способу осуществлялось изготовление горячекатаных листов класса прочности Х60 трубного сортамента на стане 5000 ОАО «ММК», а также результаты исследований представлены в таблице 2.Variants of technological parameters, according to which, according to the claimed method, the production of hot-rolled sheets of strength class X60 of pipe assortment at mill 5000 of OJSC MMK was carried out, as well as the research results are presented in table 2.
Заявляемая технология производства металлопроката на примере изготовления горячекатаных листов класса прочности Х60 обеспечивает получение следующих механических свойств: предел текучести σт=475÷545 Н/мм2, временное сопротивление разрыву σв=560÷620 Н/мм2, относительное удлинение δ5 в пределах 25÷28%, ударная вязкость KCV-20=250÷320 Дж/см2, KCU-60=160÷250 Дж/см2, доля вязкой составляющей в изломе при ИПГ>90%.The claimed technology of metal of the example of the manufacture of hot-rolled sheet grade X60 strength provides the following mechanical properties: tensile σ stress t = 475 ÷ 545 N / mm 2, tensile strength σ B = 560 ÷ 620 N / mm 2, elongation δ 5 within 25 ÷ 28%, impact strength KCV -20 = 250 ÷ 320 J / cm 2 , KCU -60 = 160 ÷ 250 J / cm 2 , the share of the viscous component in the fracture at IPG> 90%.
Выбранная совокупность признаков позволяет сделать вывод, что заявляемый способ работоспособен и устраняет недостатки, имеющие место в прототипе.The selected set of features allows us to conclude that the claimed method is workable and eliminates the disadvantages that occur in the prototype.
Заявляемый способ может найти широкое применение при производстве горячекатаных листов толщиной 26-28 мм, используемых в качестве горячекатаной заготовки для производства труб (в том числе применяемых в магистральных газо-, нефтепроводах), обладающих повышенными прочностными, пластическими и вязкими свойствами класса прочности Х60, равномерно распределенными как по сечению, так и по длине листа.The inventive method can be widely used in the production of hot rolled sheets with a thickness of 26-28 mm, used as a hot rolled billet for the production of pipes (including those used in main gas and oil pipelines), which have increased strength, plastic and viscous properties of strength class X60, uniformly distributed both over the cross section and along the length of the sheet.
Claims (1)
при суммарной массовой доле ванадия, ниобия и титана не более 0,15%, при этом черновую горячую прокатку проводят в диапазоне 980÷1100°С, а чистовую прокатку ведут при температуре начала прокатки в диапазоне 780÷820°С и при температуре конца прокатки, равной 780÷810°С, причем толщина подката для чистовой прокатки равна 140÷170 мм, а температура конца ускоренного охлаждения листа - 560÷600°С. A method for the production of sheets of low-alloy pipe steel of strength class X60 with a thickness of 26 ÷ 28 mm, including heating a slab billet to a temperature above Ac 3 , rough rolling to a roll of intermediate thickness, reinforcing, finishing rolling with regulated compression and temperature of the end of rolling and subsequent accelerated cooling of the sheet, characterized in that the preform is obtained from steel of the following composition, wt.%:
when the total mass fraction of vanadium, niobium and titanium is not more than 0.15%, while rough hot rolling is carried out in the range of 980 ÷ 1100 ° С, and finish rolling is carried out at the temperature of rolling in the range of 780 ÷ 820 ° С and at the temperature of the end of rolling equal to 780 ÷ 810 ° C, and the thickness of the tack for finishing rolling is 140 ÷ 170 mm, and the temperature of the end of the accelerated cooling of the sheet is 560 ÷ 600 ° C.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011128553/02A RU2458156C1 (en) | 2011-07-08 | 2011-07-08 | Method of producing sheets from low-alloyed tube steel of x60 strength grade |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011128553/02A RU2458156C1 (en) | 2011-07-08 | 2011-07-08 | Method of producing sheets from low-alloyed tube steel of x60 strength grade |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2458156C1 true RU2458156C1 (en) | 2012-08-10 |
Family
ID=46849614
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011128553/02A RU2458156C1 (en) | 2011-07-08 | 2011-07-08 | Method of producing sheets from low-alloyed tube steel of x60 strength grade |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2458156C1 (en) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2500820C1 (en) * | 2012-08-29 | 2013-12-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Production method of rolled metal from low-alloy steel for manufacture of structural members of oil and gas lines |
| RU2519720C2 (en) * | 2012-08-15 | 2014-06-20 | Октрытое Акционерное Общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of making strips from low-alloy steel |
| RU2532768C1 (en) * | 2013-07-23 | 2014-11-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Manufacturing method of rolled stock from low-alloy plate steel |
| RU2549807C1 (en) * | 2013-12-30 | 2015-04-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Manufacturing method of rolled stock from high-strength cold-resistant steel |
| RU2551324C1 (en) * | 2013-12-30 | 2015-05-20 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Manufacturing method of strips of low-alloyed weld steel |
| RU2640685C1 (en) * | 2017-02-13 | 2018-01-11 | Открытое акционерное общество "Российский научно-исследовательский институт трубной промышленности" (ОАО "РосНИТИ") | Manufacture method of steel sheet for pipes with increased deformation capacity |
| RU2643030C1 (en) * | 2017-02-13 | 2018-01-29 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт конструкционных материалов "Прометей"имени И.В.Горынина Национального исследовательского центра "Курчатовский институт"(НИЦ"Курчатовский институт"-ЦНИИ КМ"Прометей" | Method of production of plates from sparingly-alloy steel with high cold resistance and weldability for wide application, including in arctic conditions |
| RU2682984C1 (en) * | 2018-03-07 | 2019-03-25 | Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" | Method of producing a pipe with low yield point to ultimate strength ratio |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4015249A1 (en) * | 1989-05-09 | 1991-02-28 | Salzgitter Peine Stahlwerke | Mfg. coil-break-free hot rolled strip |
| RU2269587C1 (en) * | 2004-10-25 | 2006-02-10 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Cold-resistant steel with enhanced strength |
| RU2270873C1 (en) * | 2005-03-15 | 2006-02-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Method of production of skelp steel for pipes of underwater sea gas pipe lines of high parameters |
| US20060201592A1 (en) * | 2001-07-13 | 2006-09-14 | Jfe Steel Corporation | High-strength steel pipe of API X65 grade or higher and manufacturing method therefor |
| RU2345149C2 (en) * | 2006-09-28 | 2009-01-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Cold-resistant rolled plate manufacturing method (versions) |
| RU2348702C1 (en) * | 2007-07-31 | 2009-03-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of thick sheets production |
| RU2391415C1 (en) * | 2009-06-29 | 2010-06-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of low-alloy steel strip production |
-
2011
- 2011-07-08 RU RU2011128553/02A patent/RU2458156C1/en active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4015249A1 (en) * | 1989-05-09 | 1991-02-28 | Salzgitter Peine Stahlwerke | Mfg. coil-break-free hot rolled strip |
| US20060201592A1 (en) * | 2001-07-13 | 2006-09-14 | Jfe Steel Corporation | High-strength steel pipe of API X65 grade or higher and manufacturing method therefor |
| RU2269587C1 (en) * | 2004-10-25 | 2006-02-10 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Cold-resistant steel with enhanced strength |
| RU2270873C1 (en) * | 2005-03-15 | 2006-02-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Method of production of skelp steel for pipes of underwater sea gas pipe lines of high parameters |
| RU2345149C2 (en) * | 2006-09-28 | 2009-01-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Cold-resistant rolled plate manufacturing method (versions) |
| RU2348702C1 (en) * | 2007-07-31 | 2009-03-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of thick sheets production |
| RU2391415C1 (en) * | 2009-06-29 | 2010-06-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of low-alloy steel strip production |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2519720C2 (en) * | 2012-08-15 | 2014-06-20 | Октрытое Акционерное Общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of making strips from low-alloy steel |
| RU2500820C1 (en) * | 2012-08-29 | 2013-12-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Production method of rolled metal from low-alloy steel for manufacture of structural members of oil and gas lines |
| RU2532768C1 (en) * | 2013-07-23 | 2014-11-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Manufacturing method of rolled stock from low-alloy plate steel |
| RU2549807C1 (en) * | 2013-12-30 | 2015-04-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Manufacturing method of rolled stock from high-strength cold-resistant steel |
| RU2551324C1 (en) * | 2013-12-30 | 2015-05-20 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Manufacturing method of strips of low-alloyed weld steel |
| RU2640685C1 (en) * | 2017-02-13 | 2018-01-11 | Открытое акционерное общество "Российский научно-исследовательский институт трубной промышленности" (ОАО "РосНИТИ") | Manufacture method of steel sheet for pipes with increased deformation capacity |
| RU2643030C1 (en) * | 2017-02-13 | 2018-01-29 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт конструкционных материалов "Прометей"имени И.В.Горынина Национального исследовательского центра "Курчатовский институт"(НИЦ"Курчатовский институт"-ЦНИИ КМ"Прометей" | Method of production of plates from sparingly-alloy steel with high cold resistance and weldability for wide application, including in arctic conditions |
| RU2682984C1 (en) * | 2018-03-07 | 2019-03-25 | Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" | Method of producing a pipe with low yield point to ultimate strength ratio |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2458156C1 (en) | Method of producing sheets from low-alloyed tube steel of x60 strength grade | |
| CN109576585B (en) | EH47 crack arrest steel for large container ship and manufacturing method thereof | |
| CN106011644B (en) | High elongation rate cold rolling high strength steel plate and preparation method thereof | |
| CN114686777B (en) | Flat steel product with good ageing resistance and manufacturing method thereof | |
| EP3135787B1 (en) | Steel plate and method of producing same | |
| CN110295320B (en) | Large-wall-thickness X52MS acid-resistant pipeline steel plate produced by LF-RH refining process and manufacturing method thereof | |
| EP2615191B1 (en) | High-strength cold-rolled steel sheet having excellent stretch flange properties, and process for production thereof | |
| RU2414515C1 (en) | Procedure for production of heavy plate low alloyed rolled steel | |
| CN108929986B (en) | High-strength wear-resistant hot rolled steel plate for automobile braking and production process thereof | |
| EP3246426A1 (en) | Thick high-toughness high-strength steel sheet and method for manufacturing same | |
| RU2613265C1 (en) | Method of producing hot-rolled sheets from low-alloyed tube steel of k60 strength grade for longitudinal electric-welded pipes | |
| RU2583973C1 (en) | Method of producing thick-wall pipe steel | |
| EP2987886A1 (en) | High strength hot rolled steel sheet and method for producing same | |
| RU2581696C1 (en) | Method for production of hot-rolled sheets from low-alloy steel | |
| RU2393238C1 (en) | Procedure for production of plate iron low-alloyed strip | |
| RU2466193C1 (en) | Manufacturing method of thick low-alloy rolled plates | |
| RU2583536C1 (en) | Method for production of hot-rolled sheets for construction of steel structures (versions) | |
| RU2549807C1 (en) | Manufacturing method of rolled stock from high-strength cold-resistant steel | |
| RU2463360C1 (en) | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip | |
| RU2689348C1 (en) | Method for production of hot-rolled high-strength rolled metal | |
| RU2479639C1 (en) | Manufacturing method of plates from low-alloy pipe steel with strength class k60 | |
| RU2630721C1 (en) | Thick sheet of structural steel for manufacturing details of welded structures and method for its production in normalized condition | |
| RU2615667C1 (en) | Method of producing hot-rolled sheets of low-alloyed steel of k65 strength grade for longitudinal electric-welded pipes | |
| JP2022550329A (en) | Double phase steel with high hole expandability and method for producing the same | |
| CN110079734B (en) | Low-carbon bainite steel and preparation method thereof |