RU2615667C1 - Method of producing hot-rolled sheets of low-alloyed steel of k65 strength grade for longitudinal electric-welded pipes - Google Patents
Method of producing hot-rolled sheets of low-alloyed steel of k65 strength grade for longitudinal electric-welded pipes Download PDFInfo
- Publication number
- RU2615667C1 RU2615667C1 RU2015152904A RU2015152904A RU2615667C1 RU 2615667 C1 RU2615667 C1 RU 2615667C1 RU 2015152904 A RU2015152904 A RU 2015152904A RU 2015152904 A RU2015152904 A RU 2015152904A RU 2615667 C1 RU2615667 C1 RU 2615667C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- steel
- rolling
- ferrite
- thickness
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к производству на реверсивном стане толстых листов толщиной свыше 34 мм для изготовления труб для магистральных газопроводов высокого давления.The invention relates to the field of metallurgy, in particular to the production on a reversible mill of thick sheets with a thickness of more than 34 mm for the manufacture of pipes for high pressure gas pipelines.
Известен способ производства листового проката из низколегированной трубной стали класса прочности К65 толщиной 23-28 мм, включающий аустенизацию при температуре 1180-1210°С слябовой заготовки из стали со следующим соотношением элементов, мас. %:A known method of producing sheet metal from low alloy pipe steel of strength class K65 with a thickness of 23-28 mm, including austenization at a temperature of 1180-1210 ° C of a slab billet of steel with the following ratio of elements, wt. %:
с углеродным эквивалентом Сэкв<0,45% и с параметром стойкости против растрескивания при сварке Рст≤0,23%, предварительную деформацию с регламентированными обжатиями не менее 12% при температуре 1000-1050°С, охлаждение полученной заготовки до температуры начала окончательной деформации, ее окончательную деформацию в заданном интервале температур, ускоренное охлаждение листового проката до регламентированной температуры и далее замедленное охлаждение в штабеле до температуры окружающего воздуха, при этом окончательную деформацию начинают для конечной толщины листового проката от 23 до 25 мм включительно при температуре 810±15°С, а для конечной толщины листового проката от 25,1 до 28 мм включительно - при температуре 800±20°С и завершают для конечной толщины листового проката от 23 до 25 мм включительно при температуре конца прокатки 810±10°С, а для конечной толщины листового проката от 25,1 до 28 мм включительно - при температуре конца прокатки 790±10°С, причем ускоренное охлаждение листового проката проводят последовательно в две стадии - турбулентными струями воды с охлаждением поверхности листового проката до температуры 675±10°С со скоростью 20-30°С/с, а затем ламинарными струями воды для листового проката толщиной от 23 до 25 мм включительно до температуры конца охлаждения 505±15°С со скоростью 17-23°С/с, а для листового проката толщиной от 25,1 до 28 мм включительно - до температуры конца охлаждения 495±15°С со скоростью 18-24°С/с (патент РФ №2492250, МПК C21D 8/02, С22С 38/38, С22С 38/42, опубл. 10.09.2013 г.).with carbon equivalent С equiv <0.45% and with the parameter of resistance to cracking during welding Р st ≤ 0.23%, preliminary deformation with regulated compressions of at least 12% at a temperature of 1000-1050 ° С, cooling of the obtained workpiece to the final start temperature deformation, its final deformation in a given temperature range, accelerated cooling of sheet metal to a regulated temperature and then slow cooling in a stack to ambient temperature, while the final deformation begins for the final thickness of sheet metal from 23 to 25 mm inclusive at a temperature of 810 ± 15 ° C, and for the final thickness of sheet metal from 25.1 to 28 mm inclusive at a temperature of 800 ± 20 ° C and complete for the final thickness of sheet metal from 23 up to 25 mm inclusive at a temperature of rolling end of 810 ± 10 ° С, and for a final thickness of sheet metal from 25.1 to 28 mm inclusive - at a temperature of end of rolling 790 ± 10 ° С, and accelerated cooling of sheet metal is carried out sequentially in two stages - turbulent water jets with surface cooling sheet metal to a temperature of 675 ± 10 ° C at a speed of 20-30 ° C / s, and then by laminar jets of water for sheet metal with a thickness of 23 to 25 mm inclusive to a temperature of the end of cooling of 505 ± 15 ° C at a speed of 17-23 ° C / s, and for sheet products with a thickness of 25.1 to 28 mm inclusive - to a temperature of the end of cooling of 495 ± 15 ° C at a rate of 18-24 ° C / s (RF patent No. 2492250, IPC C21D 8/02, C22C 38 / 38, C22C 38/42, publ. September 10, 2013).
Недостатком данного способа является сложность получения листов класса прочности К65 толщиной свыше 28 мм, что ограничивает возможности их использования для производства труб большого диаметра для магистральных трубопроводов с рабочим давлением до 11,8 МПа.The disadvantage of this method is the difficulty of obtaining sheets of strength class K65 with a thickness of more than 28 mm, which limits the possibility of their use for the production of large diameter pipes for main pipelines with a working pressure of up to 11.8 MPa.
Наиболее близким к предложенному является способ производства толстолистового проката классов прочности К65, Х80 и L555 для изготовления электросварных труб магистральных трубопроводов, включающий получение непрерывнолитой заготовки из стали, аустенитизацию непрерывнолитой заготовки путем нагрева в печи, предварительную деформацию, подстуживание подката до температуры начала чистовой прокатки, чистовую прокатку и последующее регламентированное ускоренное охлаждение готового проката с окончательным замедленным охлаждением и/или окончательным охлаждением на воздухе до температуры окружающей среды, отличающийся тем, что заготовку получают из стали со следующим соотношением элементов, мас. %:Closest to the proposed method is the production of plate products of strength classes K65, X80 and L555 for the manufacture of electric-welded pipes of main pipelines, which includes the production of continuously cast billets from steel, austenitization of continuously cast billets by heating in a furnace, preliminary deformation, bending rolled to the temperature of the start of finish rolling, finishing rolling and subsequent regulated accelerated cooling of finished products with final delayed cooling and / or eye by cooling by air to ambient temperature, characterized in that the preform is obtained from steel with the following ratio of elements, wt. %:
причем соотношение между содержанием марганца, хрома, меди, кремния, никеля, молибдена, ванадия, ниобия, углерода и азота в соответствии с соотношениями:moreover, the ratio between the content of manganese, chromium, copper, silicon, nickel, molybdenum, vanadium, niobium, carbon and nitrogen in accordance with the ratios:
0,08<(Mn+Cr+Cu)/20+Si/30+Ni/60+Mo/15+V/10<0,16,0.08 <(Mn + Cr + Cu) / 20 + Si / 30 + Ni / 60 + Mo / 15 + V / 10 <0.16,
-2,7<lg[Nb][C+8N]<-2,0,-2.7 <log [Nb] [C + 8N] <- 2.0,
Cr+Ni+Cu+Mo<0,8,Cr + Ni + Cu + Mo <0.8,
причем аустенитизацию проводят при температуре не менее чем на 100°С ниже температуры Ts(TiN) растворения нитридов титана, в соответствии с соотношением:moreover, austenitization is carried out at a temperature of not less than 100 ° C below the temperature Ts (TiN) of the dissolution of titanium nitrides, in accordance with the ratio:
Ts(TiN)=14400/(5,0-lg[Ti][N]),Ts (TiN) = 14400 / (5.0-log [Ti] [N]),
где Ti и N - содержание титана и азота в стали, мас. %,where Ti and N are the content of titanium and nitrogen in steel, wt. %
и не ниже температуры Ts(Nb(C,N)) растворения карбонитридов ниобия в соответствии с соотношением:and not lower than the temperature Ts (Nb (C, N)) of dissolution of niobium carbonitrides in accordance with the ratio:
Ts(Nb(C,N))=(10100-27[Mn]+200[Si])/(4,85-lg[Nb][C+8N]),Ts (Nb (C, N)) = (10100-27 [Mn] +200 [Si]) / (4.85-log [Nb] [C + 8N]),
где Nb и С - содержание ниобия и углерода в стали, мас. %,where Nb and C are the content of niobium and carbon in steel, wt. %
а выбор времени t выдержки в томильной зоне осуществляют в соответствии с заданным уравнением, при этом предварительную стадию деформации осуществляют так, что в ее последних четырех проходах относительные обжатия возрастают в соответствии с соотношением:and the time t holding in the languid zone is carried out in accordance with a given equation, while the preliminary stage of deformation is carried out so that in its last four passes, the relative compression increases in accordance with the ratio:
εi=(1,05…1,35)×εi-1±2, %,ε i = (1.05 ... 1.35) × εi-1 ± 2,%,
где εi и εi-1 - обжатия в следующем и предыдущем проходе соответственно,where ε i and ε i-1 - compression in the next and previous pass, respectively,
а ускоренное охлаждение готового проката осуществляют после предварительной правки проката, причем температуру начала охлаждения Тно определяют из соотношения:and accelerated cooling of the finished steel is carried out after preliminary editing of the rental, and the temperature of the beginning of cooling T but is determined from the ratio:
Tно=977-54Mn-102Ni-20Mo-866C-2,2Vохл±30, °С,T but = 977-54Mn-102Ni-20Mo-866C-2.2Vcool ± 30, ° С,
где Vохл - скорость охлаждения проката от завершения прокатки до начала ускоренного охлаждения, °С/с,where Vokhl is the cooling rate of rolled products from the end of rolling to the beginning of accelerated cooling, ° C / s,
а температурный интервал между температурой завершения прокатки Ткп и температурой начала ускоренного охлаждения Тно определяют из соотношения:and the temperature interval between the temperature of completion of rolling T KP and the temperature of the beginning of accelerated cooling T but is determined from the ratio:
Δ=-2,5Н+92±20, °С,Δ = -2.5Н + 92 ± 20, ° С,
где Н - толщина листа, мм,where N is the thickness of the sheet, mm
(патент РФ №2549023, МПК C21D 8/02, В21В 1/24, С22С 38/50, опубл. 20.04.2015 г.).(RF patent No. 2549023, IPC C21D 8/02, B21B 1/24, C22C 38/50, published on 04/20/2015).
Недостатком данного способа является сложность получения листов из стали класса прочности К65 толщиной свыше 34 мм. Также не гарантируется трещиностойкость проката при испытании раскрытия в вершине трещины (CTOD).The disadvantage of this method is the difficulty of obtaining sheets of steel of strength class K65 with a thickness of over 34 mm. Also, the crack resistance of the rolling stock is not guaranteed when testing crack opening at the crack tip (CTOD).
Технический результат предлагаемого изобретения состоит в получении листов толщиной свыше 34 мм из низколегированной стали класса прочности К65 с удовлетворительной трещиностойкостью при минус 5°С для электросварных прямошовных труб для магистральных газопроводов высокого давления.The technical result of the invention consists in producing sheets with a thickness of more than 34 mm from low-alloy steel of strength class K65 with satisfactory crack resistance at minus 5 ° C for electric-welded longitudinal joints for high-pressure gas pipelines.
Технический результат достигается тем, что в способе производства горячекатаных листов из низколегированной стали, включающем нагрев непрерывнолитых заготовок выше Ас3, черновую прокатку с регламентированным обжатием в раскат промежуточной толщины, его подстуживание, чистовую прокатку, ускоренное охлаждение в установке контролируемого охлаждения до температуры 510-550°С и далее охлаждение на воздухе, непрерывнолитые заготовки получают из стали со следующим содержанием элементов, мас. %:The technical result is achieved by the fact that in the method for the production of hot rolled sheets of low alloy steel, including heating continuously cast billets above Ac 3 , rough rolling with regulated compression into a roll of intermediate thickness, curing, finishing rolling, accelerated cooling in a controlled cooling installation to a temperature of 510-550 ° C and further cooling in air, continuously cast billets are obtained from steel with the following content of elements, wt. %:
железо и неизбежные примеси остальное,iron and inevitable impurities rest,
перед прокаткой непрерывнолитые заготовки нагревают до температуры 1190±10°С, затем проводят их черновую прокатку до толщины раската, кратной 4 толщинам готового листа, чистовую прокатку начинают при температуре 720-745°С и завершают при температуре 755-770°С, при этом структура готового листа преимущественно состоит из бейнита и феррита. Доля феррита в структуре готового листа составляет от 10 до 20% в поле зрения диаметром 0,8 мм при увеличении 500 крат, при этом размер зерен феррита составляет не более 8 мкм. В структуре готового листа возможно наличие перлита в количестве до 5%.before rolling, continuously cast billets are heated to a temperature of 1190 ± 10 ° С, then they are rough-rolled to a thickness of a roll that is a multiple of 4 thicknesses of the finished sheet, finishing rolling is started at a temperature of 720-745 ° С and completed at a temperature of 755-770 ° С, the structure of the finished sheet mainly consists of bainite and ferrite. The proportion of ferrite in the structure of the finished sheet is from 10 to 20% in the field of view with a diameter of 0.8 mm with an increase of 500 times, while the grain size of the ferrite is not more than 8 microns. The structure of the finished sheet may contain perlite in an amount of up to 5%.
Сущность изобретения заключается в следующем.The invention consists in the following.
Согласно предложенному способу изготавливают непрерывнолитую заготовку из стали с заданным химическим составом. Содержание химических элементов в указанных соотношениях обеспечивает необходимые механические свойства листов при реализации предлагаемых технологических режимов.According to the proposed method, a continuously cast billet is made of steel with a given chemical composition. The content of chemical elements in these ratios provides the necessary mechanical properties of the sheets when implementing the proposed technological regimes.
Для получения требуемой прочности содержание углерода должно быть не менее 0,04%, при этом его добавка в количестве более 0,07% приводит к ухудшению пластических свойств стали.To obtain the required strength, the carbon content should be at least 0.04%, while its addition in an amount of more than 0.07% leads to a deterioration in the plastic properties of steel.
Добавка кремния необходима для раскисления стали при выплавке. Для обеспечения необходимого уровня раскисленности его содержание должно быть не менее 0,15%, но не более 0,35% для ограничения количества силикатных включений, ухудшающих ударную вязкость и трещиностойкость.The addition of silicon is necessary for the deoxidation of steel during smelting. To ensure the necessary level of deoxidation, its content should be at least 0.15%, but not more than 0.35% to limit the amount of silicate inclusions that impair toughness and crack resistance.
Марганец повышает степень пресыщения феррита растворенными элементами, участвующими в механизме дисперсионного твердения. Для его. рационального использования содержание марганца должно быть не менее 1,45%. При содержании марганца более 2,0% снижается ударная вязкость стали.Manganese increases the degree of saturation of ferrite with the dissolved elements involved in the dispersion hardening mechanism. For his. rational use, the manganese content should be at least 1.45%. When the manganese content is more than 2.0%, the toughness of steel is reduced.
В предлагаемом способе применяют эффект твердорастворного упрочнения хромом. С повышением концентрации хрома повышается прокаливаемость стали, появляется возможность образования мартенситных структур, приводящих к снижению трещиностойкости, поэтому верхний предел содержания хрома ограничивают 0,3%.In the proposed method, the effect of solid solution hardening of chromium is used. With an increase in the concentration of chromium, the hardenability of steel increases, and it becomes possible to form martensitic structures, which lead to a decrease in crack resistance, therefore, the upper limit of the chromium content is limited to 0.3%.
Для повышения устойчивости аустенита в сталь добавляют никель и медь. Для получения необходимого эффекта содержание никеля не должно быть менее 0,24%. Экономически нецелесообразно добавлять более 0,30% никеля. Для экономии никеля сталь легируют медью. При содержании меди в количестве более 0,15% возможно появление горячих трещин при прокатке.To increase the stability of austenite, nickel and copper are added to the steel. To obtain the desired effect, the nickel content should not be less than 0.24%. It is not economically feasible to add more than 0.30% nickel. To save nickel, steel is alloyed with copper. When the copper content is more than 0.15%, hot cracks may occur during rolling.
Титан является нитридообразующим элементом, который способствует измельчению зерен при содержании более 0,015%, но его добавление в больших количествах приводит к значительному ухудшению трещиностойкости из-за образования карбидов, поэтому верхний предел его содержания ограничивают 0,030%.Titanium is a nitride-forming element that contributes to the grinding of grains with a content of more than 0.015%, but its addition in large quantities leads to a significant deterioration in crack resistance due to the formation of carbides, therefore, the upper limit of its content is limited to 0.030%.
Ванадий является карбонитридообразующим элементом, повышающим прочность. Его добавление в количестве менее 0,05% не эффективно, однако добавление ванадия более 0,065% приводит к ухудшению трещиностойкости при испытании раскрытия в вершине трещины.Vanadium is a carbonitride-forming element that increases strength. Its addition in an amount of less than 0.05% is not effective, however, the addition of vanadium more than 0.065% leads to a deterioration in crack resistance when testing the opening at the crack tip.
Ниобий также является карбонитридообразующим элементом, повышающим прочность. Карбиды ниобия тормозят укрупнение зерна, способствуют формированию мелкодисперсной структуры за счет торможения рекристаллизации при чистовой прокатке. Содержание ниобия менее 0,035% не обеспечивает достаточного дисперсионного и зернограничного упрочнения, увеличение содержания ниобия более 0,050% экономически нецелесообразно.Niobium is also a carbonitride-forming element that increases strength. Niobium carbides inhibit grain enlargement, contribute to the formation of a finely dispersed structure due to inhibition of recrystallization during finish rolling. A niobium content of less than 0.035% does not provide sufficient dispersion and grain-boundary hardening, an increase in the niobium content of more than 0.050% is not economically feasible.
Молибден повышает прокаливаемость стали. При добавлении молибдена менее 0,023% не достигается необходимый показатель прокаливаемости стали, а добавление его в количестве более 0,30% приводит к значительному повышению стоимости стали, что экономически нецелесообразно.Molybdenum increases the hardenability of steel. When adding molybdenum of less than 0.023%, the required hardenability index for steel is not achieved, and adding it in an amount of more than 0.30% leads to a significant increase in the cost of steel, which is not economically feasible.
Азот необходим для выделения мелкодисперсных нитридов, чтобы уменьшить диаметр аустенитных зерен. При содержании азота свыше 0,007% увеличивается его концентрация в твердом растворе, что ухудшает ударную вязкость и трещиностойкость стали при низких температурах.Nitrogen is needed to isolate finely dispersed nitrides in order to reduce the diameter of austenitic grains. When the nitrogen content exceeds 0.007%, its concentration in the solid solution increases, which affects the toughness and crack resistance of steel at low temperatures.
Алюминий раскисляет и модифицирует сталь, связывает азот в нитриды. Для снижения содержания кислорода в расплавленной стали необходимо добавлять не менее 0,02% алюминия. При его содержании более 0,06% снижаются свойства стали по вязкости и трещиностойкость.Aluminum deoxidizes and modifies steel, binds nitrogen to nitrides. To reduce the oxygen content in the molten steel, at least 0.02% of aluminum must be added. When its content is more than 0.06%, the properties of steel in terms of viscosity and crack resistance are reduced.
При содержании серы свыше 0,002% в стали образуются сульфидные включения, значительно снижающие ударную вязкость и трещиностойкость.With a sulfur content of more than 0.002%, sulfide inclusions are formed in the steel, which significantly reduce the toughness and crack resistance.
Фосфор относится к числу элементов, обладающих наибольшей склонностью к ликвации и образованию сегрегации по границам зерен, и, как следствие, отрицательно влияющих на ударную вязкость стали и трещиностойкость, поэтому верхний предел содержания фосфора устанавливают не более 0,012%.Phosphorus is one of the elements that are most prone to segregation and the formation of segregation along grain boundaries, and, as a result, adversely affect the toughness of steel and crack resistance, therefore, the upper limit of the phosphorus content is set no more than 0.012%.
Основной особенностью предлагаемой технологии является получение однородной структуры на каждом этапе технологического процесса.The main feature of the proposed technology is to obtain a homogeneous structure at each stage of the process.
Перед прокаткой непрерывнолитую заготовку нагревают до температуры 1180-1200°С. Превышение верхней границы интервала стимулирует аномальный рост зерен аустенита, приводящий к снижению прочностных и вязкостных свойств проката. При недостижении нижней границы интервала температуры нагрева карбонитриды плохо растворяются в аустените, это оказывает негативное влияние на протекание процессов рекристаллизации, а также снижает прочностные и вязкие свойства проката.Before rolling, the continuously cast billet is heated to a temperature of 1180-1200 ° C. Exceeding the upper boundary of the interval stimulates an abnormal growth of austenite grains, leading to a decrease in the strength and viscosity properties of rolled products. If the lower limit of the heating temperature range is not reached, carbonitrides do not dissolve well in austenite, this has a negative effect on the course of recrystallization processes, and also reduces the strength and viscous properties of rolled products.
Для обеспечения удовлетворительных результатов испытания падающим грузом с учетом увеличенной толщины проката необходимо обеспечить толщину промежуточного раската не менее 4 толщин готового листа. Получение пятикратного промежуточного раската по толщине снижает суммарную степень деформации на черновой стадии прокатки, препятствуя требуемому измельчению зерна аустенита.To ensure satisfactory test results with a falling load, taking into account the increased thickness of the rolled products, it is necessary to ensure the thickness of the intermediate roll at least 4 thicknesses of the finished sheet. Obtaining a fivefold intermediate roll in thickness reduces the total degree of deformation at the rough rolling stage, hindering the required grinding of austenite grain.
Температурный интервал начала и окончания деформации на чистовой стадии прокатки выбирают, исходя из необходимости подготовки аустенита к последующему превращению путем создания деформированных зерен аустенита, содержащих полосы деформации и имеющих высокую плотность дислокаций. Рациональным температурным интервалом начала чистовой прокатки определен интервал 720-745°С, окончания - 755-770°С.The temperature range of the beginning and end of deformation at the finishing stage of rolling is chosen based on the need to prepare austenite for subsequent transformation by creating deformed austenite grains containing deformation bands and having a high dislocation density. The rational temperature range of the beginning of the finish rolling is defined as the interval 720-745 ° C, the end - 755-770 ° C.
Ускоренное охлаждение оказывает положительное влияние на прочностные и вязкопластические свойства готового проката. Температурный интервал окончания ускоренного охлаждения 510-550°С обеспечивает получение целевой феррито-бейнитной структуры. Более высокая температура конца ускоренного охлаждения приводит к увеличению в структуре доли перлита, а более низкая - бейнита.Accelerated cooling has a positive effect on the strength and viscoplastic properties of finished steel. The temperature interval for the end of accelerated cooling of 510-550 ° C provides the desired ferrite-bainitic structure. A higher temperature at the end of accelerated cooling leads to an increase in the perlite fraction in the structure, and a lower one - bainite.
Предлагаемый способ производства горячекатаных листов приводит к формированию в структуре готового проката от 10 до 20% феррита в поле зрения диаметром 0,8 мм при увеличении 500 крат и до 5% перлита, при этом средний размер зерен феррита не превышает 8 мкм.The proposed method for the production of hot-rolled sheets leads to the formation of 10 to 20% ferrite in the structure of finished products in the field of view with a diameter of 0.8 mm with an increase of 500 times and up to 5% perlite, while the average grain size of the ferrite does not exceed 8 microns.
Примеры реализации.Implementation examples.
Для эксперимента были выплавлены пять плавок различного химического состава (табл. 1). Плавки 1, 2 и 3 выполнены в соответствии с формулой изобретения.For the experiment, five heats of various chemical composition were smelted (Table 1). Swimming trunks 1, 2 and 3 are made in accordance with the claims.
После нагрева слябов толщиной 313 мм до температуры 1180-1200°С проводили черновую стадию прокатки до толщины раската 175-177 мм, после чего проводили чистовую стадию прокатки при температурах 720-770°С до толщины 36,5 мм, затем проводили ускоренное охлаждение до температур 510-550°С с окончательным охлаждением на воздухе до температуры окружающей среды.After heating the slabs with a thickness of 313 mm to a temperature of 1180-1200 ° C, a rough rolling stage was carried out to a roll thickness of 175-177 mm, after which the finishing stage of rolling was carried out at temperatures of 720-770 ° C to a thickness of 36.5 mm, then accelerated cooling to temperatures of 510-550 ° C with final cooling in air to ambient temperature.
Испытания на статическое растяжение проводили на плоских полноразмерных образцах по ГОСТ 1497, изготовленных из проб, отобранных в поперечном направлении относительно направления прокатки. Динамические испытания вертикально падающим грузом проводили на образцах с V-образным надрезом при температуре минус 5°С по ГОСТ 30456; на маятниковом копре - на образцах с V-образным надрезом при температуре минус 10°С по ГОСТ9454; испытания на трещиностойкость - при температуре минус 5°С по BS7448.Static tensile tests were carried out on flat full-size samples according to GOST 1497, made from samples taken in the transverse direction relative to the rolling direction. Dynamic tests with a vertically falling load were carried out on samples with a V-shaped notch at a temperature of minus 5 ° C according to GOST 30456; on a pendulum headstock - on samples with a V-shaped notch at a temperature of minus 10 ° С according to GOST9454; crack resistance tests - at a temperature of minus 5 ° С according to BS7448.
Варианты реализации предложенного способа и результаты испытаний приведены в таблицах 2 и 3 соответственно.Implementation options of the proposed method and test results are shown in tables 2 and 3, respectively.
Результаты испытаний показали, что, согласно изобретению, способ производства стали предложенного химического состава (варианты №1-3) обеспечивает удовлетворительный уровень механических свойств. При запредельных значениях предложенных режимов (варианты №4-10) не удается достигнуть требуемого уровня прочности, пластичности, вязкости стали и трещиностойкости.The test results showed that, according to the invention, the method of production of steel of the proposed chemical composition (options No. 1-3) provides a satisfactory level of mechanical properties. With the prohibitive values of the proposed modes (options No. 4-10), it is not possible to achieve the required level of strength, ductility, steel toughness and crack resistance.
Таким образом, применение описанного способа прокатки обеспечивает достижение требуемых результатов, а именно получение проката толщиной свыше 34,0 мм из низколегированной стали класса прочности К65 с удовлетворительной трещиностойкостью при минус 5°С для электросварных прямошовных труб для магистральных газопроводов высокого давления.Thus, the application of the described rolling method ensures the achievement of the required results, namely, the production of rolled products with a thickness of more than 34.0 mm from low-alloy steel of strength class K65 with satisfactory crack resistance at minus 5 ° C for electric-welded straight-seam pipes for high-pressure gas pipelines.
Claims (6)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2015152904A RU2615667C1 (en) | 2015-12-09 | 2015-12-09 | Method of producing hot-rolled sheets of low-alloyed steel of k65 strength grade for longitudinal electric-welded pipes |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2015152904A RU2615667C1 (en) | 2015-12-09 | 2015-12-09 | Method of producing hot-rolled sheets of low-alloyed steel of k65 strength grade for longitudinal electric-welded pipes |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2615667C1 true RU2615667C1 (en) | 2017-04-06 |
Family
ID=58507169
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2015152904A RU2615667C1 (en) | 2015-12-09 | 2015-12-09 | Method of producing hot-rolled sheets of low-alloyed steel of k65 strength grade for longitudinal electric-welded pipes |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2615667C1 (en) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2697301C1 (en) * | 2018-12-03 | 2019-08-13 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for production of tubular rolled products of increased corrosion resistance at a reversing mill |
RU2724217C1 (en) * | 2020-02-04 | 2020-06-22 | Антон Владимирович Шмаков | Method of producing rolled steel |
RU2765046C1 (en) * | 2020-11-23 | 2022-01-25 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for production of high-strength wear-resistant rolled metal |
RU2790840C1 (en) * | 2022-04-20 | 2023-02-28 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for production of hot-rolled sheets from low-alloy steel of strength class k65 for electric-welded longitudinal pipes with high strain capacity |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6183573B1 (en) * | 1997-02-25 | 2001-02-06 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High-toughness, high-tensile-strength steel and method of manufacturing the same |
RU2242524C1 (en) * | 2003-09-18 | 2004-12-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method for producing of low-alloy steel sheets |
RU2323983C2 (en) * | 2002-03-11 | 2008-05-10 | Юзинор | Hot-rolled steel sheet with very high strength and low specific gravity and way of its gettintg |
RU2547087C1 (en) * | 2014-01-09 | 2015-04-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of production of higher-strength hot-rolled stock |
RU2549023C1 (en) * | 2013-12-06 | 2015-04-20 | Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" | Method of production of rolled plates with strength class k65, x80, l555 to manufacture arc welded pipes of main pipelines |
-
2015
- 2015-12-09 RU RU2015152904A patent/RU2615667C1/en active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6183573B1 (en) * | 1997-02-25 | 2001-02-06 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High-toughness, high-tensile-strength steel and method of manufacturing the same |
RU2323983C2 (en) * | 2002-03-11 | 2008-05-10 | Юзинор | Hot-rolled steel sheet with very high strength and low specific gravity and way of its gettintg |
RU2242524C1 (en) * | 2003-09-18 | 2004-12-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method for producing of low-alloy steel sheets |
RU2549023C1 (en) * | 2013-12-06 | 2015-04-20 | Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" | Method of production of rolled plates with strength class k65, x80, l555 to manufacture arc welded pipes of main pipelines |
RU2547087C1 (en) * | 2014-01-09 | 2015-04-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of production of higher-strength hot-rolled stock |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2697301C1 (en) * | 2018-12-03 | 2019-08-13 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for production of tubular rolled products of increased corrosion resistance at a reversing mill |
RU2724217C1 (en) * | 2020-02-04 | 2020-06-22 | Антон Владимирович Шмаков | Method of producing rolled steel |
RU2765046C1 (en) * | 2020-11-23 | 2022-01-25 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for production of high-strength wear-resistant rolled metal |
RU2790840C1 (en) * | 2022-04-20 | 2023-02-28 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for production of hot-rolled sheets from low-alloy steel of strength class k65 for electric-welded longitudinal pipes with high strain capacity |
RU2790721C1 (en) * | 2022-04-20 | 2023-02-28 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Pipe with high strain capacity of strength class k65 and method for its production |
RU2792549C1 (en) * | 2022-06-01 | 2023-03-22 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for the production of cold-resistant rolled steel sheet |
RU2805839C1 (en) * | 2022-12-14 | 2023-10-24 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for producing plates for manufacture of electric-welded pipes for main pipelines (options) |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US9028626B2 (en) | Method for manufacturing high strength galvanized steel sheet with excellent formability | |
KR101988144B1 (en) | High toughness and high tensile strength thick steel plate with excellent material homogeneity and production method for same | |
CA2869700C (en) | Hot rolled steel sheet for square column for building structural members and method for manufacturing the same | |
US10358688B2 (en) | Steel plate and method of producing same | |
KR100934405B1 (en) | High strength thick steel sheet and manufacturing method thereof, and high strength steel pipe | |
KR100799421B1 (en) | Cold-formed steel pipe and tube having excellent in weldability with 490MPa-class of low yield ratio, and manufacturing process thereof | |
US11753693B2 (en) | High-strength cold rolled steel sheet having high hole expansion ratio, highstrength hot-dip galvanized steel sheet, and manufacturing methods therefor | |
EP3859041A1 (en) | High-strength cold rolled steel sheet having high hole expansion ratio, high-strength hot-dip galvanized steel sheet, and manufacturing methods therefor | |
RU2393239C1 (en) | Procedure for production of plate iron low-alloyed strip | |
EP3533894A1 (en) | Cold-rolled high-strength steel having tensile strength of not less than 1500 mpa and excellent formability, and manufacturing method therefor | |
US20180355453A1 (en) | Ultra-high strength steel sheet having excellent phosphatability and hole expandability and method for manufacturing same | |
RU2414515C1 (en) | Procedure for production of heavy plate low alloyed rolled steel | |
JP2020500262A (en) | Medium manganese steel for low temperature and its manufacturing method | |
JP7339339B2 (en) | Ultra-high-strength steel material with excellent cold workability and SSC resistance, and method for producing the same | |
RU2549023C1 (en) | Method of production of rolled plates with strength class k65, x80, l555 to manufacture arc welded pipes of main pipelines | |
RU2466193C1 (en) | Manufacturing method of thick low-alloy rolled plates | |
US20180216207A1 (en) | Formable lightweight steel having improved mechanical properties and method for producing semi-finished products from said steel | |
RU2638479C1 (en) | HOT-ROLLED SHEET OF LOW-ALLOY STEEL WITH THICKNESS FROM 15 TO 165 mm AND METHOD OF ITS PRODUCTION | |
RU2345149C2 (en) | Cold-resistant rolled plate manufacturing method (versions) | |
RU2615667C1 (en) | Method of producing hot-rolled sheets of low-alloyed steel of k65 strength grade for longitudinal electric-welded pipes | |
RU2492250C1 (en) | Method of producing sheets from low-alloy tube steel of k65 strength class | |
RU2463360C1 (en) | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip | |
RU2426800C2 (en) | Procedure for production of strip for pipes of mains | |
RU2358024C1 (en) | Method of production of strips out of low alloyed steel | |
RU2697301C1 (en) | Method for production of tubular rolled products of increased corrosion resistance at a reversing mill |