RU2563382C1 - Production of small-size cutting tools from high-speed steel - Google Patents
Production of small-size cutting tools from high-speed steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2563382C1 RU2563382C1 RU2014109866/02A RU2014109866A RU2563382C1 RU 2563382 C1 RU2563382 C1 RU 2563382C1 RU 2014109866/02 A RU2014109866/02 A RU 2014109866/02A RU 2014109866 A RU2014109866 A RU 2014109866A RU 2563382 C1 RU2563382 C1 RU 2563382C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- heating
- cooling
- steel
- tool
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Description
Область техникиTechnical field
Настоящее изобретение относится к области металлургии и главным образом - к способам термообработки быстрорежущей стали для упрочнения инструментов, предназначенных для резания труднообрабатываемых сплавов; такие инструменты изготовлены преимущественно из нелитой быстрорежущей стали.The present invention relates to the field of metallurgy and mainly to methods of heat treatment of high speed steel for hardening tools designed for cutting difficult to process alloys; such tools are made primarily of non-cast high-speed steel.
Предшествующий уровень техникиState of the art
Известен способ термообработки заэвтектоидной стали, содержащей менее 10% легирующих элементов (US, А, 3922181), который включает высокотемпературную аустенизацию, изотермическую закалку с выдержкой при температуре 480…720°C до полного превращения аустенита в перлит, повторный нагрев до температуры аустенизации ниже температуры полного растворения карбидов, последующее закалочное охлаждение и отпуск.A known method of heat treatment of hypereutectoid steel containing less than 10% alloying elements (US, A, 3922181), which includes high-temperature austenitization, isothermal quenching with holding at a temperature of 480 ... 720 ° C until complete transformation of austenite to perlite, reheating to austenitization temperature below temperature complete dissolution of carbides, subsequent quenching cooling and tempering.
Известный способ обеспечивает получение мелкого зерна и оптимальное распределение дисперсных карбидов в структуре, предотвращает образование закалочных микротрещин, что положительно сказывается на свойствах. В результате усталостная прочность повышается в 2,5…3 раза, предел текучести при сжатии на 30…35%, немного увеличивается износостойкость заэвтектоидной стали.The known method ensures the production of fine grain and the optimal distribution of dispersed carbides in the structure, prevents the formation of quenching microcracks, which positively affects the properties. As a result, the fatigue strength increases by 2.5 ... 3 times, the yield strength under compression by 30 ... 35%, the wear resistance of hypereutectoid steel slightly increases.
Однако приведенный способ термообработки неприемлем для быстрорежущей стали и характеризуется невысокими значениями таких свойств инструмента, как стойкость, прочность на изгиб, теплостойкость и др. Это обусловлено недостаточно высокой степенью легирования твердого раствора карбидообразующими элементами из-за низкой температуры нагрева под закалку и малого числа циклов: двух.However, the above heat treatment method is unacceptable for high-speed steel and is characterized by low values of tool properties such as resistance, bending strength, heat resistance, etc. This is due to the insufficiently high degree of alloying of the solid solution with carbide-forming elements due to the low temperature of quenching and a small number of cycles: two.
Известен также способ термической обработки литой быстрорежущей стали (SU, A, 1014938), который включает подогрев выше температуры полиморфного превращения, термоциклирование, закалку и отпуск; а нагрев под закалку совмещают с последним нагревом до верхней температуры при термоциклировании. Причем при термоциклировании нагрев осуществляют до температуры на 20…50°C ниже температуры плавления, соответствующей температуре стандартной закалки, а охлаждение - до температуры, лежащей не ниже 800°C. Производят дополнительное охлаждение с нижней температуры термоциклирования до 700°C, выдерживают 4…8 часов и затем окончательно охлаждают до комнатной температуры.There is also known a method of heat treatment of cast high speed steel (SU, A, 1014938), which includes heating above the polymorphic transformation temperature, thermal cycling, hardening and tempering; and quenching heating is combined with the last heating to the upper temperature during thermal cycling. Moreover, during thermal cycling, heating is carried out to a temperature of 20 ... 50 ° C below the melting temperature corresponding to the temperature of standard quenching, and cooling is carried out to a temperature not lower than 800 ° C. Perform additional cooling from the lower temperature of thermal cycling to 700 ° C, stand for 4 ... 8 hours and then finally cool to room temperature.
При осуществлении указанного способа оптимальное число циклов при термоциклировании достигает 5…7 и зависит от степени неоднородности структуры. Причем верхняя и нижняя границы термоциклирования ограничены узким температурным интервалом, лежащим между температурой эвтектоидноидного превращения и температурой стандартной закалки; когда исключается возможность выполнения полиморфного превращения. Термоциклирование на всех стадиях термообработки проводят при постоянных значениях верхней и нижней температуры.When implementing this method, the optimal number of cycles during thermal cycling reaches 5 ... 7 and depends on the degree of heterogeneity of the structure. Moreover, the upper and lower boundaries of thermal cycling are limited by a narrow temperature interval lying between the temperature of the eutectoid transformation and the temperature of standard quenching; when the possibility of performing a polymorphic transformation is excluded. Heat cycling at all stages of the heat treatment is carried out at constant values of the upper and lower temperatures.
Недостатком данного способа являются длительность процесса (4…8 часов) и низкие значения стойкости инструмента, изготовленного из нелитой быстрорежущей стали. Предложенным способом устраняется сетка карбидной эвтектики только в литой быстрорежущей стали, по причине которой весь литой инструмент очень хрупок и плохо работает при резании труднообрабатываемых сплавов. А для инструмента из нелитой, в частности, прокованной и отожженной или порошковой быстрорежущей стали с уже раздробленной механическим или другими способами карбидной сеткой известный способ мало эффективен.The disadvantage of this method is the duration of the process (4 ... 8 hours) and low values of tool life made of non-cast high-speed steel. The proposed method eliminates the carbide eutectic grid only in cast high-speed steel, due to which the entire cast tool is very fragile and does not work well when cutting difficult alloys. And for a tool made of non-cast, in particular, forged and annealed or powder high-speed steel with a carbide mesh already crushed by mechanical or other methods, the known method is not very effective.
Наиболее близким к предлагаемому является способ термической обработки режущего инструмента из быстрорежущей стали (РФ, Пат. 2010870), включающий предварительную обработку путем многократного нагрева до температуры 610°C…А1 с охлаждением в масле, подогрев и затем термоциклирование в интервале между температурой начала мартенситных превращений стали (160°C) и ее температурой плавления (1305°C) с изотермической выдержкой в защитной среде, после чего проводят окончательную закалку от температуры последнего нагрева при термоциклировании и отпуск. Причем в качестве защитной среды используют расплавы хлористых солей, в которые дополнительно вводят карбонат бария (или калия) и карбид кремния (или кальция). В результате термообработки в структуре стали измельчаются зерна и карбиды, повышается степень легированности мартенсита, реализуется фазовый наклеп, что в целом повышает ударную вязкость, прочность, теплостойкость быстрорежущей стали и в конечном итоге эксплуатационную стойкость (Kw=1,2…2,0) деревообрабатывающего инструмента.Closest to the proposed is a method of heat treatment of a cutting tool made of high speed steel (RF, Pat. 2010870), including pre-treatment by repeated heating to a temperature of 610 ° C ... A 1 with cooling in oil, heating and then thermal cycling in the interval between the temperature of the beginning of martensitic transformations of steel (160 ° C) and its melting temperature (1305 ° C) with isothermal exposure in a protective medium, after which they are finally quenched from the temperature of the last heating during thermal cycling and tempering. Moreover, melts of chloride salts are used as a protective medium, in which barium carbonate (or potassium) and silicon (or calcium) carbide are additionally introduced. As a result of heat treatment, grains and carbides are crushed in the steel structure, the degree of martensite alloying is increased, phase hardening is realized, which generally increases the toughness, strength, heat resistance of high-speed steel and ultimately the service life (K w = 1.2 ... 2.0) woodworking tools.
Однако данный способ термообработки быстрорежущей стали недостаточно высоко повышает стойкость инструмента для резания труднообрабатываемых сплавов, который испытывает большие механические и тепловые нагрузки.However, this method of heat treatment of high-speed steel does not sufficiently high increase the resistance of a tool for cutting difficult alloys, which experiences large mechanical and thermal loads.
Раскрытие изобретенияDisclosure of invention
В основу изобретения положена задача создания нового способа упрочнения, который с помощью термоциклической термообработки быстрорежущей стали и отпуска, более полно измельчил бы зерна и карбиды, увеличил бы количество износостойких карбидов МеС и степень легированности мартенсита карбидообразующими элементами, уменьшил бы содержание остаточного аустенита, создал бы мозаично-дискретную и функционально-градиентную структуры, в результате чего повысились бы вязкость, прочность, твердость, теплостойкость и в итоге возросла эксплуатационная стойкость металлорежущего инструмента.The basis of the invention is the task of creating a new method of hardening, which, using thermocyclic heat treatment of high-speed steel and tempering, would more finely grind grains and carbides, increase the amount of wear-resistant MeC carbides and the degree of alloying of martensite with carbide-forming elements, reduce the content of residual austenite, create mosaic -discrete and functional-gradient structures, as a result of which viscosity, strength, hardness, heat resistance would increase and, as a result, the operational ion resistance of a metal cutting tool.
Существо изобретения заключается в том, что в новом способе термической обработки быстрорежущей стали, включающем термоциклирование в интервале между температурой начала мартенситных превращений и температурой плавления стали, закалку, нагрев под которую совмещают с последним нагревом при термоциклировании до температур, превышающих температуру полиморфного превращения, и многократный отпуск, согласно данному изобретению время термоциклического нагрева во всех циклах, кроме последнего нагрева под закалку, варьируют в пределах 10-110% от общего времени при стандартной закалке, а при закалке нагретую сталь сначала помещают в печь-ванну, имеющую температуру 630…650°C, выдерживают там 0,5…1,5 мин и затем охлаждают в масле. Предлагаемый способ распространяется на все марки быстрорежущих сталей.The essence of the invention lies in the fact that in the new method of heat treatment of high speed steel, including thermal cycling in the interval between the temperature of the onset of martensitic transformations and the melting temperature of steel, quenching, heating under which is combined with the last heating during thermal cycling to temperatures exceeding the polymorphic transformation temperature, and multiple tempering, according to this invention, the time of thermocyclic heating in all cycles, except for the last heating for quenching, vary within 10-110% of the total time during standard hardening, and during hardening, the heated steel is first placed in a bath furnace having a temperature of 630 ... 650 ° C, kept there for 0.5 ... 1.5 minutes and then cooled in oil. The proposed method applies to all brands of high speed steels.
Выбор температурного интервала при термоциклировании обусловлен тем, что в указанном интервале температур легко проходят фазовые превращения и другие изменения структуры, улучшающие свойства быстрорежущей стали. Верхний температурный предел термоциклического нагрева ограничен температурой плавления, поскольку выше этой температуры наблюдается оплавление и значительный рост зерна, что ведет к резкому снижению механических свойств быстрорежущей стали независимо от числа термоциклов. Нижний температурный предел термоциклического охлаждения ограничен температурой начала мартенситных превращений, поскольку при многократном охлаждении ниже этой температуры начинаются мартенситные превращения или другие изменения в структуре, ведущие к падению прочности и вязкости, в частности к образованию трудноисправимого брака под названием "нафталинистый излом", к появлению высоких напряжений и закалочных микротрещин. Температура начала мартенситных превращений в свою очередь зависит от температуры нагрева под закалку, марки быстрорежущей стали, скорости ее охлаждения и других факторов.The choice of the temperature range during thermal cycling is due to the fact that phase transformations and other structural changes that improve the properties of high-speed steel easily pass through the indicated temperature range. The upper temperature limit of thermocyclic heating is limited by the melting temperature, since melting and significant grain growth are observed above this temperature, which leads to a sharp decrease in the mechanical properties of high-speed steel, regardless of the number of thermal cycles. The lower temperature limit of thermocyclic cooling is limited by the temperature of the onset of martensitic transformations, since upon repeated cooling below this temperature, martensitic transformations or other changes in the structure begin, leading to a drop in strength and viscosity, in particular to the formation of a hard-to-repair marriage called "naphthalene fracture", to the appearance of high stresses and hardening microcracks. The temperature of the onset of martensitic transformations, in turn, depends on the temperature of heating for hardening, the grade of high-speed steel, its cooling rate, and other factors.
Выбор времени термоциклического нагрева во всех циклах, кроме последнего, обусловлен тем, что это время варьируют в пределах 0,1-1,1 τ3 от времени нагрева при традиционной закалке, что приводит к неполной аустенизации стали, созданию в ней неоднородной структуры и фазовому наклепу. При многократном повторении неполного нагрева формируется мозаично-дискретная и функционально-градиентная структуры с дисперсными карбидами, а окончательная закалка на последнем цикле фиксирует это состояние. Время неполного термоциклического нагрева тем меньше, чем больше циклов и выше температура нагрева. Время термоциклического охлаждения выбирается для выравнивания температуры по сечению.The choice of time for thermocyclic heating in all cycles except the last is due to the fact that this time varies within 0.1-1.1 τ 3 of the heating time during traditional quenching, which leads to incomplete austenization of steel, the creation of an inhomogeneous structure and phase hardened. With repeated repetition of incomplete heating, a mosaic-discrete and functional-gradient structure with dispersed carbides is formed, and the final hardening at the last cycle fixes this state. The time for incomplete thermocyclic heating is shorter, the more cycles and the higher the heating temperature. Thermocyclic cooling time is selected to equalize the temperature over the cross section.
При термоциклировании можно использовать любые нагревательные устройства: вакуумные печи, печи с защитной атмосферой, соляные печи-ванны. В последнем случае при нагреве выше температуры полиморфного (эвтектоидного) превращения рекомендуется использовать соляные ванны, хорошо раскисленные восстановителями: бурой, углем, карбидами бора, кальция, кремния и др.During thermal cycling, you can use any heating device: vacuum furnaces, furnaces with a protective atmosphere, salt bath furnaces. In the latter case, when heated above the temperature of the polymorphic (eutectoid) transformation, it is recommended to use salt baths that are well deoxidized with reducing agents: brown, coal, boron, calcium, silicon carbides, etc.
Для улучшения режущих свойств быстрорежущей стали на стадии закалки сначала нагретую сталь помещают в печь-ванну, имеющую температуру 630…650°C, выдерживают там 0,5…1,5 мин и затем охлаждают в масле. При температуре 630…650°C образуются износостойкие карбиды типа МеС, повышается вязкость и теплостойкость стали, но превышение времени выдержки более 1,5 мин ведет к потере этих свойств. Чтобы сохранить положительные изменения структуры, сталь быстро охлаждают в масле. При охлаждении в воде могут образоваться трещины.To improve the cutting properties of high-speed steel at the hardening stage, first, heated steel is placed in a bath furnace having a temperature of 630 ... 650 ° C, kept there for 0.5 ... 1.5 minutes and then cooled in oil. At a temperature of 630 ... 650 ° C, wear-resistant carbides of the MeC type are formed, the viscosity and heat resistance of steel increase, but exceeding the exposure time of more than 1.5 minutes leads to the loss of these properties. To maintain positive structural changes, the steel is quickly cooled in oil. When cooled, cracks may form in the water.
Лучший вариант осуществления изобретенияThe best embodiment of the invention
Предлагаемый способ термообработки быстрорежущей стали, преимущественно для металлорежущих инструментов, осуществляют следующим образом.The proposed method of heat treatment of high speed steel, mainly for metal cutting tools, is as follows.
Инструмент из быстрорежущей стали, предварительно просушенный в электропечи или возле печи-ванны, подвергают термоциклированию путем последовательного переноса его из соляных ванн для нагрева в соляные ванны для охлаждения. После охлаждения инструмент возвращают в те же ванны для нагрева и вновь повторяют процесс. Температуру ванн для термоциклического нагрева и охлаждения варьируют в интервале температур между температурой плавления и температурой начала мартенситных превращений. Время термоциклического нагрева, кроме последнего цикла, составляет 0,1…1,1 от времени нагрева при традиционной закалке. Последний нагрев при термоциклировании совмещают с нагревом под закалку путем переноса из ванны для термоциклического охлаждения в ванну для нагрева под закалку. Причем температуру последнего термоциклического нагрева назначают в соответствии с общепринятыми нормами: 1270°C для стали Р18 (18%W), 1215…1225°C - для сталей Р6М5 (6%W, 5%Мо) и Р9М4К8 (9%W, 4%Мо, 8%Со), др. Нагретую до температуры закалки сталь закаливают путем ее переноса сначала в соляную ванну с температурой 630…650°C, где выдерживают 0,5…1,5 мин и охлаждают в масле. Закаленный таким способом инструмент подвергают 2- или 3-кратному отпуску при 550…570°C в течение 1…2 часов в зависимости от его размеров и марки стали.A tool made of high speed steel, previously dried in an electric furnace or near a bath furnace, is subjected to thermal cycling by sequentially transferring it from salt baths for heating to salt baths for cooling. After cooling, the instrument is returned to the same baths for heating and the process is repeated. The temperature of the baths for thermocyclic heating and cooling varies in the temperature range between the melting temperature and the temperature of the onset of martensitic transformations. The thermocyclic heating time, except for the last cycle, is 0.1 ... 1.1 of the heating time during traditional quenching. The last heating during thermal cycling is combined with quenching heating by transferring from a bath for thermocycling to a bath for heating under quenching. Moreover, the temperature of the last thermocyclic heating is prescribed in accordance with generally accepted standards: 1270 ° C for steel P18 (18% W), 1215 ... 1225 ° C for steel P6M5 (6% W, 5% Mo) and P9M4K8 (9% W, 4 % Mo, 8% Co), etc. The steel heated to the hardening temperature is quenched by first transferring it to a salt bath with a temperature of 630 ... 650 ° C, where it is held for 0.5 ... 1.5 min and cooled in oil. The tool hardened in this way is subjected to 2- or 3-time tempering at 550 ... 570 ° C for 1 ... 2 hours depending on its size and steel grade.
Для осуществления термоциклирования стали путем многократного нагрева и охлаждения используют расплавы хлористых солей стандартного состава: при температурах выше 950°C - ванну на основе BaCl2, в интервале 800…950°C - ванну на основе NaCl, при температурах в интервале 515…800°C - ванну на основе 30% BaCl2+20% NaCl+50% CaCl2. Выше температуры 950°C соляные ванны хорошо раскисляют бурой, углем, карбидами бора, кальция, кремния и др. Для термоциклического охлаждения в интервале 250…...540°C используют ванну, состоящую из 50% KOH+50% NaOH, в интервале 160…280°C - ванну, состоящую из 80% KOH+20% NaOH, ниже 160°C - подогретое машинное масло. Количество соляных ванн зависит от температур термоциклического нагрева и охлаждения, а также от уровня автоматизации процесса термообработки.To carry out thermal cycling of steel by repeated heating and cooling, molten chloride salts of standard composition are used: at temperatures above 950 ° C - a bath based on BaCl 2 , in the range 800 ... 950 ° C - a bath based on NaCl, at temperatures in the range 515 ... 800 ° C - a bath based on 30% BaCl 2 + 20% NaCl + 50% CaCl 2 . Above 950 ° C, salt baths are well deoxidized with brown, coal, boron, calcium, silicon carbides, etc. For thermocyclic cooling in the range of 250 ... ... 540 ° C use a bath consisting of 50% KOH + 50% NaOH, in the range 160 ... 280 ° C - a bath consisting of 80% KOH + 20% NaOH, below 160 ° C - heated engine oil. The number of salt baths depends on the temperatures of thermocyclic heating and cooling, as well as on the level of automation of the heat treatment process.
ПримерыExamples
Эксплуатационную стойкость инструмента оценивали по результатам испытаний метчиков М6×1, изготовленных из стали Р9М4К8МП, путем нарезания резьбы 5Н6Н в гайках из жаропрочного никелевого сплава ЭИ437Б с твердостью НВ 300…350. Нарезание резьбы осуществляли на резьбонарезном станке Г813-5026 при следующих режимах обработки: V=5 м/мин, S - ручная с самозатягиванием, СОЖ - масло МР-7. Показатель стойкости определяли, как усредненное значение после испытаний 3…5 метчиков, термически обработанных по одному режиму. Результаты сравнительных испытаний инструмента приведены в табл.1.The operational durability of the tool was evaluated by testing M6 × 1 taps made of R9M4K8MP steel by cutting 5H6H threads in nuts made of heat-resistant nickel alloy EI437B with a hardness of HB 300 ... 350. Thread cutting was carried out on a G813-5026 thread-cutting machine with the following processing modes: V = 5 m / min, S - manual with self-tightening, coolant - MR-7 oil. The resistance index was determined as the average value after testing 3 ... 5 taps heat-treated in one mode. The results of comparative tests of the tool are given in table 1.
Из приведенных данных следует, что использование предлагаемого способа термической обработки режущего инструмента из быстрорежущей стали позволяет, по сравнению с прототипом, повысить стойкость метчика при резании труднообрабатываемого жаропрочного сплава в 1,1…2,7 раза.From the above data it follows that the use of the proposed method of heat treatment of a cutting tool made of high speed steel allows, in comparison with the prototype, to increase the resistance of the tap when cutting a hard-to-work heat-resistant alloy by 1.1 ... 2.7 times.
Промышленная применимостьIndustrial applicability
Предлагаемый способ можно применить в условиях любого инструментального, машиностроительного и другого производства, оснащенного оборудованием для термической обработки быстрорежущих сталей.The proposed method can be applied in the conditions of any tool, machine-building and other production, equipped with equipment for heat treatment of high-speed steels.
Claims (2)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| BYA20131058 | 2013-09-09 | ||
| BY20131058 | 2013-09-09 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2563382C1 true RU2563382C1 (en) | 2015-09-20 |
Family
ID=54147816
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014109866/02A RU2563382C1 (en) | 2013-09-09 | 2014-03-14 | Production of small-size cutting tools from high-speed steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2563382C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2738870C1 (en) * | 2020-04-21 | 2020-12-17 | Акционерное общество «Научно-производственная корпорация «Уралвагонзавод» имени Ф.Э. Дзержинского» | Method of heat treatment of workpieces from high-speed steel |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1444368A1 (en) * | 1986-10-16 | 1988-12-15 | Предприятие П/Я Р-6930 | Method of heat treatment of high-speed steels |
| SU1516499A1 (en) * | 1987-05-27 | 1989-10-23 | Физико-технический институт АН БССР | Method of heat treatment of high-speed steel |
| WO1990009459A1 (en) * | 1989-02-17 | 1990-08-23 | Belorussky Politekhnichesky Institut | Method for thermal treatment of high-speed steel |
| RU2010870C1 (en) * | 1990-02-21 | 1994-04-15 | Шматов Александр Анатольевич | Method of thermal treatment of cutting tools made of high-speed steel |
-
2014
- 2014-03-14 RU RU2014109866/02A patent/RU2563382C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1444368A1 (en) * | 1986-10-16 | 1988-12-15 | Предприятие П/Я Р-6930 | Method of heat treatment of high-speed steels |
| SU1516499A1 (en) * | 1987-05-27 | 1989-10-23 | Физико-технический институт АН БССР | Method of heat treatment of high-speed steel |
| WO1990009459A1 (en) * | 1989-02-17 | 1990-08-23 | Belorussky Politekhnichesky Institut | Method for thermal treatment of high-speed steel |
| RU2010870C1 (en) * | 1990-02-21 | 1994-04-15 | Шматов Александр Анатольевич | Method of thermal treatment of cutting tools made of high-speed steel |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2738870C1 (en) * | 2020-04-21 | 2020-12-17 | Акционерное общество «Научно-производственная корпорация «Уралвагонзавод» имени Ф.Э. Дзержинского» | Method of heat treatment of workpieces from high-speed steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103266212B (en) | Thermal treatment technology for improving low-temperature impact toughness of 25Cr2Ni4MoV steel forging | |
| CN101665863B (en) | Environment-friendly water-soluble quenching liquid | |
| Deng et al. | Microstructure and abrasive wear behavior of medium carbon low alloy martensitic abrasion resistant steel | |
| JP2018532884A (en) | Online quenching cooling method and manufacturing method for seamless steel pipe using residual heat | |
| CN101693943A (en) | High speed steel tool heat treatment method | |
| JP2011256456A (en) | Method for manufacturing steel for cold forging | |
| CN104946994B (en) | Preparation method for nano-crystallization low-alloy heat-resistant high-strength steel mould | |
| CN106755854A (en) | The heat treatment method of 4145H forging and the forging of production | |
| CN107058704A (en) | A kind of process of elimination 4Cr13 stainless steel rings rolled piece annealed state net carbon | |
| RU2563382C1 (en) | Production of small-size cutting tools from high-speed steel | |
| JP2016037631A (en) | Rapid softening annealing treatment method for carbon steel | |
| Alava et al. | On the influence of cryogenic steps on heat treatment processes | |
| CN103667615A (en) | Thermal treatment method of 42CrMo workpiece | |
| CN110527817A (en) | Heat treatment method for hot-setting tooth bit body | |
| WO2015188796A1 (en) | Method of heat treatment of bearing steel | |
| US2875109A (en) | Method for the isothermal treatment of alloys after casting | |
| CN105925773A (en) | Heat treatment method for steel | |
| KR101177183B1 (en) | Method and apparatus for cooling heated metal and salts used therefor | |
| Camurri et al. | Improving the working life of steel grinding balls by optimizing their hardness and tenacity | |
| CN104805257A (en) | Spiral spring quenching heat treatment process adopting water-soluble quenching medium | |
| CN105714058A (en) | Thermal treatment process for bearing steel gauge blocks | |
| RU2646180C1 (en) | Method for thermocyclic treatment of steels | |
| Akor et al. | Investigation of the Potential of Jatropha Seed Oil as Austempering Quenchant for Medium Carbon Steel | |
| CA2989091A1 (en) | Method for producing a tool steel | |
| Li et al. | Effect of quenching process on mechanical properties and ductile-brittle transition behavior of 28CrMnMoV steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20160315 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20170221 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20210315 |