RU2553323C1 - Method of piercing of blanks and ingots-blanks of electroslag melting in helical rolling mill to shell-blanks and shell-blanks piercing-rolling to shells - Google Patents
Method of piercing of blanks and ingots-blanks of electroslag melting in helical rolling mill to shell-blanks and shell-blanks piercing-rolling to shells Download PDFInfo
- Publication number
- RU2553323C1 RU2553323C1 RU2013154903/02A RU2013154903A RU2553323C1 RU 2553323 C1 RU2553323 C1 RU 2553323C1 RU 2013154903/02 A RU2013154903/02 A RU 2013154903/02A RU 2013154903 A RU2013154903 A RU 2013154903A RU 2553323 C1 RU2553323 C1 RU 2553323C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- blanks
- rolling
- cone
- sleeves
- piercing
- Prior art date
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к трубопрокатному производству, а именно к способу прошивки заготовок и слитков-заготовок электрошлакового переплава в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы-заготовки и прошивки-раскатки гильз-заготовок в гильзы, и может быть использовано на трубопрокатных установках с пилигимовыми станами при производстве товарных труб диаметром 465-550 мм с толщинами стенок от 15 до 20 мм без механической обработки.The invention relates to pipe rolling production, and in particular to a method for flashing blanks and ingots-blanks of electroslag remelting in a cross-helical rolling mill into blanks-blanks and flashing-blanks of blanks into blanks, and can be used in pipe rolling plants with piligim mills in production commodity pipes with a diameter of 465-550 mm with wall thicknesses from 15 to 20 mm without machining.
Известен способ прошивки в бочковидных валках стана поперечно-винтовой прокатки, состоящих из двух конусов, соединенных большими основаниями, сечения которых перпендикулярные к оси вращения и представляют окружность (Матвеев Ю.М. и др. Калибровка инструмента трубных станов. М., Металлургия, 1970, с.37-38).There is a method of flashing in barrel-shaped rolls of a cross-helical rolling mill, consisting of two cones connected by large bases, the cross-sections of which are perpendicular to the axis of rotation and represent a circle (Matveev Yu.M. et al. Calibration of pipe mill tools. M., Metallurgy, 1970 , p. 37-38).
Недостатком указанного способа прошивки заготовок и слитков-заготовок ЭШП диаметром 600-650 мм в гильзы-заготовки и последующей прошивки-раскатки их в данных рабочих валков стана поперечно-винтовой прокатки в гильзы является образование треугольников и гильз с повышенной кривизной.The disadvantage of this method of flashing blanks and ingots-blanks ESR with a diameter of 600-650 mm in the sleeve blanks and subsequent firmware-rolling them in these work rolls of the cross-helical rolling mill in the sleeve is the formation of triangles and sleeves with increased curvature.
Известен способ поперечно-винтовой прошивки заготовок и слитков-заготовок ЭШП, где процесс прошивки разбит на три части - деформация сплошной части заготовок и слитков-заготовок ЭШП до носика оправки, деформация на оправке и деформация при обкатке гильз (В.Я. Осадчий и др. «Технология и оборудование трубного производства». Москва. «ИНТЕРНЕТ ИНЖИНИРИНГ». 2001 г., стр.60).There is a method of cross-screw flashing of blanks and ingots-blanks of ESRs, where the firmware process is divided into three parts — deformation of the solid part of blanks and ingots-blanks of ESWs to the nose of the mandrel, deformation on the mandrel and deformation during the run-in of sleeves (V.Ya. Osadchy and others . “Technology and equipment for pipe production.” Moscow. “INTERNET ENGINEERING.” 2001, p. 60).
Недостатком данного способа прошивки заготовок и слитков-заготовок ЭШП диаметром 600-650 мм в гильзы-заготовки и прошивки-раскатки гильз-заготовок в гильзы диаметром 630-680 мм с отношением D/S≥8,5 является образование на задних концах гильз треугольников и гильз с повышенной кривизной.The disadvantage of this method of flashing blanks and ingots-blanks of ESR with a diameter of 600-650 mm in sleeves-blanks and firmware-rolling of blanks of blanks into sleeves with a diameter of 630-680 mm with a ratio D / S≥8.5 is the formation of triangles on the rear ends and sleeves with increased curvature.
Наиболее близким техническим решением являются способ прошивки заготовок и слитков-заготовок ЭШП в стане поперечно-винтовой прокатки в рабочих валках, бочка которых содержит шесть соединенных большими основаниями входных и выходных конусов к цилиндрической части валка с винтовой нарезкой, входной конус содержит направляющий конус, образованный радиусом 60 мм на длине 0,06 L от длины бочки валка, конус прошивки содержит конуса первичного и вторичного захватов с углами α1n=3° и α2n=10° длиной, соответственно, 0,20 L и 0,16 L от длины бочки валка, цилиндрический участок с винтовой нарезкой с шагом 95 мм длиной 0,10 L, выходной конус - конус раскатки содержит три участка - первый с углом раскатки αр=6° длиной 0,21 L, второй - цилиндрический участок длиной 0,16 L, а третий - участок выхода гильзы из валков с углом αв=3°, протяженностью 0,11 L от длины бочки валка.The closest technical solution is a method of flashing blanks and ingots-blanks of ESR in a cross-helical rolling mill in work rolls, the barrel of which contains six input and output cones connected by large bases to the cylindrical part of the roll with a screw thread, the input cone contains a guide cone formed by a radius 60 mm at a length of 0.06 L from the length of the roll barrel, the piercing cone contains the cones of primary and secondary grips with angles α 1n = 3 ° and α 2n = 10 ° long, respectively, 0.20 L and 0.16 L from the barrel length roll, cyl a screw-cut indrical section with a pitch of 95 mm 0.10 L in length, the output cone - the expansion cone contains three sections - the first with an expansion angle α p = 6 ° of 0.21 L length, the second is a cylindrical section of 0.16 L length, and the third is the exit section of the sleeve from the rolls with an angle α in = 3 °, a length of 0.11 L from the length of the roll barrel.
Недостатком данного способа является то, что при прошивке заготовок в гильзы-заготовки диаметром 600 мм и более, раскатке гильз-заготовок в гильзы диаметром 630-680 мм с соотношением D/S≥8,5 гильзы имеют повышенную кривизну, что приводит к увеличению продолжительности ввода дорнов в кривые гильзы, а в некоторых случаях и невозможности их введения. Прокатка кривых гильз на пилигримовом стане в товарные трубы приводит к повышенной поперечной и продольной разностенности, что в свою очередь приводит к несоответствию труб требованиям технических условий, т.е. к браку труб по толщине стенки. Гильзы с повышенной кривизной подвергают повторному нагреву и повторной попытке введения дорна в гильзы. Гильзы, не пошедшие на дорн, бракуются, что приводит к повышенному расходному коэффициенту металла при прокатке труб диаметром 465-550 мм. Из-за повышенной кривизны гильз трубы диаметром 465-550 с толщинами стенок от 15 до 20 мм прокатывают на пилигримовом стане с припуском по толщине стенки под механическую обработку-расточку, обточку и приемку их на соответствие ТУ.The disadvantage of this method is that when flashing blanks into sleeves blanks with a diameter of 600 mm or more, rolling blanks blanks into sleeves with a diameter of 630-680 mm with a ratio of D / S≥8.5, the sleeves have an increased curvature, which leads to an increase in the duration input mandrels in the curves of the sleeve, and in some cases the impossibility of their introduction. Rolling of curved sleeves on a pilgrim mill to commodity pipes leads to an increased transverse and longitudinal delta, which in turn leads to non-compliance of the pipes with the technical requirements, i.e. defective pipes by wall thickness. Sleeves with increased curvature are reheated and re-attempted to insert the mandrel into the sleeves. Sleeves that do not go to the mandrel are rejected, which leads to an increased expenditure coefficient of the metal when rolling pipes with a diameter of 465-550 mm. Due to the increased curvature of the liners, pipes with a diameter of 465-550 with wall thicknesses of 15 to 20 mm are rolled on a pilgrim mill with allowance for wall thickness for machining, boring, turning and their acceptance for compliance with TU.
Задачей предложенного способа прошивки заготовок и слитков-заготовок ЭШП в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы-заготовки и прошивки-раскатки гильз-заготовок в гильзы является снижение или полное исключение кривизны гильз, снижение поперечной и продольной разностенности труб диаметром 465-550 мм, снижение расхода металла при производстве труб данного сортамента на ТПУ с пилигримовыми станами, повышение производительности пилигримовой установки и производство товарных труб с толщинами стенок 15-20 мм без механической обработки.The objective of the proposed method for flashing blanks and ingots-blanks of ESR in the cross-helical rolling mill into blanks-blanks and flashing-rolling of blanks-blanks into sleeves is to reduce or completely eliminate the curvature of the sleeves, reduce the transverse and longitudinal delta of pipes with a diameter of 465-550 mm, decrease metal consumption in the production of pipes of this assortment at TPU with pilgrim mills, increasing the performance of the pilgrim installation and the production of commodity pipes with wall thicknesses of 15-20 mm without machining.
Технический результат достигается тем, что способ прошивки заготовок и слитков-заготовок электрошлакового переплава в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы-заготовки и прошивки-раскатки гильз-заготовок в гильзы, включающем нагрев заготовок и слитков-заготовок ЭШП до температуры пластичности, прошивку заготовок и слитков-заготовок ЭШП в гильзы-заготовки, нагрев гильз-заготовок с холодного или горячего посада до температуры пластичности, прошивку-раскатку гильз-заготовок в гильзы в бочковидных валках, образованных шестью соединенными большими основаниями входными и выходными конусами к цилиндрической части валка с винтовой нарезкой, входной конус которых состоит из направляющего конуса, образованного радиусом 60 мм, конуса прошивки, содержащего конус первичного и вторичного захватов с углами α1n=3° и α2n=10°, цилиндрический участок с винтовой нарезкой с шагом 95 мм и углом наклона к оси валка 3°37′, длина которого составляет 0,10 L от длины бочки валка, выходной конус которых состоит из конуса раскатки с углом раскатки αр=6°, цилиндрического участка и участка выхода гильзы из валков с углом αв=3°, длину винтовой нарезки определяют из выражения Lн=К*Lв*µср.*Dг/Dз, где К=0,09-0,11 - коэффициент, большие значения которого относятся к заготовкам и слиткам ЭШП меньшего диаметра; Lн - длина винтовой нарезки валка; Lв - длина рабочей части валка, мм; Dг - диаметр гильзы, мм; Dз - диаметр заготовки, мм; µср. - средний коэффициент вытяжки при прошивке-раскатке гильз-заготовок в гильзы диаметром от 630 до 680 мм.The technical result is achieved by the fact that the method of flashing blanks and ingots-blanks of electroslag remelting in a cross-helical rolling mill into blanks-blanks and flashing-rolling of blanks-blanks into sleeves, including heating blanks and ingots-blanks ESR to ductility temperature, flashing blanks and ESR ingots-blanks into blanks-sleeves, heating of blanks-blanks from cold or hot planting to plasticity temperature, firmware-rolling of blanks-blanks into sleeves in barrel-shaped rolls formed by six joints GOVERNMENTAL large bases inlet and outlet cones to the cylindrical part of the roll with a screw-threaded inlet cone which is composed of the guide cone, formed by a radius of 60 mm, EEPROM cone having cone primary and secondary grips with angles α 1n = 3 ° and α 2n = 10 ° , a cylindrical section with a screw thread with a pitch of 95 mm and an angle of inclination to the roll axis of 3 ° 37 ′, the length of which is 0.10 L of the length of the roll barrel, the output cone of which consists of a rolling cone with a rolling angle α p = 6 °, cylindrical plot and exit gil if from rolls with an angle α in = 3 °, the length of the screw thread is determined from the expression L n = K * L in * µ cf. * D g / D s , where K = 0.09-0.11 is a coefficient, large values of which relate to blanks and ingots of ESR of smaller diameter; L n - the length of the screw cutting of the roll; L in - the length of the working part of the roll, mm; D g - the diameter of the sleeve, mm; D s - the diameter of the workpiece, mm; µ cf. - the average coefficient of extraction with firmware-rolling of sleeve blanks into sleeves with a diameter of 630 to 680 mm.
Сопоставительный анализ заявляемого решения с прототипом показывает, что заявляемый способ отличается от известного тем, что длину винтовой нарезки определяют из выражения Lн=К*Lв*µср.*Dг/Dз, где К=0,09-0,11 - коэффициент, большие значения которого относятся к заготовкам и слиткам ЭШП меньшего диаметра; Lн - длина винтовой нарезки валка; Lв - длина рабочей части валка, мм; Dг - диаметр гильзы, мм; Dз - диаметр заготовки, мм; µср. - средний коэффициент вытяжки при прошивке-раскатке гильз-заготовок в гильзы диаметром от 630 до 680 мм. Таким образом, эти отличия позволяют сделать вывод о соответствии критерию «изобретательский уровень».A comparative analysis of the proposed solution with the prototype shows that the claimed method differs from the known one in that the length of the screw thread is determined from the expression L n = K * L in * µ cf. * D g / D s , where K = 0.09-0.11 is a coefficient, large values of which relate to blanks and ingots of ESR of smaller diameter; L n - the length of the screw cutting of the roll; L in - the length of the working part of the roll, mm; D g - the diameter of the sleeve, mm; D s - the diameter of the workpiece, mm; µ cf. - the average coefficient of extraction with firmware-rolling of sleeve blanks into sleeves with a diameter of 630 to 680 mm. Thus, these differences allow us to conclude that the criterion of "inventive step" is met.
Сравнение заявляемого способа не только с прототипом, но и с другими техническими решениями в данной области техники, не позволило выявить в них признаки, отличающие заявляемый способ от прототипа, что соответствует патентоспособности «изобретательский уровень».Comparison of the proposed method not only with the prototype, but also with other technical solutions in this technical field, did not reveal the signs that distinguish the claimed method from the prototype, which corresponds to patentability "inventive step".
Способ опробован на трубопрокатной установке с пилигримовыми станами 8-16′′ ОАО «ЧТПЗ» при прокатке передельных труб размером 550×30 мм для последующей механической обработки-расточки и обточки их в товарные размером 530×12 мм для коммуникаций нефтеперерабатывающих заводов по ТУ 14-3Р-62-2002. По существующей технологии производство передельных труб размером 550×30 мм производится с двойным нагревом - двойной прошивкой и прокаткой на ТПУ 8-16′′ с пилигримовыми станами. Первую прошивку производят на оправке диаметром 325 мм в гильзы-заготовки размером 650×вн.340×1525 мм, которые с повторного нагрева прошивают-раскатывают на оправке диаметром 500 мм в гильзы размером 60×вн.515×2510 мм. Прокатку передельных труб размером 550×30×6000 мм производят в калибре 558 мм. В производство было задано 16 заготовок размером 630×100×1250 мм, которые были поделены на две части. Первая часть (8 заготовок) были нагреты до температуры 1280-1290°С, прошиты в гильзы-заготовки размером 650×вн.340×1525 мм на оправке диаметром 325 мм, затем гильзы-заготовки с холодного посада были нагреты до температуры 1270-1290°С, прошиты-раскатаны в гильзы размером 660×вн.515×2510 мм на оправке диаметром 500 мм. Прошивку заготовок в гильзы-заготовки и прошивку-раскатку гильз-заготовок в гильзы производили в бочковидных валках цеховой калибровки (существующий способ), образованных шестью соединенными большими основаниями входными и выходными конусами к цилиндрической части валка, входной конус которых состоит из направляющего конуса, образованного радиусом 60 мм, конуса прошивки, содержащего конус первичного и вторичного захватов с углами α1n=3° и α2n=10°, цилиндрический участок с винтовой нарезкой с шагом 95 мм и углом наклона к оси валка 3°37′, длина которого составляет 0,10 L от длины бочки валка, выходной конус которых состоит из конуса раскатки с углом раскатки αр=6°, цилиндрического участка и участка выхода гильзы из валков с углом αв=3°. Гильзы-заготовки имели кривизну от 10 до 15 мм, гильзы имели кривизну от 20 до 35 мм. Пять гильз были одеты на дорн и прокатаны в передельные трубы размером 550×30×5800 мм. Толщина стенки передельных труб составила от 25 до 35 мм. Трубы были расточены и обточены на размер 530×12×5800 мм. Три кривых гильзы повторно были нагреты в методической печи до температуры 1280-1300°С, одеты на дорн и прокатаны в передельные трубы размером 550×30×5600 мм. Толщина стенки труб после проката составила от 23 до 36 мм. Из-за повышенной разностенности в процессе расточки и обточки принята одна труба размером 530×12×5000 мм, а две - размером 530×12×3500 мм. В соответствии с ТУ 14-3Р-62-2002 принято 41 м труб размером 530×12 мм общей массой 6,282 тн. Расходный коэффициент металла по трубам данной партии составил 3,480.The method was tested on a pipe-rolling plant with 8-16 ′ ′ Pilgrim mills of ChTPZ OJSC during rolling of pig tubes of 550 × 30 mm in size for subsequent mechanical processing of boring and turning them into commercial ones in size of 530 × 12 mm for communications of oil refineries according to TU 14- 3P-62-2002. According to the existing technology, the production of redistribution pipes with a size of 550 × 30 mm is carried out with double heating - double piercing and rolling at TPU 8-16 ″ with pilgrim mills. The first firmware is produced on a mandrel with a diameter of 325 mm in sleeves-blanks with a size of 650 × ext. 340 × 1525 mm, which, with re-heating, is stitched-rolled on a mandrel with a diameter of 500 mm in sleeves with a size of 60 × ext. 515 × 2510 mm. Rolling of conversion pipes with a size of 550 × 30 × 6000 mm is carried out in a caliber of 558 mm. 16 blanks with a size of 630 × 100 × 1250 mm were set in production, which were divided into two parts. The first part (8 blanks) was heated to a temperature of 1280-1290 ° C, stitched into blanks 650 × ext. 340 × 1525 mm in diameter on a mandrel with a diameter of 325 mm, then blanks from a cold embankment were heated to a temperature of 1270-1290 ° C, stitched-rolled into sleeves measuring 660 × ext. 515 × 2510 mm on a mandrel with a diameter of 500 mm. Flashing blanks into blanks and flashing blanks into blanks was carried out in barrel-shaped rolls of workshop calibration (existing method), formed by six input and output cones connected by large bases to the cylindrical part of the roll, the input cone of which consists of a guide cone formed by a radius 60 mm, EEPROM cone, the cone having primary and secondary grips with angles α 1n = 3 ° and α 2n = 10 °, a cylindrical portion with a screw thread with a pitch of 95 mm and an inclination angle to the roll axis 3 ° 37 ', for on which is 0,10 L from the roll barrel length, the output of which consists of a cone taper rolling with a rolling angle α p = 6 °, the cylindrical portion and the exit portion of the sleeve rolls with the angle α in = 3 °. The blanks had a curvature of 10 to 15 mm, the sleeves had a curvature of 20 to 35 mm. Five sleeves were dressed on a mandrel and rolled into steel tubes 550 × 30 × 5800 mm in size. The wall thickness of the conversion pipes ranged from 25 to 35 mm. The pipes were bored and turned to a size of 530 × 12 × 5800 mm. Three liner curves were reheated in a methodical furnace to a temperature of 1280–1300 ° C, dressed on a mandrel, and rolled into pig tubes 550 × 30 × 5600 mm in size. The wall thickness of the pipes after rolling ranged from 23 to 36 mm. Due to the increased difference in the process of boring and turning, one pipe with a size of 530 × 12 × 5000 mm and two pipes with a size of 530 × 12 × 3500 mm were adopted. In accordance with TU 14-3R-62-2002, 41 m of pipes with a size of 530 × 12 mm with a total weight of 6.282 tons were adopted. The expenditure coefficient of the metal in the pipes of this batch was 3.480.
Вторая часть (8 заготовок) были нагреты до температуры 1280-1290°С, прошиты в гильзы-заготовки размером 650×вн.340×1525 мм на оправке диаметром 325 мм, затем гильзы-заготовки с холодного посада были нагреты до температуры 1270-1290°С, прошиты-раскатаны в гильзы размером 660×вн.515×2510 мм на оправке диаметром 500 мм. Прошивку заготовок в гильзы-заготовки и прошивку-раскатку гильз-заготовок в гильзы производили в бочковидных валках предложенной калибровки (предложенный способ), длину винтовой нарезки определяли из выражения Lн=К*Lв*µср.*Dг/Dз где К=0,09-0,11 - коэффициент, большие значения которого относятся к заготовкам и слиткам ЭШП меньшего диаметра; Lн - длина винтовой нарезки валка; Lв - длина рабочей части валка, мм; Dг - диаметр гильзы, мм; Dз - диаметр заготовки, мм; µср. - средний коэффициент вытяжки при прошивке-раскатке гильз-заготовок в гильзы диаметром от 630 до 680 мм. Подставляя данные в уравнение, получим длину цилиндрической части 200 мм или 0,21 L от общей длины бочки валка. Гильзы-заготовки имели кривизну от 5 до 11 мм, а гильзы от 10 до 16 мм. Все гильзы были одеты на дорн и прокатаны в передельные трубы размером 550×30×6000 мм. Толщина стенки передельных труб составила от 29 до 33 мм. Трубы были расточены и обточены на размер 530×12×6000 мм. В соответствии с ТУ 14-3Р-62-2002 принято 48 м труб размером 530×12 мм общей массой 7,355 тн. Расходный коэффициент металла по трубам данной партии составил 2,912. Данные по прошивке заготовок размером 630×100×1250 мм из стали марки 15Х5М в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы-заготовки, прошивке-раскатке гильз-заготовок в гильзы по существующей и предлагаемой технологиям, прокатке гильз на ТПУ 8-16′′ с пилигримовыми станами в передельные трубы размером 550×30×6000 мм для последующей механической обработки-расточки и обточки их в товарные трубы размером 530×12 мм по ТУ 14-3Р-62-2002 и расходным коэффициентам металла приведены в таблице 1. Из таблицы видно, что расходный коэффициент металла при прокатке товарных труб размером 530×12 мм из стали марки 15Х5М по предлагаемой технологии снижен на 568 кг на каждой тонне. Из таблицы также видно, что за счет прошивки-раскатки гильз по предлагаемому способу кривизна гильз снижена ≈ в 2,0-2,2 раза, что дало возможность снизить поперечную и продольную разностенность передельных труб ≈ в 2,0-2,5 раза. Прокатка гильз с меньшей кривизной позволит производить передельные трубы размером 543×25 мм, что даст возможность увеличить длину передельных труб ≈ на 18-20%, т.е. еще есть возможность для снижения расходного коэффициента металла. Прокатка передельных труб из гильз с кривизной не более 15 мм позволила повысить их точность по стенке, исключить повторные нагревы гильз, исключить угар металла при повторном нагреве гильз, повысить производительность пилигримовой установки за счет снижения времени введения дорнов в кривые гильзы, повторного нагрева кривых гильз и их прокатки на пилигримовых станах, снизить расходный коэффициент металла при производстве труб размером 530×12×6000 мм на 568 кг на каждой тонне товарных труб, а следовательно, снизить их стоимость.The second part (8 blanks) was heated to a temperature of 1280-1290 ° C, sewn into blanks of 650 × ext. 340 × 1525 mm in size on a mandrel with a diameter of 325 mm, then blanks from a cold embankment were heated to a temperature of 1270-1290 ° C, stitched-rolled into sleeves measuring 660 × ext. 515 × 2510 mm on a mandrel with a diameter of 500 mm. The piercing of blanks into sleeves-blanks and the firmware-rolling of sleeves into blanks were made in barrel-shaped rolls of the proposed calibration (the proposed method), the length of the screw cut was determined from the expression L n = K * L in * µ cf. * D g / D s where K = 0.09-0.11 is a coefficient, large values of which relate to blanks and ingots of ESR of smaller diameter; L n - the length of the screw cutting of the roll; L in - the length of the working part of the roll, mm; D g - the diameter of the sleeve, mm; D s - the diameter of the workpiece, mm; µ cf. - the average coefficient of extraction with firmware-rolling of sleeve blanks into sleeves with a diameter of 630 to 680 mm. Substituting the data in the equation, we obtain the length of the cylindrical part 200 mm or 0.21 L of the total length of the roll barrel. Sleeves blanks had a curvature of 5 to 11 mm, and sleeves from 10 to 16 mm. All sleeves were dressed on a mandrel and rolled into pig tubes 550 × 30 × 6000 mm in size. The wall thickness of the conversion pipes ranged from 29 to 33 mm. The pipes were bored and turned to a size of 530 × 12 × 6000 mm. In accordance with TU 14-3R-62-2002, 48 m pipes of 530 × 12 mm in size with a total weight of 7.355 tons were adopted. The expenditure coefficient of the metal in the pipes of this batch was 2.912. Data on the piercing of billets of 630 × 100 × 1250 mm in size from steel grade 15X5M in a cross-helical rolling mill into billet sleeves, firmware-rolling of billet blanks into sleeves according to the existing and proposed technologies, rolling of sleeves in TPU 8-16 ″ s by pilgrim mills into pig tubes of 550 × 30 × 6000 mm in size for subsequent machining-boring and turning them into commodity pipes of 530 × 12 mm in size according to TU 14-3R-62-2002 and metal flow factors, are shown in table 1. The table shows that the expenditure coefficient of the metal when rolling commodity pipes 530 × 12 mm in size made of steel grade 15X5M by the proposed technology is reduced by 568 kg per ton. The table also shows that due to the firmware rolling of the sleeves according to the proposed method, the curvature of the sleeves is reduced ≈ 2.0-2.2 times, which made it possible to reduce the transverse and longitudinal difference of the conversion pipes ≈ 2.0-2.5 times. Rolling of sleeves with less curvature will make it possible to produce conversion pipes of 543 × 25 mm in size, which will make it possible to increase the length of conversion pipes by ≈ 18-20%, i.e. there is still an opportunity to reduce the expenditure coefficient of the metal. Rolling redistribution tubes from sleeves with a curvature of not more than 15 mm made it possible to increase their accuracy along the wall, to exclude repeated heating of the sleeves, to exclude metal waste during reheating of the sleeves, to increase the productivity of the pilgrim installation by reducing the time for inserting mandrels into the sleeves, reheating the sleeves and rolling them in pilgrim mills, reduce the expenditure coefficient of metal in the production of pipes 530 × 12 × 6000 mm in size by 568 kg per ton of commodity pipes, and therefore reduce their cost.
Claims (1)
где K=0,09-0,11 - коэффициент, большие значения которого относятся к заготовкам и слиткам ЭШП меньшего диаметра;
Lв - длина рабочей части валка, мм;
Dг - диаметр гильзы, мм;
Dз - диаметр заготовки, мм;
µср. - средний коэффициент вытяжки при прошивке-раскатке гильз-заготовок в гильзы. Method for the production of thermowells with a diameter of 630 to 680 mm, including heating the blanks and ingots-blanks of ESRs to a plasticity temperature, flashing blanks and ingots-blanks of ESRs into blanks-blanks, heating the sleeves-blanks from cold or hot weld to the temperature of ductility, firmware-rolling sleeves-blanks in sleeves in barrel-shaped rolls having input and output cones and a cylindrical part with screw thread, while the input cone consists of a guide cone and a firmware cone in the form of primary and secondary gripping cones in with angles of 3 ° and 10 °, respectively, and the output cone consists of a rolling cone with an angle of 6 °, a cylindrical section and a conical section of the sleeve exit from the rolls with an angle of 3 °, characterized in that the firmware rolling is carried out in rolls, the length of the screw thread L n the cylindrical part of which is determined from the expression:
where K = 0.09-0.11 - coefficient, large values of which relate to blanks and ingots of ESR of smaller diameter;
L in - the length of the working part of the roll, mm;
D g - the diameter of the sleeve, mm;
D s - the diameter of the workpiece, mm;
µ cf. - the average coefficient of extraction with firmware-rolling of sleeve blanks into sleeves.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013154903/02A RU2553323C1 (en) | 2013-12-10 | 2013-12-10 | Method of piercing of blanks and ingots-blanks of electroslag melting in helical rolling mill to shell-blanks and shell-blanks piercing-rolling to shells |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013154903/02A RU2553323C1 (en) | 2013-12-10 | 2013-12-10 | Method of piercing of blanks and ingots-blanks of electroslag melting in helical rolling mill to shell-blanks and shell-blanks piercing-rolling to shells |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2553323C1 true RU2553323C1 (en) | 2015-06-10 |
Family
ID=53295307
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2013154903/02A RU2553323C1 (en) | 2013-12-10 | 2013-12-10 | Method of piercing of blanks and ingots-blanks of electroslag melting in helical rolling mill to shell-blanks and shell-blanks piercing-rolling to shells |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2553323C1 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU500826A1 (en) * | 1974-04-19 | 1976-01-30 | Предприятие П/Я В-8173 | Roller for pilger rolling tubes |
| US4494284A (en) * | 1980-05-24 | 1985-01-22 | Schmolz & Bickenbach | Roll |
| RU2041751C1 (en) * | 1992-02-27 | 1995-08-20 | Иванов Леонид Аркадьевич | Technological tool of mill for helical rolling |
| RU2294250C2 (en) * | 2005-03-09 | 2007-02-27 | ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" | Roll of pilger mill for rolling thin-wall tubes |
| RU2294251C2 (en) * | 2004-12-27 | 2007-02-27 | ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" | Roll of pilger mill for rolling thick-wall large- and mean-diameter tubes |
-
2013
- 2013-12-10 RU RU2013154903/02A patent/RU2553323C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU500826A1 (en) * | 1974-04-19 | 1976-01-30 | Предприятие П/Я В-8173 | Roller for pilger rolling tubes |
| US4494284A (en) * | 1980-05-24 | 1985-01-22 | Schmolz & Bickenbach | Roll |
| RU2041751C1 (en) * | 1992-02-27 | 1995-08-20 | Иванов Леонид Аркадьевич | Technological tool of mill for helical rolling |
| RU2294251C2 (en) * | 2004-12-27 | 2007-02-27 | ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" | Roll of pilger mill for rolling thick-wall large- and mean-diameter tubes |
| RU2294250C2 (en) * | 2005-03-09 | 2007-02-27 | ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" | Roll of pilger mill for rolling thin-wall tubes |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2386501C2 (en) | Method for production of seamless hot-rolled casing pipes with diametre of 508 mm at tube-rolling plant 8-16" with pilger mills in ordinary and cold-resistant versions | |
| RU2553323C1 (en) | Method of piercing of blanks and ingots-blanks of electroslag melting in helical rolling mill to shell-blanks and shell-blanks piercing-rolling to shells | |
| RU2349401C1 (en) | Method of high-strength pipes receiving | |
| RU2535251C2 (en) | PRODUCTION OF SEAMLESS HOT-STRAINED MACHINED 610×36,53×3200-3550 mm PIPES FROM "08Х18Н10Т-Ш" GRADE STEEL FOR NUCLEAR POWER PRODUCTION | |
| RU2554246C1 (en) | Roller of helical rolling mill | |
| RU2615920C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING SEAMLESS COLD DRAWN PIPES OF 325x8-14 mm SIZE MADE OF STEEL OF "08Х18Н10Т-Ш" GRADE | |
| RU2547053C1 (en) | PRODUCTION OF HEXAGON PIPE BILLETS OF "TURN KEY" 181,8×3,5+0,3/-0,2×3750+20/-0 mm OF "12Х12М1БФРУ-Ш (ЭП450У-Ш)"-GRADE STEEL | |
| RU2527516C1 (en) | PILGER MILL ROLL FOR HOT ROLLING OF 610×28-40 mm PIPES | |
| RU2606132C1 (en) | Method of shells rotary drawing from pipe blanks | |
| RU2533612C2 (en) | BILLET FOR PIERCING AND ROLLING AT HELICAL ROLLING TWO-ROLL MILL OF 650×"500BH"×3250-3650 mm SLEEVE-BILLET FOR THEIR REROLLING TO COMMERCIAL 610×36,53×3150-3550 mm PIPES OF 15X5M-GRADE STEEL COMMUNICATIONS OF OIL REFINERIES WITH HIGHER-PRECISION GEOMETRICAL SIZES | |
| RU2537638C2 (en) | PRODUCTION OF SEAMLESS HOT-WORKED MACHINED 610×36,53×3000-3450 mm FROM 15X5M-GRADE STEEL FOR REFINERY COMMUNICATIONS WITH STRINGENT REQUIREMENTS TO GEOMETRICAL SIZES | |
| RU2773967C1 (en) | Screw fitting method | |
| RU2620204C1 (en) | METHOD OF PRODUCING SEAMLESS MACHINED PIPES WITH 530 × 13-18 mm SIZE FROM STEEL OF "08Х18Н10-Ш" GRADE | |
| RU2542139C1 (en) | Method of manufacturing of pipes "t=279(36" and "t=346(40" mm out of "08-18=10t-+" grade steel for nuclear power facilities | |
| RU2613814C1 (en) | METHOD OF PRODUCING SEAMLESS HOT-ROLLED MACHINED PIPES WITH 530×8-12 mm SIZE FROM THE STEEL GRADE "08X18H10Ш" | |
| RU2517068C1 (en) | Cross-screw-rolling mill process tool for piercing-rolling-off of large-diameter electroslag-remelting sleeve blanks and hollow ingots from alloyed hardly-deformed grades of steel and alloys | |
| RU2614478C1 (en) | METHOD OF MANUFACTURING SEAMLESS PIPES OF SIZE 426 × 17-19 mm FOR NUCLEAR POWER FACILITIES OF STEEL OF "08X18Н10-Ш" GRADE | |
| RU2615928C1 (en) | METHOD OF PRODUCING SEAMLESS MACHINED PIPES WITH 530x13-18 mm SIZE FROM STEEL OF "08Х18Н10Т-Ш" GRADE | |
| RU2523379C2 (en) | ROLL OF PILGER MILL FOR ROLLING SEAMLESS HOT-ROLLED 610×28-32 AND 630×28-32 mm PIPES FOR PIPELINES OF BOILER UNIT INERMEDIATE STEAM SUPERHEATING FROM ESR "690×bh590×3300-3500", "700×bh580×3200±50" AND "720×bh600×3200±50" mm SLEEVES AND HOLLOW INGOTS | |
| RU2642998C1 (en) | Method of production of seamless cold-formed pipes 08h18n10t-sh of size 426x14-19 mm | |
| RU2545932C2 (en) | ROLL OF PILGER MILL FOR ROLLING OF HEAVY-WALL 630×56 mm PIPES OF HARDLY-DEFORMED STEEL AND ALLOY GRADES FOR NUCLEAR POWER PRODUCTION STRUCTURES FROM ESR SLEEVES AND HOLLOW INGOTS SIZED TO 690-720×70-90×3400 mm | |
| RU2613815C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING SEAMLESS PIPES WITH DIAMETER OF 426×8-10 mm SIZE FOR NUCLEAR POWER FACILITIES OF STEEL OF "08Х18Н10-Ш" GRADE | |
| RU2547362C2 (en) | METHOD TO PRODUCE HEXAHEDRAL STOCK PIPES WITH FLAT-TO-FLAT DIMENSION 175×2,5+0,3/-0,2×2680+20/-0 mm FROM STEEL OF GRADE "16Х12МВСФБР-Ш (ЭП823-Ш)" FOR FAST FEEDER REACTORS | |
| RU2620205C1 (en) | METHOD OF PRODUCING SEAMLESS MACHINED PIPES WITH 530 ×19-24 mm SIZE FROM STEEL OF "08Х18Н10-Ш" GRADE | |
| RU2613822C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING SEAMLESS PIPES OF 325×8-14 mm SIZE MADE OF STEEL OF "08Х18Н10Т-Ш" GRADE |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20171211 |