RU2544317C2 - Nanostructured welding material - Google Patents
Nanostructured welding material Download PDFInfo
- Publication number
- RU2544317C2 RU2544317C2 RU2013130148/02A RU2013130148A RU2544317C2 RU 2544317 C2 RU2544317 C2 RU 2544317C2 RU 2013130148/02 A RU2013130148/02 A RU 2013130148/02A RU 2013130148 A RU2013130148 A RU 2013130148A RU 2544317 C2 RU2544317 C2 RU 2544317C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- carbide
- metal
- carbides
- polymer
- welding material
- Prior art date
Links
Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится преимущественно к машиностроению и может быть применено, например, для сварки и наплавки металлических деталей.The invention relates primarily to mechanical engineering and can be applied, for example, for welding and surfacing of metal parts.
Известен активирующий флюс для электродуговой сварки (Патент РФ №2164849 от 10.04.2001 г., МКИ7 B23K 35/362) следующего состава: гексафторалюминат лития 17…25%, двуокись титана 17…25%, двуокись кремния 35…40%, хлорид кальция 20…30%. Этот активирующий флюс в виде раствора порошка флюса в этиловом спирте наносят на поверхность стыкуемых кромок. После испарения спирта производят сварку по слою флюса, что позволяет увеличить проплавляющую способность дуги. Однако в состав флюса входят гигроскопичные соли, что способствует возникновению дефектов в виде газовых пор. Для удаления влаги требуется прокаливать флюс перед сваркой, что увеличивает трудоемкость сварочных операций.Known activating flux for electric arc welding (RF Patent No. 2164849 dated 10.04.2001, MKI 7 B23K 35/362) of the following composition: lithium hexafluoroaluminate 17 ... 25%, titanium dioxide 17 ... 25%, silicon dioxide 35 ... 40%, chloride calcium 20 ... 30%. This activating flux in the form of a solution of flux powder in ethanol is applied to the surface of abutting edges. After the evaporation of alcohol, welding is carried out on a flux layer, which allows to increase the penetrating ability of the arc. However, the composition of the flux includes hygroscopic salts, which contributes to the occurrence of defects in the form of gas pores. To remove moisture, it is necessary to calcine the flux before welding, which increases the complexity of welding operations.
Известен способ сварки открытой дугой (Авторское свидетельство №1692783, МКИ B23K 9/14 от 23.11.91 г.), при котором в дугу вводят оксид кальция совместно с полиэтиленом или фторопластом. Данный способ позволяет увеличить ударную вязкость и пластичность сварного шва за счет удаления азота, водорода и кислорода из сварочной ванны. Однако известный способ разработан применительно для сварки и наплавки голой электродной проволокой и не позволяет увеличить проплавляющую способность дуги. Кроме того, порошкообразные компоненты при введении в дугу рассеиваются потоком защитного газа, что снижает эффективность способа.A known method of welding with an open arc (Author's certificate No. 1692783, MKI B23K 9/14 of 11.23.91), in which calcium oxide is introduced into the arc together with polyethylene or fluoroplastic. This method allows to increase the toughness and ductility of the weld due to the removal of nitrogen, hydrogen and oxygen from the weld pool. However, the known method is developed for welding and surfacing with bare electrode wire and does not allow to increase the penetrating ability of the arc. In addition, the powder components, when introduced into the arc, are scattered by the protective gas flow, which reduces the efficiency of the method.
Известен активирующий материал для сварки и наплавки (Паршин С.Г., Паршин С.С. Активирующий материал для сварки и наплавки. МПК B23K 35/02, B23K 35/362. Патент РФ №2226144 от 08.07.2002 г.), который принят за прототип. Активирующий материал состоит из сердечника, который покрыт оболочкой из смеси полимера с активирующим флюсом при следующем соотношении компонентов, мас.%: активирующий флюс 5…80, полимер 20…95. Указанный материал позволяет увеличить глубину проплавления и улучшить качество сварных соединений за счет дегазации сварочной ванны и восстановления оксидов. Однако материал по прототипу не может обеспечить формирование износостойких наплавочных слоев с повышенной твердостью, работающих при интенсивном ударно-абразивном износе.Known activating material for welding and surfacing (Parshin S.G., Parshin S.S. Activating material for welding and surfacing. IPC B23K 35/02, B23K 35/362. RF Patent No. 2226144 of 08.07.2002), which adopted as a prototype. The activating material consists of a core, which is coated with a polymer mixture with an activating flux in the following ratio of components, wt.%: Activating flux 5 ... 80, polymer 20 ... 95. The specified material allows to increase the penetration depth and improve the quality of welded joints due to the degassing of the weld pool and the reduction of oxides. However, the material according to the prototype cannot provide the formation of wear-resistant surfacing layers with increased hardness, working with intensive impact-abrasive wear.
Техническим результатом предлагаемого изобретения является увеличение твердости и износостойкости наплавленного металла за счет нанесения на поверхность металлического сердечника нанокомпозиционного покрытия, содержащего наноразмерные частицы активирующего флюса, карбидов и редкоземельных металлов.The technical result of the invention is to increase the hardness and wear resistance of the weld metal by applying a nanocomposite coating containing nanosized particles of activating flux, carbides and rare earth metals to the surface of the metal core.
Сущность предлагаемого изобретения заключается в том, что поверхности металлического сердечника размещают нанокомпозиционное покрытие, состоящее из полимерной матрицы и распределенной в ней дисперсной фазой из смеси наноразмерных частиц активирующего флюса, карбидов и редкоземельных металлов с размером частиц менее 1000 нм.The essence of the invention lies in the fact that the surface of the metal core is placed nanocomposite coating, consisting of a polymer matrix and a dispersed phase distributed in it from a mixture of nanosized particles of activating flux, carbides and rare earth metals with a particle size of less than 1000 nm.
Нанокомпозиционное покрытие имеет следующее соотношение объемов матрицы и наноразмерных частиц:Nanocomposite coating has the following ratio of matrix volumes and nanosized particles:
Полимерная матрица - 40-93%;Polymer matrix - 40-93%;
Наноразмерные частицы активирующего флюса - 3-50%;Nanosized particles of activating flux - 3-50%;
Наноразмерные частицы карбидов - 2-55%;Nanosized particles of carbides - 2-55%;
Наноразмерные частицы редкоземельных металлов - 2-5%.Nanoscale particles of rare earth metals - 2-5%.
При объеме активирующего флюса менее 3% ухудшается процесс капельного перехода и удаления водорода, а при увеличении объема более 50% уменьшается твердость наплавленного слоя. При объеме карбидов менее 2% отсутствует эффект карбидного упрочнения наплавленного металла, а при увеличении объема более 55% происходит ухудшение плотности и прочности нанокомпозиционного покрытия. При объеме редкоземельных металлов менее 2% снижается влияние покрытия на процессы модифицирования и улучшения микроструктуры наплавленного металла, а при увеличении объема более 5% происходит снижение твердости наплавленного металла.When the volume of activating flux is less than 3%, the process of droplet transition and hydrogen removal worsens, and with an increase in volume of more than 50%, the hardness of the deposited layer decreases. When the volume of carbides is less than 2%, there is no effect of carbide hardening of the deposited metal, and with an increase in volume of more than 55%, the density and strength of the nanocomposite coating deteriorate. When the volume of rare-earth metals is less than 2%, the effect of the coating on the processes of modifying and improving the microstructure of the deposited metal decreases, and with an increase in volume of more than 5%, the hardness of the deposited metal decreases.
Такое сочетание известных и новых признаков позволяет увеличить плотность, твердость и износостойкость наплавленного металла. Это становится возможным, поскольку нанокомпозиционное покрытие, состоящее из полимерной матрицы и галогенидов активирующего флюса улучшает капельный переход за счет снижения межфазного натяжения капель. Фториды связывают молекулы, атомы и ионы водорода с образованием фтористого водорода HF, что увеличивает плотность наплавленного металла.This combination of known and new features allows to increase the density, hardness and wear resistance of the weld metal. This becomes possible because the nanocomposite coating, consisting of a polymer matrix and activating flux halides, improves the droplet transition by reducing the interfacial tension of the droplets. Fluorides bind hydrogen molecules, atoms and ions to form hydrogen fluoride HF, which increases the density of the deposited metal.
Наноразмерные частицы карбидов являются упрочняющей фазой, они переходят из покрытия в сварочную ванну, равномерно распределяются в ней и способствуют получению мелкозернистой микроструктуры с высокой твердостью и износостойкостью.Nanosized carbide particles are a hardening phase, they pass from the coating to the weld pool, are evenly distributed in it and contribute to obtaining a fine-grained microstructure with high hardness and wear resistance.
Наноразмерные частицы редкоземельных металлов переходят из покрытия в сварочную ванну и способствуют получению мелкозернистой микроструктуры, что увеличивает пластичность и ударную вязкость сварных соединений.Nanosized particles of rare-earth metals pass from the coating to the weld pool and contribute to obtaining a fine-grained microstructure, which increases the ductility and toughness of welded joints.
Предлагаемое изобретение иллюстрируется чертежом, где показан вид наноструктурированного сварочного материала с нанокомпозиционным покрытием, см. фигуру 1. Предлагаемый сварочный материал состоит из металлического сердечника 1, на поверхности которого располагается нанокомпозиционное покрытие 2, состоящее из полимерной матрицы 3 с распределенными по объему матрицы наноразмерными частицами активирующего флюса, карбидов и редкоземельных металлов 4.The invention is illustrated in the drawing, which shows a view of a nanostructured welding material with a nanocomposite coating, see figure 1. The proposed welding material consists of a metal core 1, on the surface of which there is a nanocomposite coating 2, consisting of a polymer matrix 3 with nanoparticles of activating particles distributed throughout the matrix volume flux, carbides and rare earth metals 4.
Металлический сердечник 1 может состоять из металлической проволоки, металлической ленты или металлического порошка. Полимерная матрица 3 может состоять из полимеров, которые обладают повышенной термической стойкостью: политетрафторэтилена, полиамида или полиимида.The metal core 1 may consist of metal wire, metal tape or metal powder. The polymer matrix 3 may consist of polymers that have increased thermal resistance: polytetrafluoroethylene, polyamide or polyimide.
Цель изобретения достигается тем, что на поверхности металлического сердечника размещают нанокомпозиционное покрытие, состоящее из полимерной матрицы и распределенной в ней дисперсной фазой из смеси наноразмерных частиц активирующего флюса, карбидов и редкоземельных металлов с размером частиц менее 1000 нм.The objective of the invention is achieved by the fact that a nanocomposite coating consisting of a polymer matrix and a dispersed phase distributed therein from a mixture of nanosized particles of activating flux, carbides and rare-earth metals with a particle size of less than 1000 nm is placed on the surface of the metal core.
При плавлении покрытия образуется шлаковая пленка из фторидов активирующего флюса, которая способствует уменьшению межфазного натяжения расплавленного металла (см. Лепинских Б.М., Манаков А.И. Физическая химия оксидных и оксифторидных расплавов. М.: Наука, 1977. - 192 с.). В результате этого снижается диаметр капель и увеличивается частота капельного перехода.When the coating is melted, a slag film of activating flux fluorides is formed, which helps to reduce the interfacial tension of the molten metal (see Lepinsky B.M., Manakov A.I. Physical chemistry of oxide and oxyfluoride melts. M .: Nauka, 1977. - 192 p. ) As a result, the diameter of the droplets decreases and the frequency of the droplet transition increases.
При нагреве флюс, содержащийся в полимерной матрице, расплавляется и реагирует с расплавленным металлом, образуя газоообразные галогениды типа FeF2, SiF4, TiF4, AlF3 и др. Пары воздействуют на дуговой разряд и уменьшают токопроводящий диаметр столба дуги, что увеличивает проплавляющую способность дуги. При нагреве полимера образуется дисперсный углерод, фтор и фторуглероды: CF, CF2, CF3, CF4. (см. Справочник по пластическим массам / Под ред. Катаева В.М., Попова В.А., Сажина Б.И. - М.: Химия, 1975, т. 2, 568 с.). Фтор и фториды углерода также увеличивают проплавляющую способность дуги. Частицы углерода распределяются по поверхности сварочной ванны и при высокой температуре восстанавливают оксиды, с образованием летучих соединений СО, CO2. Большое количество галогенидов в зоне горения дуги уменьшает содержание водорода в металле сварочной ванны за счет образования летучих соединений HF, HCl, HBr.When heated, the flux contained in the polymer matrix melts and reacts with the molten metal, forming gaseous halides such as FeF 2 , SiF 4 , TiF 4 , AlF 3 and others. Vapors act on the arc discharge and reduce the conductive diameter of the arc column, which increases the melting ability arcs. When the polymer is heated, dispersed carbon, fluorine and fluorocarbons are formed: CF, CF 2 , CF 3 , CF 4 . (see Handbook of plastics / Ed. by Kataev V.M., Popov V.A., Sazhin B.I. - M .: Chemistry, 1975, v. 2, 568 p.). Fluorine and carbon fluorides also increase the penetration ability of the arc. Carbon particles are distributed over the surface of the weld pool and at high temperature they reduce oxides, with the formation of volatile compounds CO, CO 2 . A large number of halides in the arc burning zone reduces the hydrogen content in the weld pool metal due to the formation of volatile compounds HF, HCl, HBr.
Введение наноразмерных частиц карбидов вольфрама W2C, WC, хрома Cr7C3, молибдена МоС, Мо2С, ванадия VC, титана TiC, ниобия NbC, гафния HfC, тантала ТаС, бора В4С, циркония ZrC повышает износостойкость и прочность наплавленного металла. Карбиды имеют микротвердость 1250-3400 МПА по Виккерсу HV50 и являются основной фазой, которая оказывает сопротивление износу под действием абразивных и ударно-абразивных нагрузок (см. Лейначук Е.И. Электродуговая наплавка деталей приабразивном и гидроабразивном износе. - Киев: Наукова думка. - 185. - 160 с.).The introduction of nanosized particles of tungsten carbides W 2 C, WC, chromium Cr 7 C 3 , molybdenum MoC, Mo 2 C, vanadium VC, titanium TiC, niobium NbC, hafnium HfC, tantalum TaC, boron B 4 C, zirconium ZrC increases wear resistance and strength deposited metal. Carbides have a microhardness of 1250-3400 MPA according to the Vickers HV 50 and are the main phase that resists wear under the influence of abrasive and impact-abrasive loads (see Leynachuk E.I. Electric arc surfacing of parts under abrasive and hydroabrasive wear. - Kiev: Naukova Dumka. - 185. - 160 p.).
Применение активирующего флюса, карбидов и редкоземельных металлов в виде наноразмерных частиц размером менее 1000 нм способствует измельчению микроструктуры наплавленного металла и равномерному распределению упрочняющих карбидных фаз.The use of activating flux, carbides and rare-earth metals in the form of nanoscale particles with a size of less than 1000 nm contributes to the grinding of the microstructure of the deposited metal and the uniform distribution of hardening carbide phases.
Введение редкоземельных металлов (РЗМ) - церия, иттрия, лантана, скандия способствует улучшению механических свойств наплавленного металла за счет микролегирования и модифицирования микроструктуры. Наночастицы РЗМ имеют большую удельную поверхность, что способствует интенсивным металлургическим реакциям рафинирования за счет связывания остаточных газов, серы, фосфора в тугоплавкие соединения (см. Качанов Е.Б. Состояние и перспективы развития работ по жаропрочным сплавам для лопаток турбин. Технология легких сплавов, 2005, №1-4, с. 10-17).The introduction of rare-earth metals (REM) - cerium, yttrium, lanthanum, scandium helps to improve the mechanical properties of the deposited metal due to microalloying and modification of the microstructure. REM nanoparticles have a large specific surface area, which contributes to intense metallurgical refining reactions due to the binding of residual gases, sulfur, and phosphorus to refractory compounds (see E. Kachanov. Status and development prospects of work on heat-resistant alloys for turbine blades. Light alloy technology, 2005 , No. 1-4, p. 10-17).
Технология изготовления наноструктурированного сварочного материала с металлическим сердечником основана на применении известных в промышленности способов и заключается в следующем. Наноразмерные частицы активирующего флюса, карбидов и редкоземельных металлов с размером частиц менее 1000 нм смешивают с мелкодисперсным порошком полимера, например тетрафторэтиленом, полиамидом, полиимидом с размером частиц менее 10 мкм. Полученную смесь растворяют в этиловом спирте, а полученной суспензией многократно покрывают металлический сердечник. Затем сердечник с покрытием нагревают до температуры расплавления полимера, в результате чего на поверхности сердечника образуется прочная газонепроницаемая оболочка толщиной 0,05-3 мм.The manufacturing technology of a nanostructured welding material with a metal core is based on the use of methods known in the industry and is as follows. Nanosized particles of activating flux, carbides and rare-earth metals with a particle size of less than 1000 nm are mixed with a fine polymer powder, for example tetrafluoroethylene, polyamide, polyimide with a particle size of less than 10 microns. The resulting mixture was dissolved in ethanol, and the metal core was repeatedly coated with the resulting suspension. Then, the coated core is heated to the polymer melting temperature, as a result of which a strong gas-tight shell with a thickness of 0.05-3 mm is formed on the surface of the core.
В качестве примера применения предлагаемой наноструктурированного сварочного материала можно привести аргонодуговую наплавку износостойкого слоя на пластину из стали Ст3сп толщиной 10 мм.As an example of the application of the proposed nanostructured welding material, we can cite argon-arc surfacing of a wear-resistant layer on a 10 mm thick steel plate St3sp.
Смесь наноразмерных частиц активирующего флюса состава (LiF - 65%; MgC2 - 35%), наноразмерных частиц карбида вольфрама WC, карбида бора В4С, оксида иттрия Y2O3 смешивали с порошком фторопласта-4Д, имеющим размер фракций 0,4 мкм, в объемном соотношении: порошок полимера 55%, наноразмерные частицы 45%. Полученную смесь растворяли в этиловом спирте и многократно наносили на поверхность наплавочной проволоки марки Нп-30Х5 диаметром 1,6 мм со спеканием каждого слоя при температуре 270°С, в результате чего получили нанокомпозиционное покрытие толщиной 1 мм.A mixture of nanosized particles of an activating flux of the composition (LiF - 65%; MgC 2 - 35%), nanosized particles of tungsten carbide WC, boron carbide B 4 C, yttrium oxide Y 2 O 3 was mixed with fluoroplast-4D powder having a fraction size of 0.4 μm, in a volume ratio: polymer powder 55%, nanosized particles 45%. The resulting mixture was dissolved in ethanol and repeatedly applied to the surface of the Np-30X5 grade surfacing wire with a diameter of 1.6 mm with sintering of each layer at a temperature of 270 ° C, resulting in a nanocomposite coating 1 mm thick.
Дугу зажигали с вольфрамового электрода диаметром 4 мм при силе тока 240 А прямой полярности. Затем в зону горения дуги вводили наноструктурированный сварочный материал и наплавляли слой толщиной 3 мм на поверхность пластины из стали 3сп размером 100×100 мм толщиной 10 мм. Измерение твердости наплавленного слоя при помощи ультразвукового твердомера УЗИТ-3 показало, что твердость наплавленного слоя при аргонодуговой наплавке с наноструктурированным сварочным материалом увеличилась до 50 HRC, при этом твердость слоя, выполненного с обычной наплавочной проволокой Нп-30Х5, составила 40 HRC.The arc was ignited from a tungsten electrode with a diameter of 4 mm with a current strength of 240 A of direct polarity. Then, a nanostructured welding material was introduced into the arc burning zone and a layer of 3 mm thick was deposited onto the surface of a 3sp steel plate with a size of 100 × 100 mm and a thickness of 10 mm. Measurement of the hardness of the deposited layer using an ultrasonic hardness tester UZIT-3 showed that the hardness of the deposited layer during argon-arc surfacing with nanostructured welding material increased to 50 HRC, while the hardness of the layer made with a conventional Np-30X5 welding wire was 40 HRC.
Таким образом, предлагаемый наноструктурированный сварочный материал обеспечивает технический эффект, который выражается в увеличении твердости наплавленного износостойкого слоя, может быть изготовлен и применен с использованием известных в технике средств, следовательно, он обладает промышленной применимостью.Thus, the proposed nanostructured welding material provides a technical effect, which is expressed in increasing the hardness of the deposited wear-resistant layer, can be manufactured and applied using means known in the art, therefore, it has industrial applicability.
Claims (4)
полимер 40-93
активирующий флюс 3-50
карбиды 2-55
редкоземельные металлы 2-51. Welding material containing a metal core coated with a polymer shell with particles of an activating flux containing halides distributed in it, characterized in that it further comprises nanosized particles of carbides and rare earth metals distributed in the shell, using nanosized particles of an activating flux in the following ratio shell components, vol.%:
polymer 40-93
activating flux 3-50
carbides 2-55
rare earth metals 2-5
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013130148/02A RU2544317C2 (en) | 2013-07-01 | 2013-07-01 | Nanostructured welding material |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013130148/02A RU2544317C2 (en) | 2013-07-01 | 2013-07-01 | Nanostructured welding material |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2013130148A RU2013130148A (en) | 2015-01-10 |
| RU2544317C2 true RU2544317C2 (en) | 2015-03-20 |
Family
ID=53278939
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2013130148/02A RU2544317C2 (en) | 2013-07-01 | 2013-07-01 | Nanostructured welding material |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2544317C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU186838U1 (en) * | 2018-05-21 | 2019-02-05 | Максим Александрович Шекшеев | ELECTRODE FOR ARC WELDING AND SURFACES |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107042369B (en) * | 2016-10-31 | 2019-11-05 | 江苏大学 | Granule modified medicinal powder of flux-cored wire fine rare earth and preparation method thereof |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU671960A1 (en) * | 1977-12-01 | 1979-07-05 | Ордена Ленина И Ордена Трудового Красного Знамени Институт Электросварки Им. Е.О.Патона Ан Украинской Сср | Soldering paste |
| US6428596B1 (en) * | 2000-11-13 | 2002-08-06 | Concept Alloys, L.L.C. | Multiplex composite powder used in a core for thermal spraying and welding, its method of manufacture and use |
| RU2226144C1 (en) * | 2002-07-08 | 2004-03-27 | Паршин Сергей Георгиевич | Activating material for welding and surfacing |
| RU2294272C1 (en) * | 2005-11-01 | 2007-02-27 | Сергей Георгиевич Паршин | Activated welding wire |
| RU2415742C2 (en) * | 2009-06-30 | 2011-04-10 | Сергей Георгиевич Паршин | Nanostructured composite wire |
-
2013
- 2013-07-01 RU RU2013130148/02A patent/RU2544317C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU671960A1 (en) * | 1977-12-01 | 1979-07-05 | Ордена Ленина И Ордена Трудового Красного Знамени Институт Электросварки Им. Е.О.Патона Ан Украинской Сср | Soldering paste |
| US6428596B1 (en) * | 2000-11-13 | 2002-08-06 | Concept Alloys, L.L.C. | Multiplex composite powder used in a core for thermal spraying and welding, its method of manufacture and use |
| RU2226144C1 (en) * | 2002-07-08 | 2004-03-27 | Паршин Сергей Георгиевич | Activating material for welding and surfacing |
| RU2294272C1 (en) * | 2005-11-01 | 2007-02-27 | Сергей Георгиевич Паршин | Activated welding wire |
| RU2415742C2 (en) * | 2009-06-30 | 2011-04-10 | Сергей Георгиевич Паршин | Nanostructured composite wire |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU186838U1 (en) * | 2018-05-21 | 2019-02-05 | Максим Александрович Шекшеев | ELECTRODE FOR ARC WELDING AND SURFACES |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2013130148A (en) | 2015-01-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Nurminen et al. | Microstructure and properties of hard and wear resistant MMC coatings deposited by laser cladding | |
| Fan et al. | Microstructure change caused by (Cr, Fe) 23C6 carbides in high chromium Fe–Cr–C hardfacing alloys | |
| Günther et al. | Hot wire-assisted gas metal arc welding of hypereutectic FeCrC hardfacing alloys: Microstructure and wear properties | |
| Liu et al. | Effects of relative positioning of energy sources on weld integrity for hybrid laser arc welding | |
| JP7187137B2 (en) | Welding electrode wire with alkaline earth metal | |
| Vespa et al. | Analysis of WC/Ni-based coatings deposited by controlled short-circuit MIG welding | |
| Moghaddam et al. | Microstructure and wear properties of Fe–TiC composite coatings produced by submerged arc cladding process using ferroalloy powder mixtures | |
| US7541090B2 (en) | Dual-phase hard material comprising tungsten carbide, process for the production thereof and its use | |
| Buchanan | Solidification and microstructural characterisation of iron–chromium based hardfaced coatings deposited by SMAW and electric arc spraying | |
| Ambriz et al. | Welding of aluminum alloys | |
| RU2544317C2 (en) | Nanostructured welding material | |
| EP3371337B1 (en) | Method of layer-by-layer construction of a metallic part | |
| Maleque et al. | Processing of TiC-CNT hybrid composite coating on low alloy steel using TIG torch technique | |
| Gucwa et al. | Structure and properties of coatings made with self shielded cored wire | |
| RU2766942C1 (en) | Composite wire for surfacing aluminum matrix intermetallide alloy | |
| Golyshev et al. | Comparative Investigation of Nickel-Based Metal-Ceramic Structures with Ceramic Particles of Tungsten and Boron Carbides Made by the Selective Laser Melting Method | |
| RU2538228C1 (en) | Nanostructured welding wire | |
| RU2702168C1 (en) | Method of multi-electrode arc welding in protective gas medium | |
| RU2538227C1 (en) | Nanostructured surfacing wire | |
| RU2538875C1 (en) | Nanostructured powder wire | |
| US11130190B2 (en) | Electro-spark deposition of molybdenum on stainless steel and products thereof | |
| Aleshin et al. | Modification of weld metal with tungsten carbide and titanium nitride nanoparticles in twin submerged arc welding | |
| RU2603936C1 (en) | Welding wire with nanocomposite coating for welding high-strength steels | |
| RU2711286C1 (en) | Composite wire for arc welding | |
| Júnior et al. | Effects of TiC formation in situ by applying titanium chips and other ingredients as a flux of tubular wire |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20160702 |