RU2541674C1 - Nozzle to feed two fuels into diesel - Google Patents
Nozzle to feed two fuels into diesel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2541674C1 RU2541674C1 RU2013158957/06A RU2013158957A RU2541674C1 RU 2541674 C1 RU2541674 C1 RU 2541674C1 RU 2013158957/06 A RU2013158957/06 A RU 2013158957/06A RU 2013158957 A RU2013158957 A RU 2013158957A RU 2541674 C1 RU2541674 C1 RU 2541674C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- fuel
- needle
- locking
- channel
- cavity
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/30—Use of alternative fuels, e.g. biofuels
Landscapes
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к транспортному машиностроению и может быть использовано в конструкциях дизельных двигателей.The invention relates to transport engineering and can be used in the construction of diesel engines.
В дизелях получили большое распространение топливные системы, включающие топливный насос ТНВД с механическим приводом плунжера, топливопровод и форсунку с пружинным нагружением запирающей иглы распылителя [1]. Эти системы приемлемы для подачи в камеру сгорания традиционного, альтернативного топлив и их смесей [2].In diesel engines, fuel systems are widely used, including a fuel pump of a high-pressure fuel pump with a mechanical drive of the plunger, a fuel line and a nozzle with spring loading of the locking needle of the atomizer [1]. These systems are suitable for feeding traditional, alternative fuels and their mixtures into the combustion chamber [2].
Недостаток этих систем состоит в том, что конструкция не позволяет изменять массовый состав смесей с учетом многорежимности, а также в процессе впрыскивания, что необходимо для обеспечения высоких эксплуатационных характеристик дизеля в условиях совместного применения традиционных, альтернативных топлив и присадок [2; 3].The disadvantage of these systems is that the design does not allow changing the mass composition of the mixtures, taking into account multi-mode, as well as in the injection process, which is necessary to ensure high operational characteristics of the diesel engine in the conditions of joint use of traditional, alternative fuels and additives [2; 3].
Известна принятая в качестве прототипа форсунка для дизеля для подачи двух видов топлива в двигатель, состоящая из корпуса с закрепленным в нем распылителем, в полости которого установлена подпружиненная запирающая игла, имеющая направляющую, цилиндрическую и коническую запирающую поверхности. В корпусе и полом распылителе выполнены связанные между собой соответствующие каналы подвода основного и запального топлив. При этом в теле иглы выполнен центральный канал, связанный с каналами подвода запального топлива, а в нижней части иглы с выходом на ее коническую запирающую поверхность - радиальные каналы, которые при подъеме иглы сообщаются с распыливающими отверстиями. Канал подвода основного топлива связан с полостью распределительной полости - карманом распылителя - и при подъеме иглы также сообщается посредством кольцевого канала с распыливающими отверстиями, образуя совместно с запальным топливом смесь с определенным коэффициентом состава смеси Ксм [4].A known nozzle for a diesel engine adopted as a prototype for supplying two types of fuel to an engine, consisting of a housing with a nozzle fixed in it, in the cavity of which a spring-loaded locking needle is installed, having a guide, cylindrical and conical locking surfaces. The corresponding channels for supplying the main and ignition fuels are made in the casing and the hollow atomizer. At the same time, a central channel is made in the needle body, connected to the channels for supplying ignition fuel, and in the lower part of the needle with access to its conical locking surface, there are radial channels, which, when the needle is raised, communicate with spray holes. The main fuel supply channel is connected to the cavity of the distribution cavity — the atomizer pocket — and when the needle is raised, it also communicates through the annular channel with spray holes, forming, together with the ignition fuel, a mixture with a certain mixture composition coefficient Kcm [4].
Недостаток прототипа состоит в том, что в случае использования смеси традиционного топлива с растительными маслами наблюдается существенное ухудшение мелкости распыливания смеси, что проявляется в наибольшей степени на частичных подъемах запирающей иглы распылителя, т.е. в периоды ее подъема к упору и посадки на седло. Это приводит к увеличению удельного расхода топлива и токсичности отработавших газов.The disadvantage of the prototype is that in the case of using a mixture of traditional fuels with vegetable oils, there is a significant deterioration in the fineness of the atomization of the mixture, which is manifested most of all at partial elevations of the locking needle of the sprayer, i.e. during periods of its rise to the stop and landing on the saddle. This leads to an increase in specific fuel consumption and exhaust emissions.
Технической задачей, решаемой изобретением, является получение возможности коррекции массового состава смеси, подаваемой в камеру сгорания дизеля в процессе рабочего цикла, и улучшение мелкости распыливания топлива в периоды подъема и посадки запирающей иглы распылителя.The technical problem solved by the invention is to obtain the possibility of correcting the mass composition of the mixture supplied to the combustion chamber of the diesel engine during the working cycle, and improving the fineness of fuel atomization during periods of lifting and landing of the locking needle of the atomizer.
Решение поставленной технической задачи достигается тем, что в форсунке для подачи двух видов топлива в дизельный двигатель, содержащей корпус с каналами подвода каждого вида топлива, полый распылитель с запирающим коническим седлом, распыливающими отверстиями, каналами подвода каждого вида топлива, сообщенными с соответствующими каналами подвода корпуса форсунки, и подпружиненную запирающую иглу, размещенную в полости распылителя и выполненную с направляющей и цилиндрической поверхностями, а также конической запирающей поверхностью с обратным конусом, образующими с распылителем соответственно подыгольный объем и полость смешения, при этом в распылителе выполнена распределительная полость, связанная с каналами подвода одного из видов топлива, а также с полостью смешения посредством кольцевого канала, а в теле запирающей иглы выполнен осевой канал, сообщенный с каналами подвода другого вида топлива посредством кольцевой полости между цилиндрическими поверхностями распылителя и запирающей иглы соответственно, а также дополнительные радиальные каналы, выходящие одним концом в полость смешения, а другим - в осевой канал, согласно изобретению основное топливо подведено к кольцевой полости и осевому каналу запирающей иглы, а запальное топливо - к распределительной полости и кольцевому каналу, причем в средней части форсунки организована зона дополнительного регулирования расхода запального топлива в виде ступенчатого участка кольцевого канала, выполненного из работающих совместно элементов - выступа и соответствующей ему кольцевой проточки с использованием цилиндрических поверхностей распылителя и запирающей иглы, при этом предельный ход yпр запирающей иглы при подъеме до момента перекрытия сообщения кольцевого канала с распределительной полостью меньше максимального хода yмах.The solution of the technical problem is achieved by the fact that in the nozzle for supplying two types of fuel to a diesel engine containing a housing with channels for supplying each type of fuel, a hollow atomizer with a locking conical seat, spraying holes, channels for supplying each type of fuel in communication with the corresponding channels for supplying the body nozzles, and a spring-loaded locking needle, placed in the cavity of the spray gun and made with a guide and cylindrical surfaces, as well as a conical locking surface w with a reverse cone, forming a needle-like volume and a mixing cavity with a spray, respectively, while a spray cavity is made in the spray associated with the supply channels of one of the types of fuel, as well as with a mixing cavity through an annular channel, and an axial channel is made in the body of the locking needle, communicated with channels for supplying another type of fuel by means of an annular cavity between the cylindrical surfaces of the atomizer and the locking needle, respectively, as well as additional radial channels emerging with one end into the mixing cavity and the other into the axial channel, according to the invention, the main fuel is brought to the annular cavity and the axial channel of the locking needle, and the ignition fuel to the distribution cavity and the annular channel, and in the middle of the nozzle, an additional control zone for the consumption of ignition fuel is organized in the form of a stepped section of the annular channel made of elements working together - the protrusion and the corresponding annular groove using cylindrical spray surfaces ator and the locking needles, the stroke limiting y latching straight needles during the ascent until overlapping annular channel messages from the control chamber is less than the maximum stroke y max.
Решение поставленной технической задачи решается также тем, что выступ ступенчатого участка кольцевого канала выполнен на внутренней цилиндрической поверхности распылителя ниже уровня распределительной полости, а кольцевая проточка - на наружной цилиндрической поверхности запирающей иглы, при этом диаметр выступа dвр распылителя равен наружному диаметру dнзи цилиндрической поверхности запирающей иглы.The solution of this technical problem is also solved in that the protrusion of the step portion of the annular channel formed on the inner cylindrical surface of the atomizer below the control chamber, and an annular groove - on the outer cylindrical surface of the locking needles, the diameter of the protrusion d Bp atomizer equal to the outer diameter d Hsu cylindrical surface locking needle.
На решение поставленной технической задачи направлено и то, что выступ ступенчатого участка кольцевого канала выполнен на наружной поверхности запирающей иглы, а кольцевая проточка - на внутренней поверхности распылителя ниже уровня распределительной полости с отступом от последней, при этом диаметр выступа dвзи запирающей иглы равен диаметру dр цилиндрической поверхности распылителя.In the solution of the technical problem it is directed and that the protrusion of the step portion of the annular channel formed on the outer surface of the locking of the needle, and the ring groove - at the inner surface of the atomizer below the control chamber with a space from the latter, the diameter of the protrusion d CTB locking needles equal to the diameter d p the cylindrical surface of the spray.
Решение поставленной технической задачи достигается тем, что в процессе рабочего цикла форсунки в кольцевом и осевом каналах, а также полости смешения образуется смесь топлив с переменным значением коэффициента Кп массового состава. При этом в начале впрыскивания, т.е. в период опережающей подачи присадки и подъема запирающей иглы, в камеру сгорания дизеля поступает смесь с максимальным значением Кп, т.е. долей присадки (запального топлива). Благодаря организации в средней части форсунки зоны дополнительного регулирования расхода запального топлива и рациональных моментов подачи компонентов смеси происходит изменение подачи запального топлива и давления в кольцевом канале на частичных подъемах запирающей иглы, которое существенно больше давления Рфо начала движения запирающей иглы. В результате улучшается мелкость распыливания топлива. На этапе нагнетания основного топлива значение коэффициента Кп в полости смешения уменьшается и в итоге в ней будет присутствовать смесь с минимальным значением Кп. Таким образом, форсунка обеспечивает коррекцию соотношений топлив в смеси в зависимости от этапа впрыскивания и позволяет улучшить мелкость распыливания энергоносителя.The solution of the technical problem is achieved by the fact that in the process of the nozzle’s working cycle in the annular and axial channels, as well as the mixing cavity, a mixture of fuels with a variable value of the coefficient Kp of mass composition is formed. Moreover, at the beginning of injection, i.e. during the advanced feed of the additive and the lifting of the locking needle, a mixture with a maximum value of Kp enters the diesel combustion chamber, i.e. share of additive (ignition fuel). Due to the organization in the middle part of the nozzle of the zone for additional control of the flow rate of the ignition fuel and rational moments of supply of the components of the mixture, the flow of ignition fuel and the pressure in the annular channel change at partial elevations of the locking needle, which is significantly higher than the pressure rfo of the beginning of movement of the locking needle. As a result, fineness of fuel atomization is improved. At the stage of injection of the main fuel, the value of the coefficient Kp in the mixing cavity decreases and as a result a mixture with a minimum value of Kp will be present in it. Thus, the nozzle provides the correction of the ratios of the fuels in the mixture depending on the injection stage and can improve the fineness of atomization of the energy carrier.
Изобретение поясняется чертежами, где на фиг.1 изображен общий вид форсунки (продольный разрез) в одном из частных случаев выполнения зоны регулирования расходов; на фиг.2 представлен выносной элемент I на фиг.1, а на фиг.3 - выносной элемент II на фиг.1; на фиг.4 изображен общий вид форсунки в другом частном случае выполнения зоны регулирования расходов; на фиг.5 представлен выносной элемент III на фиг.4.The invention is illustrated by drawings, where figure 1 shows a General view of the nozzle (longitudinal section) in one of the special cases of the implementation of the zone of regulation of costs; figure 2 presents the remote element I in figure 1, and figure 3 - remote element II in figure 1; figure 4 shows a General view of the nozzle in another particular case, the implementation of the zone of regulation of costs; figure 5 presents the remote element III in figure 4.
Форсунка для подачи двух видов топлива содержит корпус 1 с каналами 2 и 3 подвода каждого вида топлива - основного и запального (см. фиг.1), полый распылитель 4 с запирающим коническим седлом 5 (см. фиг.2), распыливающими отверстиями 6, каналами 7, 8 и 9 подвода каждого вида топлива, сообщенными с соответствующими каналами 2 и 3 подвода топлива корпуса 1 форсунки. В полости распылителя 4 размещена подпружиненная с помощью пружины 10 запирающая игла 11, выполненная с направляющей и цилиндрической поверхностями 12 и 13 соответственно. В нижней части запирающей иглы 11 выполнена коническая запирающая поверхность 14 с обратным конусом 15, образующими с распылителем 4 соответственно подыгольный объем 16 и полость смешения 17, расположенную у основания конуса 5. При этом в распылителе 4 выполнена распределительная полость 18, связанная с каналами 3 и 9 подвода одного из видов топлива, а также с полостью 17 смешения посредством кольцевого канала 19. В теле запирающей иглы 11 выполнен осевой канал 20, сообщенный с каждым радиальным каналом 21 и с каналами 7 и 8 подвода другого вида топлива посредством кольцевой полости 22 между цилиндрическими поверхностями 23 и 24 распылителя 4 и запирающей иглы 11 соответственно, а также дополнительные радиальные каналы 25, выходящие одним концом в полость 17 смешения, а другим - в осевой канал 20. Согласно изобретению основное топливо подведено к кольцевой полости 22 и осевому каналу 20 запирающей иглы 11, а запальное топливо - к распределительной полости 18 и кольцевому каналу 19. Причем в средней части форсунки организована зона 26 дополнительного регулирования расхода запального топлива в виде ступенчатого участка (не обозначен) кольцевого канала 19. Ступенчатый участок выполнен из работающих совместно элементов, причем в первом частном случае - это выступ 27 (см. фиг.3) и соответствующая ему кольцевая проточка (не обозначена) с использованием цилиндрических поверхностей 28 и 29 распылителя 4 и запирающей иглы 11 соответственно. При этом распределительная полость 18 при опущенной на седло 5 запирающей игле 11 сообщена с кольцевым каналом 19 по образованному каналу 30 ступенчатого участка. Во втором частном случае - это выступ 31 (см. фиг.5) и соответствующая ему кольцевая проточка (не обозначена) с использованием цилиндрических поверхностей 32 и 33. При этом распределительная полость 18 при опущенной на седло 5 запирающей игле 11 сообщена с кольцевым каналом 19 с использованием образованного канала 34 ступенчатого участка. Причем предельный ход yпр запирающей иглы 11 при ее подъеме до момента перекрытия сообщения кольцевого канала 19 с распределительной полостью 18 или до момента сообщения последних меньше максимального подъема - хода yмах запирающей иглы 11, т.е yпр<yмах.The nozzle for supplying two types of fuel contains a
В первом частном случае выступ 27 ступенчатого участка кольцевого канала 19 может быть выполнен на внутренней цилиндрической поверхности 35 распылителя 4 ниже уровня распределительной полости 18, а кольцевая проточка - на наружной цилиндрической поверхности 13 запирающей иглы 11. При этом диаметр выступа dвр распылителя равен наружному диаметру dнзи цилиндрической поверхности 13 запирающей иглы 11.In the first particular case, the protrusion 27 of the stepped portion of the
Во втором частном случае выступ 31 ступенчатого участка кольцевого канала 19 может быть выполнен на наружной цилиндрической поверхности 13 запирающей иглы 11, а кольцевая проточка - на внутренней цилиндрической поверхности 35 распылителя 4 ниже уровня распределительной полости 18 с отступом от последней. При этом диаметр выступа dвзи запирающей иглы 11 равен внутреннему диаметру dр внутренней цилиндрической поверхности 35 распылителя 4.In the second particular case, the
Форсунка для многотопливного дизеля работает следующим образом.The nozzle for a multi-fuel diesel engine operates as follows.
На заданном режиме работы дизеля запальное топливо, например рапсовое масло, от соответствующего насоса высокого давления ТНВД1 (не показан) по каналам 3 и 9 (см. фиг.1) подвода топлива в корпусе 1 и распылителе 4 соответственно поступает в распределительную полость 18 и далее по каналам 30 и 19 в полость 17 смешения топлив у основания запирающих конических поверхностей седла 5 и поверхности 15, распылителя 4 и запирающей иглы 11 соответственно (см. фиг.2).At a given operating mode of the diesel engine, ignition fuel, such as rapeseed oil, from the corresponding high-pressure pump TNVD1 (not shown) through the
С некоторым смещением по времени другой насос высокого давления ТНВД2 (на черт. не показан) подает к полости 17 смешения основное топливо по каналам 2, 7 и 8 подвода в кольцевую полость 22 и далее по радиальному каналу 21, осевому каналу 20 и дополнительным радиальным каналам 25. При этом в полости 17 смешения образуется смесь, характеризуемая коэффициентом Кп массового состава, который определяется по формулеWith some time offset, another high-pressure pump TNVD2 (not shown in the diagram) supplies the main fuel to the
Kп=Gп/Gт+Gп, гдеK p = Gp / Gt + Gp, where
Gп и Gт - массовые доли присадки (запального топлива) и основного топлива соответственно.Gp and Gt are the mass fractions of the additive (pilot fuel) and the main fuel, respectively.
В процессе подачи насосом высокого давления ТНВД1 запального топлива в полость 17 смешения в ней происходит смешение запального топлива с основным, которое находилось в полости 17 после завершения предыдущего цикла. В результате коэффициент Кп в полости 17 смешения будет увеличиваться и эта смесь переменного значения Кп по дополнительным радиальным каналам 25 поступает в осевой канал 20, в котором происходит распределение смеси переменного массового состава по его длине. При этом в области пересечения каналов 25 и 20 значение коэффициента Кп достигает максимальных значений. Минимальные значения коэффициента Кп будут наблюдаться в начале осевого канала 20. В результате подачи присадки - запального топлива, к форсунке давление Рф в ней начинает увеличиваться. При равенстве давлений Рф=Рфо, где Рфо - это давление начала движения запирающей иглы 11, последняя поднимается, открывая доступ смеси топлив из полости 17 смешения в подыгольную полость 16 и далее к распыливающим отверстиям 6 и камеру сгорания дизеля. При этом в начале впрыскивания в камеру сгорания по кольцевому каналу 19 поступает смесь топлив в полость 17 смешения с максимальным значением Кп.In the process of supplying a high-pressure pump TNVD1 of ignition fuel to the
С некоторым смещением по времени по отношению к насосу ТНВД1 другой насос ТНВД2 начинает подавать основное топливо к форсунке. Давление в ней начинает увеличиваться с большей интенсивностью, чем от подачи только присадки насосом ТНВД1.With a certain time offset with respect to the pump TNVD1, another pump TNVD2 begins to supply the main fuel to the nozzle. The pressure in it begins to increase with greater intensity than from the supply of only additives by the pump TNVD1.
Запирающая игла 11 увеличивает скорость перемещения (см. фиг.3). При ее подъеме при значениях хода y≥yпр, здесь yпр - предельное значение хода иглы 11, при котором цилиндрическая поверхность 13 иглы 11 входит в образованный в зоне 26 канал 30 и перекрывает его. В результате течение топлива в нем прекращается и подача присадки из распределительной полости 18 в кольцевой канал 19 заканчивается. К этому моменту времени насос ТНВД1 завершает подачу присадки к распределительной полости 18, и происходит разгрузка линии высокого давления насоса ТНВД1 и распределительной полости 18. В результате давление в ней резко падает, что приводит к изменению баланса сил, действующих на запирающую иглу 11. В пределе, когда в полости 18 давление Рф=0, усилие пружины 10 форсунки Fпр, равное по величине [1, с.59]:The
Fпр=Рфо(fи-f′и)+δ′ у, будет уравновешиваться давлением, которое при значениях хода запирающей иглы 11 y>yпр равно Р′′ф и которое действует на поверхность f′′и - f′и. Здесь и далее Fпр - усилие пружины 10, действующей на запирающую иглу 11; fи - поперечное сечение иглы 11 на участке по направляющей поверхности 12; f′и - площадь, ограниченная запирающим конусом 14 иглы 11; δ′ - жесткость пружины 10; Р′ф - давление рапыливания в подыгольном объеме 16; f′′и - площадь поперечного сечения запирающей иглы 11 на участке по цилиндрической поверхности 13. При y>0,2 мм, т.е. в период перекрытия канала 30 цилиндрической поверхностью 13, можно принять, что Р′′ф=Р′ф.Fpr = Rfo (fi-fi) + δ ', will be balanced by the pressure, which for the values of the stroke of the locking needle 11 y> y pr is equal to R′f and which acts on the surface f′i - f′i. Hereinafter, Fpr is the force of the spring 10 acting on the
При оговоренных выше условиях, т.е. когда в распределительной полости 18 давление Рф=0, давление Р′′ф можно определить из соотношенияUnder the conditions stated above, i.e. when the pressure Рф = 0 in the
В рассматриваемой системе значение давления Р′′ф существенно зависит от геометрических характеристик запирающей иглы 11, режима работы, значений yпр.In this system R''f pressure value essentially depends on the geometrical characteristics of the locking of the
Так при давлении Рфо=17,5 МПа, fи=28,27 мм2, f′и=6,157 мм2, f′и=15,9 мм2, δ′=216 н/мм и yпр=0,15 мм значение давления Р′′ф=26,38 МПа, т.е. ≈ в 1,5 раза больше, чем давление Рфо.So at a pressure of Rfo = 17.5 MPa, fi = 28.27 mm 2 , fi = 6.157 mm 2 , fi = 15.9 mm 2 , δ = 216 n / mm and y pr = 0.15 mm pressure value P′′f = 26.38 MPa, i.e. ≈ 1.5 times greater than the pressure of the Russian Federation.
Таким образом, в рассматриваемой конструкции форсунки в период подачи основного топлива от ТНВД2 значение давления Р′′ф в кольцевом канале 19 на частичных подъемах запирающей иглы 11 при соотношении y>yпр существенно больше, чем давление Рфо. В конструкции [4] распылителя в статических условиях при 0<y<yмах значение давления Рф меньше, чем давление Рфо. Таким образом, для опытного распылителя разница в значениях Р′′ф для предлагаемой конструкции и Рф для конструкции [4], в частности, при посадке иглы 11 на седло может превышать 1,5…2 крат.Thus, in the nozzle design under consideration, during the period when the main fuel is supplied from the high-
Более высокие значения Р′′ф в предлагаемой конструкции, в сравнении с Рф прототипа, при одинаковых значениях подъема y иглы 11 позволяют улучшить мелкость распыливания топлива.Higher values of R′′f in the proposed design, in comparison with the Russian Federation of the prototype, with the same values of rise y of the
В процессе нагнетания основного топлива насосом ТНВД2 в полость 17 смешения массовая доля присадки - запального топлива, т.е. коэффициент Кп в ней будет уменьшаться и в определенный момент в полости 17 смешения может присутствовать только основное топливо. Это зависит от конструктивных и режимных параметров системы.In the process of injection of the main fuel by the pump TNVD2 into the mixing
В период интенсивного нагнетания топлива насосом ТНВД2 смесь из полости 17 по зазору запирающих конусов седла 5 и конической поверхности 14 поступает в подыгольный объем 16, распыливающие отверстия 6 и камеру сгорания дизеля. Кроме этого, в это время впрыскивания, когда d Р′′ф/dφ>0, часть смеси из полости 17, в результате сжимаемости топлива в полостях форсунки, будет поступать в кольцевой канал 19. При этом массовый состав смеси по длине канала 19 будет меняться. При удалении сечения от полости 17 смешения коэффициент Кп увеличивается и в определенном сечении канала 19 Кп=1, т.е. в смеси присутствует только запальное топливо - присадка.During the period of intensive injection of fuel by the pump TNVD2, the mixture from the
В процессе окончания подачи основного топлива при d Р′′ф/dφ<0 давление Р′′ф уменьшается. В этот период в полость 17 смешения топлив поступает смесь из кольцевого канала 19 и основное топливо из дополнительных радиальных каналов 25. В результате в камеру сгорания дизеля впрыскивается смесь, значение Кп которой может несколько увеличиваться. Однако это увеличение незначительное, т.к. полость канала 19 значительно меньше (по объему), чем у системы прототипа.At the end of the supply of the main fuel at d P′′f / dφ <0, the pressure P′′f decreases. During this period, the mixture from the
Заканчивается процесс впрыскивания топлива в камеру сгорания дизеля посадкой запирающей иглы 11 на седло 5. При движении иглы 11 от упора к седлу 5 значение коэффициента Кп практически (для данной системы) не меняется. Этому способствует особенность конструкции системы. Как отмечалось ранее, кольцевой канал 19 значительно (по объему) меньше, чем у системы прототипа (при y>yпр канал 19 отсоединен от полости 18. Кроме этого, при y<yпр происходит увеличение разгрузки полости 17 и наблюдается более резкое падение давлении Р′ф в подыгольном объеме 16.The process of injecting fuel into the diesel combustion chamber is completed by landing of the locking
Это объясняется тем, что в период посадки запирающей иглы 11 на седло 5 при y<yпр происходит соединение кольцевого канала 19 с распределительной полостью 18, в которой давление меньше, чем, в частности, в осевом канале 20. В результате и происходит более резкая разгрузка полости 17 смешения, что практически и исключает подачу присадки - запального топлива из кольцевого канала 19 в полость 17 смешения. Это положительно влияет на массовый состав смеси, поступающей в камеру сгорания дизеля.This is explained by the fact that during the period of insertion of the locking
Важная особенность посадки запирающей иглы 11 на седло 5 состоит и в том, что начало ее движения от упора происходит при значении давления Р′′ф, значительно большем, чем значение давления Рфо (в рассматриваемом случае приблизительно в 1,5 раза). В результате существенно сокращаются продолжительность впрыскивания топлива в камеру сгорания дизеля и подача смеси с убывающими скоростями. Кроме этого, как отмечалось ранее, система обеспечивает более мелкое распыливание энергоносителя при yпр<y<yмах. Все отмеченное позволяет улучшить эксплуатационные характеристики дизеля.An important feature of the fitting of the locking
Выше рассматривалась работа форсунки, выполненной в соответствии с одним из частных случаев организации в средней части форсунки зоны 26 дополнительного регулирования расхода в виде ступенчатого участка кольцевого канала 19, когда выступ 27 выполнен в распылителе 4, а соответствующая ему проточка - на наружной цилиндрической поверхности 13 запирающей иглы 11 (см. фиг.1, 3). Работа форсунки в другом частном случае, когда выступ 31 выполнен на наружной цилиндрической поверхности 13 запирающей иглы 11, а соответствующая ему проточка - на внутренней цилиндрической поверхности 35 распылителя 4, происходит аналогичным образом и в итоге с тем же результатом (см. фиг.4, 5).Above we considered the operation of the nozzle, made in accordance with one of the special cases of organizing in the middle part of the nozzle of
Таким образом, изобретение позволяет получить возможность коррекции массового состава смеси, подаваемой в камеру сгорания дизеля в процессе рабочего цикла, и улучшить мелкость распыливания топлива в периоды подъема и посадки запирающей иглы распылителя.Thus, the invention allows to obtain the possibility of correcting the mass composition of the mixture supplied to the combustion chamber of the diesel engine during the working cycle, and to improve the fineness of fuel atomization during periods of lifting and landing of the locking needle of the atomizer.
Источники информацииInformation sources
1. Топливные системы и экономичность дизелей / И.В. Астахов, Л.Н. Голубков, В.И. Трусов и др. - М.: Машиностроение, 1990, с.11.1. Fuel systems and diesel efficiency / I.V. Astakhov, L.N. Golubkov, V.I. Trusov et al. - M.: Mechanical Engineering, 1990, p. 11.
2. Работа дизелей на нетрадиционных топливах / В.А. Марков, А.И. Гайворонский, Л.В. Грехов, Н.А. Иващенко. - М.: «Легион-Автодата», 2008, с.298.2. The operation of diesel engines on non-traditional fuels / V.A. Markov, A.I. Gaivoronsky, L.V. Sins, N.A. Ivashchenko. - M.: “Legion-Avtodata”, 2008, p. 298.
3. Мальчук В.И. Топливоподача и зональное смесеобразование в дизелях. - М.: МАЛИ, 2009, с.163.3. Malchuk V.I. Fuel supply and zone mixture formation in diesel engines. - M .: MALI, 2009, p.163.
4. А.С. СССР №1530801, Мкл. F02M 43/04, опубл. 1989 г. (прототип).4. A.S. USSR No. 1530801, Mcl. F02M 43/04, publ. 1989 (prototype).
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013158957/06A RU2541674C1 (en) | 2013-12-31 | 2013-12-31 | Nozzle to feed two fuels into diesel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013158957/06A RU2541674C1 (en) | 2013-12-31 | 2013-12-31 | Nozzle to feed two fuels into diesel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2541674C1 true RU2541674C1 (en) | 2015-02-20 |
Family
ID=53288743
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2013158957/06A RU2541674C1 (en) | 2013-12-31 | 2013-12-31 | Nozzle to feed two fuels into diesel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2541674C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU177012U1 (en) * | 2017-10-03 | 2018-02-06 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский автомобильно-дорожный государственный технический университет (МАДИ)" | Sprayer for the electro-hydraulic nozzle of the battery system |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4416229A (en) * | 1981-06-29 | 1983-11-22 | Southwest Research Institute | Fuel injection system for diesel engines |
| SU1530801A1 (en) * | 1987-07-07 | 1989-12-23 | Московский Автомобильно-Дорожный Институт | Nozzle for feeding two types of fuel into diesel engine |
| SU1740750A1 (en) * | 1989-02-01 | 1992-06-15 | Московский Автомобильно-Дорожный Институт | Diesel injector |
| RU2341678C2 (en) * | 2006-12-26 | 2008-12-20 | Московский автомобильно-дорожный институт (Государственный технический университет) | Diesel two-fuel feed jet |
| US20100199948A1 (en) * | 2006-06-29 | 2010-08-12 | The University Of British Columbia | Concurrent Injection Of Liquid And Gaseous Fuels In An Engine |
| WO2012051331A2 (en) * | 2010-10-15 | 2012-04-19 | Deyang Hou | A fuel injector capable of dual fuel injection |
| RU2492343C2 (en) * | 2012-06-26 | 2013-09-10 | Погуляев Юрий Дмитриевич | Method to control fuel supply and devices to control fuel supply |
-
2013
- 2013-12-31 RU RU2013158957/06A patent/RU2541674C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4416229A (en) * | 1981-06-29 | 1983-11-22 | Southwest Research Institute | Fuel injection system for diesel engines |
| SU1530801A1 (en) * | 1987-07-07 | 1989-12-23 | Московский Автомобильно-Дорожный Институт | Nozzle for feeding two types of fuel into diesel engine |
| SU1740750A1 (en) * | 1989-02-01 | 1992-06-15 | Московский Автомобильно-Дорожный Институт | Diesel injector |
| US20100199948A1 (en) * | 2006-06-29 | 2010-08-12 | The University Of British Columbia | Concurrent Injection Of Liquid And Gaseous Fuels In An Engine |
| RU2341678C2 (en) * | 2006-12-26 | 2008-12-20 | Московский автомобильно-дорожный институт (Государственный технический университет) | Diesel two-fuel feed jet |
| WO2012051331A2 (en) * | 2010-10-15 | 2012-04-19 | Deyang Hou | A fuel injector capable of dual fuel injection |
| RU2492343C2 (en) * | 2012-06-26 | 2013-09-10 | Погуляев Юрий Дмитриевич | Method to control fuel supply and devices to control fuel supply |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU177012U1 (en) * | 2017-10-03 | 2018-02-06 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский автомобильно-дорожный государственный технический университет (МАДИ)" | Sprayer for the electro-hydraulic nozzle of the battery system |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7305968B2 (en) | Injection system for an internal-combustion engine | |
| EP2657508A1 (en) | Fuel injection valve | |
| US20160123286A1 (en) | Method, system, and fuel injector for multi-fuel injection with pressure intensification and a variable orifice | |
| GB2126650A (en) | I c engine injection system providing a stratified charge of two fuels | |
| CN104632484B (en) | The fuel electro-injector of fuel injection system for internal combustion engine | |
| CN103967671A (en) | Dual-valve orifice-area-variable fuel nozzle | |
| US5163397A (en) | Hot pilot fuel ignited internal combustion engine and method of operating same | |
| CN102828857B (en) | Fuel injection device | |
| RU2541674C1 (en) | Nozzle to feed two fuels into diesel | |
| FI20185784A1 (en) | Injection nozzle for a dual fuel engine and dual fuel engine | |
| CN103967674A (en) | Diesel premixing natural gas nozzle and working method thereof | |
| CN105422345B (en) | A kind of dual fuel injector device | |
| JP2009257216A (en) | Fuel injection valve | |
| RU2567340C1 (en) | Multifuel engine nozzle | |
| CN109328263A (en) | Control device | |
| CN100480505C (en) | Fuel injection valve for internal combustion engine | |
| RU50260U1 (en) | MULTI-FUEL DIESEL INJECTOR | |
| CN202914216U (en) | Fuel injection pump with separated plungers | |
| US11041471B2 (en) | Fuel injection nozzle | |
| RU2405962C1 (en) | System to feed alternative fuels into diesel engine combustion chamber | |
| RU2635956C1 (en) | Nozzle for supplying fuel emulsions into diesel combustion chamber | |
| EP3440336B1 (en) | Fuel pump | |
| RU190851U1 (en) | Electro-Hydraulic Spray Nozzle | |
| RU135367U1 (en) | MULTI-FUEL DIESEL INJECTOR | |
| US12085049B2 (en) | Injection nozzle for a dual-fuel engine, dual-fuel engine and method for operating the same |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190101 |