RU2567340C1 - Multifuel engine nozzle - Google Patents
Multifuel engine nozzle Download PDFInfo
- Publication number
- RU2567340C1 RU2567340C1 RU2014150440/06A RU2014150440A RU2567340C1 RU 2567340 C1 RU2567340 C1 RU 2567340C1 RU 2014150440/06 A RU2014150440/06 A RU 2014150440/06A RU 2014150440 A RU2014150440 A RU 2014150440A RU 2567340 C1 RU2567340 C1 RU 2567340C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- channels
- fuel
- nozzle
- locking
- channel
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к транспортному машиностроению и может быть использовано в конструкциях дизельных двигателей.The invention relates to transport engineering and can be used in the construction of diesel engines.
В дизелях получили большое распространение топливные системы, включающие топливный насос ТНВД с механическим приводом плунжера, топливопровод и форсунку с пружинным нагружением запирающей иглы распылителя [1]. Эти системы приемлемы для подачи в камеру сгорания традиционного, альтернативного топлив и их смесей [2].In diesel engines, fuel systems are widely used, including a fuel pump of a high-pressure fuel pump with a mechanical drive of the plunger, a fuel line and a nozzle with spring loading of the locking needle of the atomizer [1]. These systems are suitable for feeding traditional, alternative fuels and their mixtures into the combustion chamber [2].
Недостаток этих систем состоит в том, что конструкции не позволяют изменять массовый состав смесей с учетом многорежимности, а также в процессе впрыскивания, что необходимо для обеспечения высоких эксплуатационных характеристик дизеля в условиях совместного применения традиционных, альтернативных топлив и присадок [2; 3].The disadvantage of these systems is that the designs do not allow changing the mass composition of the mixtures, taking into account multi-mode, as well as in the injection process, which is necessary to ensure high operational characteristics of the diesel engine in the conditions of joint use of traditional, alternative fuels and additives [2; 3].
Известна принятая в качестве прототипа форсунка для дизеля для подачи двух видов топлива в двигатель, состоящая из корпуса с закрепленным в нем распылителем, в полости которого установлена подпружиненная запирающая игла, имеющая направляющую, цилиндрическую и коническую запирающую поверхности. В корпусе и полом распылителе выполнены связанные между собой соответствующие каналы подвода основного и запального топлив. При этом в теле иглы выполнен центральный канал, связанный с каналами подвода запального топлива, а в нижней части иглы с выходом на ее коническую запирающую поверхность - радиальные каналы, которые при подъеме иглы сообщаются с распыливающими отверстиями. Канал подвода основного топлива связан с полостью распределительной полости - карманом распылителя и при подъеме иглы также сообщается посредством кольцевого канала с распыливающими отверстиями, образуя совместно с запальным топливом смесь с определенным коэффициентом состава смеси Ксм [4].A known nozzle for a diesel engine adopted as a prototype for supplying two types of fuel to an engine, consisting of a housing with a nozzle fixed in it, in the cavity of which a spring-loaded locking needle is installed, having a guide, cylindrical and conical locking surfaces. The corresponding channels for supplying the main and ignition fuels are made in the casing and the hollow atomizer. At the same time, a central channel is made in the needle body, connected to the channels for supplying ignition fuel, and in the lower part of the needle with access to its conical locking surface, there are radial channels, which, when the needle is raised, communicate with spray holes. The main fuel supply channel is connected to the cavity of the distribution cavity — the atomizer pocket, and when the needle is raised, it also communicates via an annular channel with spray holes, forming together with the ignition fuel a mixture with a certain mixture composition coefficient Kcm [4].
Недостаток прототипа состоит в том, что в случае использования как традиционного топлива, так и его смеси, в частности, с растительными маслами наблюдается существенное ухудшение мелкости распыливания смеси, что проявляется в наибольшей степени на частичных подъемах запирающей иглы распылителя, т.е. в периоды ее подъема к упору и посадки на седло [1]. Это приводит к увеличению удельного расхода топлива и токсичности отработавших газов.The disadvantage of the prototype is that in the case of using both traditional fuel and its mixture, in particular, with vegetable oils, there is a significant deterioration in the fineness of the atomization of the mixture, which is manifested most of all on partial rises of the locking needle of the sprayer, i.e. during periods of its rise to the stop and landing on the saddle [1]. This leads to an increase in specific fuel consumption and exhaust emissions.
Технической задачей, решаемой изобретением, является получение возможности коррекции массового состава смеси, подаваемой в камеру сгорания дизеля в процессе рабочего цикла, и улучшение мелкости распыливания топлива в периоды подъема и посадки запирающей иглы распылителя.The technical problem solved by the invention is to obtain the possibility of correcting the mass composition of the mixture supplied to the combustion chamber of the diesel engine during the working cycle, and improving the fineness of fuel atomization during periods of lifting and landing of the locking needle of the atomizer.
Решение поставленной технической задачи достигается тем, что в форсунке многотопливного дизеля, содержащей корпус и головку с каналами подвода каждого вида топлива, полый распылитель с запирающим конусом, распыливающими отверстиями, каналами подвода каждого вида топлива, сообщенными с соответствующими каналами подвода корпуса форсунки, и подпружиненную запирающую иглу, размещенную в полости распылителя и выполненную с направляющей и цилиндрической поверхностями, а также конической запирающей поверхностью с обратным конусом, образующими с распылителем соответственно подыгольный объем и полость смешения, при этом в распылителе выполнена распределительная полость, связанная с каналами подвода основного топлива, а также с полостью смешения посредством кольцевого канала, а в теле запирающей иглы выполнен осевой канал, сообщенный через радиальные каналы с каналами подвода запального топлива посредством кольцевой полости между цилиндрическими поверхностями распылителя и запирающей иглы соответственно, а также дополнительные радиальные каналы, выходящие одним концом в полость смешения, а другим - в осевой канал, и, по меньшей мере, один обратный клапан, установленный в линии каналов подвода запального топлива корпуса форсунки и распылителя, согласно изобретению в распылителе дополнительно выполнена цилиндрическая проточка с образованием между распределительной и кольцевой полостями полости управления, которая сообщена с каналом подвода головки форсунки запального топлива с помощью соответствующих цилиндрических каналов, выполненных в распылителе и корпусе форсунки, и проточки, образованной между торцевыми поверхностями корпуса и головки форсунки, а обратный клапан установлен в корпусе форсунки в линии подвода запального топлива в осевой канал запирающей иглы, параллельной линии подвода запального топлива в полость управления.The solution of the technical problem is achieved by the fact that in the nozzle of a multi-fuel diesel engine containing a housing and a head with channels for supplying each type of fuel, a hollow atomizer with a locking cone, spraying holes, channels for supplying each type of fuel in communication with the corresponding channels for supplying the nozzle body, and a spring-loaded locking a needle placed in the spray cavity and made with a guide and cylindrical surfaces, as well as a conical locking surface with a reverse cone, the needle volume and the mixing cavity, respectively, while the distribution cavity is connected to the main fuel supply channels, as well as to the mixing cavity through the annular channel, and the axial channel made through the locking needle body communicated through the radial channels with the supply channels ignition fuel by means of an annular cavity between the cylindrical surfaces of the atomizer and the locking needle, respectively, as well as additional radial channels extending at one end m into the mixing cavity, and to the other into the axial channel, and at least one non-return valve installed in the line of supply channels for the ignition fuel of the nozzle body and the atomizer, according to the invention, a cylindrical groove is additionally made in the atomizer with the formation of a cavity between the distribution and annular cavities control, which is in communication with the channel for supplying the head of the nozzle of the ignition fuel using the corresponding cylindrical channels made in the atomizer and the body of the nozzle, and a groove formed between to the end surfaces of the body and nozzle head, and the check valve is installed in the nozzle body in the line for supplying ignition fuel to the axial channel of the locking needle parallel to the line for supplying ignition fuel to the control cavity.
На решение поставленной технической задачи направлено также то, что запирающая игла имеет дополнительную внешнюю цилиндрическую проточку с основанием, расположенным за пределами кольцевого канала распылителя, и диаметром dци, меньшим диаметра dцp кольцевого канала распылителя, для которого выполнимо условие dцp<d′и, где d′и диаметр цилиндрической поверхности запирающей иглы.The technical task is also directed to the fact that the locking needle has an additional external cylindrical groove with a base located outside the annular channel of the atomizer and a diameter dc smaller than the diameter dcr of the annular channel of the atomizer for which the condition dcp <d′i is fulfilled, where d ′ And the diameter of the cylindrical surface of the locking needle.
Решение поставленной технической задачи достигается за счет выполнения в распылителе полости управления в дополнение к кольцевой и распределительной полостям, а также благодаря разветвленной системе подвода основного и запального топлив к упомянутым полостям. Благодаря подводу запального топлива по параллельным линиям подачи одновременно к полости управления и через обратный клапан в корпусе форсунки - к кольцевой полости, становится возможным в итоге значимо уменьшить объем энергоносителя, сосредоточенного в корпусе форсунки и распылителе, что увеличивает максимальное давление впрыскивания в период подачи основного топлива.The solution of the technical problem is achieved by performing control cavities in the sprayer in addition to the annular and distribution cavities, and also thanks to the branched system for supplying the main and ignition fuels to the said cavities. Due to the supply of ignition fuel along parallel supply lines simultaneously to the control cavity and through the non-return valve in the nozzle body to the annular cavity, it becomes possible in the end to significantly reduce the amount of energy concentrated in the nozzle body and atomizer, which increases the maximum injection pressure during the main fuel supply period .
Изобретение поясняется чертежами, где на фиг. 1 изображен общий вид форсунки; на фиг. 2 представлено сечение Α-A на фиг. 1; на фиг. 3 изображен продольный разрез форсунки; на фиг. 4 представлено сечение Б-Б на фиг. 2; на фиг. 5 изображен выносной элемент I на фиг. 3; на фиг. 6 дано изображение варианта выполнения иглы форсунки.The invention is illustrated by drawings, where in FIG. 1 shows a general view of the nozzle; in FIG. 2 shows a section Α-A in FIG. one; in FIG. 3 shows a longitudinal section of a nozzle; in FIG. 4 shows a section BB in FIG. 2; in FIG. 5 shows the extension element I in FIG. 3; in FIG. 6 is a view of an embodiment of a nozzle needle.
На фиг. 6 используются следующие обозначения: dци и dцp - диаметры дополнительной внешней цилиндрической проточки иглы и кольцевого канала корпуса распылителя соответственно; d′и - диаметр цилиндрической поверхности запирающей иглы.In FIG. 6, the following notation is used: dts and dtsp are the diameters of the additional external cylindrical groove of the needle and the annular channel of the atomizer body, respectively; d′i is the diameter of the cylindrical surface of the locking needle.
Форсунка многотопливного дизеля содержит корпус 1 и головку 2 с каналами 3, 4 и 5, 6 подвода каждого вида топлива (фиг. 1) - запального и основного соответственно, полый распылитель 7 с запирающим конусом 8 (фиг. 4 и 5), распыливающими отверстиями 9, каналами 10, 11 и 12 подвода каждого вида топлива, соответственно запального и основного, сообщенными с соответствующими каналами 4 и 6 подвода топлива корпуса 1 форсунки. В полости распылителя 7 (фиг. 3) размещена подпружиненная с помощью пружины 13 запирающая игла 14, выполненная с направляющей и цилиндрической поверхностями 15 и 16 соответственно. В нижней части запирающей иглы 14 (фиг. 5) выполнена коническая запирающая поверхность 17 с обратным конусом 18, образующими с распылителем 7 соответственно подыгольный объем 19 и полость 20 смешения, расположенную у основания запирающего конуса 8. При этом в форсунке выполнена распределительная полость 21 (фиг. 3 и 4), связанная с каналами 5, 6 и 12 подвода основного топлива, а также с полостью 20 смешения посредством кольцевого канала 22, образованного цилиндрическими поверхностями 16 и 23 распылителя 7 и запирающей иглы 14 соответственно. В теле запирающей иглы 14 выполнен осевой канал 24, сообщенный через радиальные каналы 25 с каналами 3, 4, 10 и 11 подвода запального топлива посредством кольцевой полости 26 между цилиндрическими поверхностями 27 и 28 распылителя 7 и запирающей иглы 14 соответственно, а также дополнительные радиальные каналы 29, выходящие одним концом в полость 20 смешения, а другим - в осевой канал 24. В корпусе 1 форсунки установлен, по меньшей мере, один обратный клапан 30 в линии каналов 4 и 10 подвода запального топлива. При этом в распылителе 7 дополнительно выполнена цилиндрическая проточка 31 с образованием между распределительной и кольцевой полостями 21 и 26 соответственно полости 32 управления. Последняя соединена с каналом 3 подвода головки 2 форсунки запального топлива с помощью соответствующих цилиндрических каналов 33 и 34, выполненных в распылителе 7 и корпусе 1 форсунки, и проточки 35, образованной между торцевыми поверхностями 36 и 37 корпуса 1 и головки 2 форсунки (фиг. 2). Обратный клапан 30 установлен в корпусе 1 форсунки в канале 4 подвода запального топлива в осевой канал 24 запирающей иглы 14, параллельном линии подвода запального топлива в полость 32 управления. При этом распределительная полость 21 и полость 32 управления разобщены между собой смежными прецизионными участками цилиндрических поверхностей 16 и 38, соответствующих запирающей иглы 14 и распылителя 7 соответственно.The multi-fuel diesel nozzle contains a
В частном случае запирающая игла 14 может иметь дополнительную внешнюю цилиндрическую проточку 39 с основанием 40, расположенным за пределами кольцевого канала 22 распылителя 7, и диаметром dци, меньшим диаметра dцp кольцевого канала 22 распылителя 7, для которого выполнимо условие dцp<d′и, где d′и - диаметр цилиндрической поверхности запирающей иглы.In a particular case, the
Форсунка для многотопливного дизеля работает следующим образом.The nozzle for a multi-fuel diesel engine operates as follows.
На заданном режиме работы дизеля запальное топливо, например дизельное топливо, поступает от соответствующего насоса высокого давления ТНВД1 (на чертеже не показан) по каналам 3 головки 2, а также 4, 10 и 11 подвода в корпусе 1 форсунки и распылителя 7 соответственно (фиг. 1, 2, 3 и 4) в кольцевую полость 26 между цилиндрическими поверхностями 27 и 28 распылителя 7 и запирающей иглы 14 и далее - по радиальным каналам 25, осевому каналу 24 и дополнительным радиальным каналам 29 (фиг. 5) к полости 20 смешения. Одновременно запальное топливо от насоса ТНВД1 по каналу 3 и каналу 35 между торцевыми поверхностями 36 и 37, а также каналам 33 и 34 (фиг. 1 и 4) подается в полость 32 управления, образованную проточкой 31. При этом каналы 35, 34 и 33 подвода образуют, по существу, гидравлическую линию связи, параллельную каналам 10 и 11 подвода распылителя 7.At a given diesel operating mode, ignition fuel, for example diesel fuel, is supplied from the corresponding high-pressure pump TNVD1 (not shown in the drawing) through
С некоторым смещением по времени другой насос высокого давления ТНВД2 (на чертеже не показан) по соответствующим каналам 5 головки 2, а также 6 и 12 подвода в корпусе 1 форсунки и распылителе 7 (фиг. 1 и 3) подает основное альтернативное топливо в распределительную полость 21 и далее по каналу 22 в полость 20 смешения топлив, расположенную у оснований запирающего конуса 8 распылителя 7 и поверхности обратного конуса 18 запирающей иглы 14 (фиг. 5).With some time offset, another high-pressure pump TNVD2 (not shown) through the
В процессе рабочего цикла форсунки в полости 20 смешения образуется смесь, характеризуемая коэффициентом Кп массового состава, который определяется по формуле:During the working cycle of the nozzle in the
Кп=Gп/Gт+Gп, Kp = Gp / Gt + Gp,
где Gп и Gт - массовые доли присадки (запального топлива) и основного топлива соответственно.where Gп and Гт are the mass fractions of the additive (pilot fuel) and the main fuel, respectively.
В период подачи запального топлива насосом ТНВД1 в полость 20 смешения в ней происходит смешение запального топлива с основным, которое находилось в полости 20 смешения после завершения предыдущего цикла. В результате коэффициент Кп массового состава в полости 20 смешения будет увеличиваться, и эта смесь переменного значения Кп вследствие ее определенной сжимаемости в полостях форсунки поступает в кольцевой канал 22 между цилиндрическими поверхностями 16 и 23 запирающей иглы 14 и распылителя 7, в котором происходит распределение смеси переменного массового состава по его длине. При этом в области пересечения радиальных и кольцевого каналов 29 и 22 соответственно значения коэффициентов Кп достигают максимальных величин. Минимальные значения Кп будут наблюдаться в начале кольцевого канала 22.During the period of supply of the ignition fuel by the pump TNVD1 to the
В результате подачи присадки (запального топлива) к форсунке давление Рф в полостях 20 и 32 смешения и управления соответственно начинает увеличиваться. При равенстве давлений Рф и Рфо, где Рфо - давление начала движения запирающей иглы 14, последняя поднимается, открывая доступ смеси топлив из полости 20 смешения в подыгольный объем 19 и далее к распыливающим отверстиям 9 и камеру сгорания дизеля.As a result of the filing of the additive (pilot fuel) to the nozzle, the pressure Rf in the mixing and
При этом в начале впрыскивания в камеру сгорания поступает смесь с преимущественным содержанием присадки, массовая доля которой, как показывают опыты МАДИ, достигает 80-90% [3, 5].At the same time, at the beginning of injection, a mixture with a predominant content of the additive enters the combustion chamber, the mass fraction of which, as shown by MADI experiments, reaches 80-90% [3, 5].
С некоторым смещением во времени по отношению к насосу ТНВД1 другой насос ТНВД2 начинает подавать основное топливо в распределительную полость 21. Давление в форсунке начинает увеличиваться с большей интенсивностью, чем от подачи только присадки насосом ТНВД1, в результате запирающая игла 14 увеличивает скорость перемещения, и происходит интенсификация впрыскивания.With a certain time shift with respect to the pump TNVD1, the other pump TNVD2 begins to supply the main fuel to the
В период впрыскивания, когда У<Умах, здесь У и Умах - текущее и максимальное значения перемещения запирающей иглы 14, насос ТНВД1 завершает подачу присадки. В результате происходит разгрузка линии высокого давления насоса ТНВД1, падение давления в каналах 4, 35, 34, 33 и полости 32 управления и разъединение каналов 4 и 10 обратным клапаном 30, который обеспечивает сохранение высокого давления в каналах 10 и 11, а также в радиальных и осевом каналах 25 и 24 соответственно, и кольцевой полости 26.During the injection period, when Y <Umakh, here U and Umah are the current and maximum values of the displacement of the
В результате падения давления в полости 32 управления происходит изменение баланса сил, действующих на запирающую иглу 14. В пределе, когда в полости 32 управления давление Рф=0, усилие пружины 13 форсунки Fпр, равное Fпр=Рфо (fи-f′и)+δ′У, будет уравновешиваться давлением, которое равно Р′′ф и которое действует на поверхность f′′и-f′и, а также давлением Р′ф, действующим на площадь f′и. Здесь и далее Fпр - усилие пружины 13, действующей на запирающую иглу 14, fи - площадь поперечного сечения запирающей иглы 14 на участке по направляющей поверхности 15, f′и - площадь, ограниченная запирающим конусом 17 запирающей иглы 14, δ′ - жесткость пружины 13, Р′ф - давление распыливания в подыгольном объеме 19, f′′и - площадь поперечного сечения запирающей иглы 14 на участке по цилиндрической поверхности 16.As a result of the pressure drop in the
Опыты показывают, что при У>0,2 мм можно принять, что Р′′ф=Р′ф.Experiments show that for Y> 0.2 mm it can be assumed that P′′f = R′f.
При оговоренных выше условиях, т.е. когда в полости 32 управления давление Рф=0, давление Р′′ф можно определить из соотношения:Under the conditions stated above, i.e. when the pressure Pf = 0 in the
В рассматриваемой системе значение давления Р′′ф существенно зависит от геометрических характеристик запирающей иглы 14, режима работы, значений У.In the system under consideration, the pressure P′f substantially depends on the geometric characteristics of the
Так при давлении Рфо=17,5 МПа, fи=28,27 мм2, f′и=6,157 мм2, f′и=15,9 мм2, δ′=216 Н/мм и y=0,2 мм значение давления Р′′ф=27,06 МПа, т.е. ≈ в 1,5 раза больше, чем давление Рфо.So at a pressure of Pfo = 17.5 MPa, fi = 28.27 mm 2 , fi = 6.157 mm 2 , fi = 15.9 mm 2 , δ = 216 N / mm and y = 0.2 mm the pressure value P′′f = 27.06 MPa, i.e. ≈ 1.5 times greater than the pressure of the Russian Federation.
Таким образом, в рассматриваемой конструкции форсунки в период подачи только основного топлива от ТНВД2 значение давления Р′′ф в кольцевом канале 22 на частичных подъемах запирающей иглы 14 существенно больше, чем давление Рфо. В конструкции [4] распылителя в статических условиях при 0<У≤Умах значение давления Рф меньше, чем давление Рфо. Таким образом, для опытного распылителя в сравнении с [4] разница в значениях Р′′ф и Рф, в частности, при посадке запирающей иглы 14 на седло может достигать 1,5…2 крат.Thus, in the nozzle design under consideration, during the period when only the main fuel is supplied from the
Более высокие значения Р′′ф в предлагаемой конструкции в сравнении с Рф прототипа при подъеме запирающей иглы 14 позволяют увеличить скорость истечения топлива из распыливающих отверстий 9 распылителя 7. Это, как известно, улучшает мелкость распыливания топлива.Higher values of R′′f in the proposed design in comparison with the Russian Federation of the prototype when lifting the
В процессе нагнетания основного топлива насосом ТНВД2 в полость 20 смешения массовая доля присадки в смеси, т.е. коэффициент Кп в ней будет уменьшаться и в определенный момент в полости 20 смешения может присутствовать только основное топливо. Это зависит от конструктивных и режимных параметров системы.In the process of injection of the main fuel by the pump TNVD2 into the
В период интенсивного нагнетания топлива насосом ТНВД2 смесь из полости 20 по зазору запирающего конуса 8 распылителя 7 и конической поверхности 17 запирающей иглы 14 поступает в подыгольный объем 19, распыливающие отверстия 9 и камеру сгорания дизеля. Кроме этого, в это время впрыскивания, когда d Р′′ф/dφ>0, часть смеси из полости 20 смешения, в результате ее сжимаемости в полостях форсунки, будет поступать в осевой канал 24. При этом массовый состав смеси по длине осевого канала 24 будет меняться. При удалении сечения от пересечения осевого и дополнительных радиальных каналов 24 и 29 соответственно коэффициент Кп увеличивается и в определенном сечении осевого канала 24 Кп=1, т.е. в энергоносителе присутствует только запальное топливо.During the period of intense fuel injection by the pump TNVD2, the mixture from the
В процессе окончания подачи основного топлива при d Р′′ф/dφ<0, давление Р′′ф уменьшается. В этот период в полость 20 смешения топлив поступает основное топливо из кольцевого канала 22 и смесь из дополнительных радиальных каналов 29. В результате в камеру сгорания дизеля впрыскивается смесь, значение Кп которой может несколько увеличиваться. Однако это увеличение незначительное, т.к. полости каналов, обеспечивающих подачу запального топлива ограничены обратным клапаном 30. Кроме этого, наличие обратного клапана 30 позволяет обеспечить более высокие давления впрыскивания основного топлива.At the end of the main fuel supply at d P′′f / dφ <0, the pressure P′′f decreases. During this period, the main fuel comes from the
Заканчивается процесс впрыскивания топлива в камеру сгорания дизеля посадкой запирающей иглы 14 на седло - запирающий конус 8 распылителя 7. При движении запирающей иглы 14 от упора к седлу - запирающему конусу 8 значение коэффициента Кп меняется незначительно. Этому способствует особенность конструкции системы и, в частности, наличие обратного клапана 30 в канале 4 корпуса 1 форсунки.The process of injecting fuel into the combustion chamber of the diesel engine ends by landing the locking
Важная особенность посадки запирающей иглы 14 на седло - запирающий конус 8 состоит и в том, что начало ее движения от упора происходит при значении давления Р′′ф значительно большем, чем значение давления Рфо (в рассматриваемом случае приблизительно в 1,5 раза). В результате существенно сокращаются продолжительность впрыскивания топлива в камеру сгорания дизеля и подача смеси с убывающими скоростями. Кроме этого, как отмечалось ранее, система обеспечивает более мелкое распыливание энергоносителя при У<Умах. Все отмеченное позволяет улучшить эксплуатационные характеристики дизеля.An important feature of the seating of the locking
В случае, когда запирающая игла 14 имеет дополнительную внешнюю цилиндрическую проточку 39 с основанием 40, расположенным за пределами кольцевого канала 22 распылителя 7, при условии, что диаметр внешней проточки dци меньше диаметра dцp кольцевого канала 22 распылителя 7, причем dцp меньше или равен диаметру d′и цилиндрической поверхности 16 запирающей иглы 14, обеспечивается большая технологичность конструкции в части изготовления кольцевого канала 22 распылителя 7. Технологичность заключается в том, что при d′и=45 мм изготовление канала 22 с dцp>d′и требует, в частности, дополнительных инструментов и технологических операций.In the case where the locking
Таким образом, изобретение позволяет получить возможность коррекции массового состава смеси, подаваемой в камеру сгорания дизеля в процессе рабочего цикла, и улучшить мелкость распыливания топлива в периоды подъема и посадки запирающей иглы распылителя.Thus, the invention allows to obtain the possibility of correcting the mass composition of the mixture supplied to the combustion chamber of the diesel engine during the working cycle, and to improve the fineness of fuel atomization during periods of lifting and landing of the locking needle of the atomizer.
Источники информации:Information sources:
1. Астахов И.В., Голубков Л.Н., Трусов В.И. и др. Топливные системы и экономичность дизелей. - М.: Машиностроение, 1990, - 288 с.; ил.1. Astakhov I.V., Golubkov L.N., Trusov V.I. et al. Fuel systems and diesel efficiency. - M .: Engineering, 1990, - 288 p .; silt.
2. Марков В.А., Гайворонский A.И., Грехов Л.В., Иващенко Н.А. Работа дизелей на нетрадиционных топливах. - М.: Легион-Автодата, 2008, с. 298.2. Markov V.A., Gayvoronsky A.I., Sins L.V., Ivashchenko N.A. The work of diesel engines on alternative fuels. - M.: Legion-Avtodata, 2008, p. 298.
3. Мальчук B.И. Топливоподача и зональное смесеобразование в дизелях. - М.: МАДИ, 2009, - 176 с.; ил.3. Malchuk B.I. Fuel supply and zone mixture formation in diesel engines. - M .: MADI, 2009, - 176 p .; silt.
4. Авт.св. СССР №1530801, Мкл. F02M 43/04, опубл. 1989 г. (прототип).4. Auto USSR No. 1530801, Mcl.
5. Мальчук В.И. Концепция организации подачи и распыливания альтернативных топлив в быстроходных дизелях нового поколения. // Вестник МАДИ (ГТУ), вып. 4, 2005, с. 11-18.5. Malchuk V.I. The concept of organizing the supply and atomization of alternative fuels in new generation high-speed diesel engines. // Vestnik MADI (GTU), no. 4, 2005, p. 11-18.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014150440/06A RU2567340C1 (en) | 2014-12-12 | 2014-12-12 | Multifuel engine nozzle |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014150440/06A RU2567340C1 (en) | 2014-12-12 | 2014-12-12 | Multifuel engine nozzle |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2567340C1 true RU2567340C1 (en) | 2015-11-10 |
Family
ID=54536991
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014150440/06A RU2567340C1 (en) | 2014-12-12 | 2014-12-12 | Multifuel engine nozzle |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2567340C1 (en) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1530801A1 (en) * | 1987-07-07 | 1989-12-23 | Московский Автомобильно-Дорожный Институт | Nozzle for feeding two types of fuel into diesel engine |
| RU2029128C1 (en) * | 1991-12-19 | 1995-02-20 | Московский государственный автомобильно-дорожный институт (Технический университет) | Nozzle for diesel |
| RU2405962C1 (en) * | 2009-03-20 | 2010-12-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Московский автомобильно-дорожный институт (Государственный технический университет) | System to feed alternative fuels into diesel engine combustion chamber |
-
2014
- 2014-12-12 RU RU2014150440/06A patent/RU2567340C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1530801A1 (en) * | 1987-07-07 | 1989-12-23 | Московский Автомобильно-Дорожный Институт | Nozzle for feeding two types of fuel into diesel engine |
| RU2029128C1 (en) * | 1991-12-19 | 1995-02-20 | Московский государственный автомобильно-дорожный институт (Технический университет) | Nozzle for diesel |
| RU2405962C1 (en) * | 2009-03-20 | 2010-12-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Московский автомобильно-дорожный институт (Государственный технический университет) | System to feed alternative fuels into diesel engine combustion chamber |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU2015299011B2 (en) | Injecting apparatus and method of using an injecting apparatus | |
| CN104632484B (en) | The fuel electro-injector of fuel injection system for internal combustion engine | |
| EP2657508A1 (en) | Fuel injection valve | |
| CN1854500A (en) | Fluid injection nozzle | |
| US9546633B2 (en) | Nozzle for skewed fuel injection | |
| CN102828857B (en) | Fuel injection device | |
| CN103899460B (en) | Double-buffering type overflow valve | |
| US20120012681A1 (en) | Fuel injector having balanced and guided plunger | |
| RU2567340C1 (en) | Multifuel engine nozzle | |
| JP2009257216A (en) | Fuel injection valve | |
| FI20185784A1 (en) | Injection nozzle for a dual fuel engine and dual fuel engine | |
| RU2541674C1 (en) | Nozzle to feed two fuels into diesel | |
| CN100480505C (en) | Fuel injection valve for internal combustion engine | |
| JP2004116519A (en) | Fuel injector assembly | |
| RU2635956C1 (en) | Nozzle for supplying fuel emulsions into diesel combustion chamber | |
| CN103534474A (en) | Fuel injection unit and system | |
| EP3440336B1 (en) | Fuel pump | |
| RU2405962C1 (en) | System to feed alternative fuels into diesel engine combustion chamber | |
| CN114174642A (en) | Multiple oil injector, large engine with such an injector, method for lubricating such an engine and use thereof | |
| US20200378350A1 (en) | Fuel injection nozzle | |
| RU190851U1 (en) | Electro-Hydraulic Spray Nozzle | |
| RU2484293C1 (en) | Diesel engine injector nozzle | |
| RU138281U1 (en) | INTERNAL COMBUSTION ENGINE INJECTOR SPRAY | |
| RU2390650C1 (en) | Plunger pair | |
| US20130255623A1 (en) | Fuel injector |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20191213 |