RU2537676C1 - Способ электрохимического получения алюминий-титановой лигатуры для коррозионностойких алюминиевых сплавов - Google Patents
Способ электрохимического получения алюминий-титановой лигатуры для коррозионностойких алюминиевых сплавов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2537676C1 RU2537676C1 RU2013127906/02A RU2013127906A RU2537676C1 RU 2537676 C1 RU2537676 C1 RU 2537676C1 RU 2013127906/02 A RU2013127906/02 A RU 2013127906/02A RU 2013127906 A RU2013127906 A RU 2013127906A RU 2537676 C1 RU2537676 C1 RU 2537676C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- titanium
- aluminum
- aluminium
- alloys
- alloy
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
Abstract
Изобретение относится к электрохимическому получению лигатурных алюминий-титановых сплавов и может быть использовано для получения коррозионно-стойких алюминиевых сплавов. Способ включает химическое активирование поверхности титана в расплавленных фторидах щелочных металлов и/или калиевом криолите, получение расплава из хлоридов щелочных и/или щелочно-земельных металлов и алюминия или алюминий-магниевого сплава, помещение в расплав химически активированного титана и проведение анодной поляризации "in situ" в гальваническом режиме с плотностью тока 0,3-5,0 мА·см-2 в течение 1-5 ч при температуре 700-800°C в атмосфере аргона. Техническим результатом изобретения является снижение потерь титана в виде его тетрахлорида, снижение применяемых плотностей анодного тока растворения титана, применение индивидуальных металлов или сплавов - титана, алюминия или алюминий-магниевого сплава без использования чрезвычайно гигроскопичных, трудных в практическом применении хлоридов указанных металлов. 6 ил., 3 пр.
Description
Изобретение относится к электрохимическому получению лигатурных алюминий-титановых сплавов в расплавленных хлоридах щелочных и/или щелочно-земельных металлах и может быть использовано для получения новых коррозионно-стойких алюминиевых сплавов с мелкокристаллической улучшенной структурой, предназначенных для металлургической и авиакосмической промышленности.
Алюминий-титановые сплавы с высоким содержанием титана являются перспективной заменой суперсплавов на основе никеля по совокупности механических и физико-химических свойств, при этом имеют в два раза более низкую плотность, что делает их крайне перспективными для использования в авиакосмической промышленности. Традиционно такие сплавы получают металлургическими методами, что чрезвычайно затратно. В настоящее время стоимость алюминиевых сплавов с высоким содержанием титана так велика (1300 дол/фунт), что эти сплавы используются только для самых ответственных деталей болидов «Формулы-1» и двигателей «Боингов-787».
Кроме того, получать лигатурные алюминий-титановые сплавы обычными металлургическими способами сложно из-за большой разницы в температурах плавления алюминия и модифицирующего металла (662°C у алюминия и 1671°C - у титана) и наличия плотных оксидных слоев на поверхности алюминия и оксидно-нитридных слоев, покрывающих поверхность титана.
Известен, например, металлургический способ получения лигатурных алюминий-титановых сплавов переплавом в высокочастотной индукционной печи с графитовым тиглем (Альтман М.Б. Металлургия литейных алюминиевых сплавов. - М.: Металлургия, 1972. - С.152) [1]. Для приготовления лигатуры используют губчатый титан или титановый сплав марки ВТ1Л. В расплав алюминия, перегретый до 1200-1300°C, вводят предварительно нагретую до 200-250°C навеску титана. Расплав перемешивают титановой или графитовой мешалкой и после полного растворения титана разливают в изложницы. После кристаллизации чушки снова загружают в графитовый тигель и проводят их повторный переплав для получения лигатуры более однородного состава. При температуре 900-950°C удаляют шлак, сплав рафинируют и разливают в изложницы. Известный способ многостадиен, энергетически затратен, с низким выходом годного качественного продукта. Многочисленность переделов, присущая известному способу, приводит к значительным потерям количества алюминий-титанового сплава в виде шлама, что повышает стоимость годного продукта. Существенно и то, что известным металлургическим способом получают лигатурные алюминий-титановые сплавы с содержанием титана от 2 до 5 мас.%.
Развиваются альтернативные способы получения лигатурных алюминий-титановых сплавов, в частности методом порошковой металлургии. Известен способ приготовления алюминий-титановой лигатуры для алюминиевых сплавов, согласно которому смешивают мелкодисперсные порошки: алюминия 70-90 мас.% и титана 10-30 мас.%. Полученную смесь прессуют при давлении 100-350 кг/см2 (Патент RU 2087574, опубл. 20.08.1997 г.) [2]. Этот способ требует использования дорогостоящих мелкодисперсных порошков алюминия и титана, притом, что эти порошки плохо спекаются вследствие образования слоев оксидов соответствующих металлов на поверхности их частиц. Это существенно ухудшает качество получаемых сплавов, их свариваемость и ограничивает возможные сферы применения полученной лигатуры.
Для получения лигатурных алюминий-титановых сплавов широко применяют алюмотермическое восстановление соответствующих оксидов или галогенидов. Известен способ получения лигатурного сплава алюминий-титан, включающий перегрев расплава алюминия до 950-970°C и введение в него в смеси с криолитом порошка двуокиси титана с размером частиц 0,03-0,4 мкм (Жолнин А.Г., Новичков С.Б. Флюсовая обработка алюминия и его сплавов. - Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2007. - 284 с.)[3]. Способ многостадиен, требует высоких температур и использования агрессивного солевого расплава криолита, состоящего из фторидов натрия и алюминия. При реализации этого способа в газовую атмосферу выделяются вредные газы.
При электрохимическом получении титана, известном как FFC-Cambridge-процесс, протекает побочная реакция восстановления оксидов алюминия и/или титана с образованием небольшого количества алюминий-титанового сплава (Chen G.Z. Direct electrochemical reduction of titanium dioxide to titanium in molten calcium chloride / G.Z Chen, D.J.Fray, T.W.Farthing // Nature. - 2000. - V.407. - P.361-364) [4]. Указанный сплав получают прямым катодным электрохимическим восстановлением диоксида титана до титана в расплавленном хлориде кальция CaCl2 при температуре 950°C. Способ характеризуется низкой производительностью электролиза из-за медленной диффузии кислорода в слое твердого металлического титана к границе раздела катода и электролита. При этом требуется много времени для полного восстановления пористых гранул спеченного диоксида титана и, соответственно, большой площади поверхности катода. FFC-процесс ведут в периодическом режиме: после загрузки и дезоксидации катода, его извлекают из электролизера и содержащийся в порах титановой губки CaCl2 удаляют водным выщелачиванием. Кроме того, известный способ включает дополнительную стадию формовки катода из порошкообразного диоксида титана и требует использования дополнительной добавки связующего, что существенно усложняет его реализацию. Сведений об исследовании содержании титана в получаемом сплаве не опубликовано.
Известно, что содержание титана в лигатурных сплавах, полученных способами [2-4], не превышает 5 мас.%. Вследствие этого, для получения алюминиевых сплавов с повышенными механическими и физическими свойствами, необходимо вносить большое количество такой лигатуры, что может негативно повлиять на структуру алюминиевых сплавов.
Задача настоящего изобретения заключается в электрохимическом получении лигатурных сплавов алюминия с высоким содержанием титана при снижении энергозатрат, трудоемкости и повышении экологичности данного процесса.
Для решения поставленной задачи заявлен способ электрохимического получения алюминий-титановой лигатуры для коррозионно-стойких алюминиевых сплавов, включающий химическое активирование поверхности титана в расплавленных фторидах щелочных металлов и/или калиевом криолите, получение расплава из хлоридов щелочных и/или щелочно-земельных металлов и алюминия или алюминий-магниевого сплава, помещение в расплав химически активированного титана и проведение анодной поляризации "in situ'1 в гальваническом режиме с плотностью тока 0,3-5,0 мА·см-2 в течение 1-5 ч при температуре 700-800°C в атмосфере аргона.
Сущность заявляемого решения заключается в следующем. Химически активированный титан анодно растворяют в гальваностатическом режиме в тигле с расплавленным хлоридным электролитом, на дне которого помещают расплавленный алюминий или алюминий-магниевый сплав, т.е. осуществляют процесс "in situ" - при непосредственном контакте с расплавленным алюминием или алюминий-магниевым сплавом ионов титана в температурном интервале 700-800°С по реакции контактного обмена
Это позволяет избежать большого уноса тетрахлорида титана и получать сплавы алюминия с различным содержанием титана. Титан растворяется в хлоридном электролите до четырехвалентного иона титана, который тут же восстанавливается на поверхности жидкого алюминия или алюминий-магниевого сплава с образованием алюминий-титанового сплава. Алюминий-магниевый сплав является электрохимически более активным, чем чистый алюминий, вследствие более высокой электроотрицательности входящего в состав сплава магния по отношению к алюминию. Поэтому сначала должна проходить реакция
в результате должен расходоваться весь магний, а только затем может проходить реакция (1). При контактной реакции ионов циркония с алюминий-магниевым сплавом восстановителем является не алюминий, как в реакции (1), а магний.
Поскольку ввод ионов титана в заявленном способе осуществляется непосредственно в солевой плав, в котором они сразу же контактируют с алюминием, не наблюдается существенного уноса тетрахлорида титана, как это обычно происходит при анодном растворении титана в хлоридах, не содержащих расплавленный металлический алюминий или его сплав. Подавление солеуноса тетрахлорида титана является крайне важным для получения более высоких концентраций титана в сплаве, т.к. температура кипения тетрахлорида титана составляет -24°C, и при использовании большинства известных технологий потери титана в виде его тетрахлорида слишком велики. Это существенным образом улучшает экономичность и экологичность заявленного способа. Кроме того, в заявляемом способе используют только индивидуальные металлы или сплавы - титан, алюминий или алюминий-магниевый сплав, без использования чрезвычайно гигроскопичных, трудных в практическом применении хлоридов указанных металлов, что в значительной степени снижает трудоемкость получения лигатурного алюминий-титанового сплава.
Химическая активация титана перед его анодным растворением обусловлена следующим. При хранении титана на воздухе его поверхность закрыта плотной и хорошо сцепленной с титановой основой оксидно-нитридной пленкой, препятствующей быстрому растворению титана в хлоридном расплаве при поляризации его в анодном режиме. Поэтому перед помещением титана в расплавленный хлоридный электролит в заявляемом способе предусмотрено химическое активирование поверхности титана в расплавленных фторидах щелочных металлов и/или калиевого криолита. Для этого титан помещают в указанный электролит на 1-3 мин при температуре 700-800°C. После извлечения титана из расплавленных фторидов щелочных металлов и/или калиевого криолита на металлической поверхности застывает тонкий слой фторидов, который защищает титан от окисления кислородом воздуха, а затем растворяется в хлоридном электролите. Благодаря этому анодному растворению в хлоридном электролите подвергается очищенный от оксидно-нитридной пленки титан, и требуемые плотности анодного тока растворения титана много ниже, чем в том случае, если бы поляризации подвергали титан, не протравленный предварительно во фторидном расплаве. Это позволяет значительно понизить энергоемкость процесса получения лигатурного алюминий-титанового сплава.
Содержание титана в хлоридном расплаве, а как следствие, и в лигатурном алюминий-титановом сплаве зависит от плотности анодного тока растворения титана. Плотность прикладываемого анодного тока позволяет регулировать состав образующегося сплава и соответственно получать сплавы алюминия с содержанием титана до 30 мас.%.
Нижний предел температурного интервала получения лигатурного алюминий-титанового сплава выбран исходя из температуры плавления алюминия (662°C-700°C) с тем, чтобы весь объем алюминия или алюминиево-магниевого сплава был расплавлен в ходе эксперимента.
Верхний предел температурного интервала определен в 750°C, т.к. при повышении температуры выше этого значения наблюдается значительный солеунос (более 7 г на 50 г солевого электролита), что ухудшает экологичность и технологичность процесса.
Плотность тока анодного растворения титана - основной технологический параметр, который варьировался в ходе электрохимического эксперимента. Так, при малых плотностях тока анодного растворения - менее 0,3 мА см-2 - количество растворяющегося титана в виде их ионов недостаточно для образования алюминиевых сплавов. В то же время при растворении этих металлов плотностями анодного тока выше 5,0 мА·см-2 образуются не плотные беспористые слитки алюминиевых лигатур, а грубые шламы, состоящие также только из алюминия и титана. Поэтому оптимальные токовые режимы подобраны таким образом, чтобы обеспечить высокую скорость процесса образования алюминиево-титанового сплава, а также, чтобы все образующиеся при анодном растворении ионы титана успевали провзаимодействовать с расплавленным алюминием или алюминий-магниевым расплавом и не уходили из зоны реакции в газовую фазу, ухудшая тем экономические и экологические показатели образования сплава. Увеличение времени взаимодействия также приводит к увеличению уноса солей из реакционной зоны в холодные части ячейки, поэтому время взаимодействия алюминия или алюминий-магниевого сплава с ионами титана не должно превышать заявленные 1-5 ч.
Заявляемый способ не требует использования дополнительного окислителя.
Новый технический результат, достигаемый заявленным изобретением, заключается в снижении потерь титана в виде его тетрахлорида, снижении применяемых плотностей анодного тока растворения титана, применении индивидуальных металлов или сплавов - титана, алюминия или алюминий-магниевого сплава без использования чрезвычайно гигроскопичных, трудных в практическом применении хлоридов указанных металлов.
Заявленное изобретение иллюстрируется чертежами, где на фиг.1 представлено SEM-изображение скола алюминий-титанового сплава, содержащего 13,4 мас.% титана, полученного при взаимодействии алюминиевого расплава с ионами титана, на фиг.2 - EDS спектр обозначенного сплава. На фиг.3 представлено SEM-изображение поперечного шлифа алюминий-титанового сплава, содержащего 29,89 мас.% титана, полученного при взаимодействии алюминий-магниевого сплава АМГ6 с ионами титана, на фиг.4 - рентгенограмма вышеуказанного сплава, на фиг.5 - SEM-изображение скола алюминий-титанового сплава, содержащего 8,97 мас.%. титана, полученного при взаимодействии алюминиевого расплава с ионами титана, на фиг.6 - EDS-спектр данного сплава.
Пример 1
В алундовый тигель поместили эвтектическую смесь NaF-KF, которую расплавили при температуре 720°C и выдержали в ней образец титана, подвешенный на титановой проволоке, в течение 2 мин. После этого титановый образец вынули из фторидного расплава и, не отмывая от тонкой пленки солей, предотвращающей дальнейшее окисление титана кислородом воздуха, поместили в высокотемпературную кварцевую ячейку, в которой находился алундовый тигель. На дно тигля поместили алюминиевый диск чистотой А999, на который насыпали 40 г мелкораздробленной смеси хлоридов лития, калия и кальция. Ячейку закрыли вакуумной пробкой, вакуумировали, нагрели до температуры 700°C при непрерывной откачке воздуха. После этого газовое пространство ячейки наполнили аргоном марки «вч». Образец титана с площадью 4 см2 на титановом токоподводе опустили в расплав и немедленно начинали анодную поляризацию в гальваностатическом режиме с плотностью тока 2,4 мА·см-2 в течение 3 ч. При этом титан перешел в алюминиевый расплав с образованием алюминий-титанового сплава. Изображение скола полученного алюминий-титанового сплава представлено на фиг.1. Данные EDS-спектроскопии, представленные на фиг.2, свидетельствуют о получении лигатурного алюминий-титанового сплава с содержанием 13,4 мас.% титана.
Пример 2
В алундовый тигель поместили эвтектическую смесь NaF-KF, которую расплавили при температуре 720°C и выдержали в ней образец титана, подвешенный на титановой проволоке, в течение 2 мин. После чего титановый образец вынули из фторидного расплава и, не отмывая от тонкой пленки солей, поместили в высокотемпературную кварцевую ячейку, в которой находился алундовый тигель. На дно тигля поместили диск алюмомагниевого сплава АМГ6, на который насыпали 40 г мелкораздробленной смеси хлоридов бария, калия и натрия. Ячейку закрыли вакуумной пробкой, вакуумировали, нагрели до температуры 750°C при непрерывной откачке воздуха. После этого газовое пространство ячейки наполнили аргоном марки «вч». Образец титана с площадью 4 см2 на молибденовом токоподводе опустили в расплав и немедленно начинали анодную поляризацию в гальваностатическом режиме с плотностью тока 4,7 мА·см-2 в течение 3,5 ч. При этом титан перешел в алюмомагниевый расплав с образованием алюминий-титанового сплава, в котором зафиксировано нулевое содержание магния. Изображение поперечного шлифа образованного алюминий-титанового сплава - на фиг.3. Данные EDS-спектроскопии, представленные на фиг.4, свидетельствуют о получении лигатурного алюминий-титанового сплава с содержанием 29,89 мас.% титана без примесей магния.
Пример 3
В алундовый тигель поместили эвтектическую смесь NaF-KF, которую расплавили при температуре 720°C и выдержали в ней образец титана, подвешенный на титановой проволоке, в течение 2 мин. После этого титановый образец вынули из фторидного расплава и, не отмывая от тонкой пленки солей, предотвращающей дальнейшее окисление титана кислородом воздуха, поместили в высокотемпературную кварцевую ячейку, в которой находился алундовый тигель. На дно тигля поместили алюминиевый диск чистотой А999, на который насыпали 40 г мелкораздробленной смеси хлоридов натрия, калия и цезия. Ячейку, закрытую вакуумной пробкой, вакуумировали, нагрели до температуры 700°C при непрерывной откачке воздуха. После этого газовое пространство ячейки наполнили аргоном марки «вч». Образец титана с площадью 5 см2 на молибденовом токоподводе опустили в расплав и немедленно начинали анодную поляризацию в гальваностатическом режиме с плотностью тока 0,7 мА·см-2 в течение 1,5 ч. При этом титан перешел в алюминиевый расплав с образованием алюминий-титанового сплава. Изображение поверхности полученного алюминий титанового сплава представлено на фиг.5. Данные EDS-спектроскопии, представленные на фиг.6, свидетельствуют о получении лигатурного алюминий-титанового сплава с содержанием 8,97 мас.% титана.
Проведенные серии экспериментов по получению лигатурных алюминий-титановых сплавов путем обменного взаимодействия показали, что процессы взаимодействия алюминий-магниевого сплава с хлоридным расплавом, содержащим ионы четырехвалентного титана, протекают более интенсивно, чем чистого расплавленного алюминия. Показано, что при взаимодействии алюминий-магниевого сплава АМГ6 с ионами титана удается получать более высокие содержания титана в лигатурном сплаве (более 29 мас.%), чем при использовании чистого алюминиевого расплава - до 13 мас.% титана.
Таким образом, заявленный электрохимический способ, связанный с относительно невысокими энергозатратами и трудоемкостью при обеспечении экологичности процесса, позволяет получать лигатурные алюминий-титановые сплавы, содержащие до 30 мас.% титана. Это позволяет создавать алюминиевые сплавы сложного состава с высоким содержанием титана.
Claims (1)
- Способ электрохимического получения алюминий-титановой лигатуры для коррозионно-стойких алюминиевых сплавов, включающий химическое активирование поверхности титана в расплавленных фторидах щелочных металлов и/или калиевом криолите, получение расплава из хлоридов щелочных и/или щелочно-земельных металлов и алюминия или алюминий-магниевого сплава, помещение в расплав химически активированного титана и проведение анодной поляризации титана "in situ" в гальваническом режиме с плотностью тока 0,3-5,0 мА·см-2 в течение 1-5 ч при температуре 700-800°C в атмосфере аргона.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2013127906/02A RU2537676C1 (ru) | 2013-06-18 | 2013-06-18 | Способ электрохимического получения алюминий-титановой лигатуры для коррозионностойких алюминиевых сплавов |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2013127906/02A RU2537676C1 (ru) | 2013-06-18 | 2013-06-18 | Способ электрохимического получения алюминий-титановой лигатуры для коррозионностойких алюминиевых сплавов |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2013127906A RU2013127906A (ru) | 2014-12-27 |
RU2537676C1 true RU2537676C1 (ru) | 2015-01-10 |
Family
ID=53278426
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2013127906/02A RU2537676C1 (ru) | 2013-06-18 | 2013-06-18 | Способ электрохимического получения алюминий-титановой лигатуры для коррозионностойких алюминиевых сплавов |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2537676C1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2763465C2 (ru) * | 2017-01-13 | 2021-12-29 | ЮНИВЕРСАЛ АКЕМЕТАЛ ТИТАНИУМ, ЭлЭлСи | Титановая лигатура для сплавов на основе ti-al |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU541919A1 (ru) * | 1974-07-08 | 1977-01-05 | Всесоюзный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Институт Гидротехники Им. Б.Е.Веденеева | Ограждение гидроизол ции из пластичного материала |
CN101476061A (zh) * | 2009-02-06 | 2009-07-08 | 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 | 一种耐高温钛铝基合金及其制备方法 |
RU2394927C2 (ru) * | 2008-05-12 | 2010-07-20 | Общество с ограниченной ответственностью Торговый дом "Байкальский алюминий" (ООО ТД "Байкальский алюминий") | Способ получения титансодержащего алюминиевого сплава |
US7988764B2 (en) * | 2005-11-02 | 2011-08-02 | Tubitak | Process for producing a grain refining master alloy |
US20120251376A1 (en) * | 2009-02-27 | 2012-10-04 | Tubitak | Process for producing improved grain refining aluminium-titanium-boron master alloys for aluminum foundry alloys |
-
2013
- 2013-06-18 RU RU2013127906/02A patent/RU2537676C1/ru active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU541919A1 (ru) * | 1974-07-08 | 1977-01-05 | Всесоюзный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Институт Гидротехники Им. Б.Е.Веденеева | Ограждение гидроизол ции из пластичного материала |
US7988764B2 (en) * | 2005-11-02 | 2011-08-02 | Tubitak | Process for producing a grain refining master alloy |
RU2394927C2 (ru) * | 2008-05-12 | 2010-07-20 | Общество с ограниченной ответственностью Торговый дом "Байкальский алюминий" (ООО ТД "Байкальский алюминий") | Способ получения титансодержащего алюминиевого сплава |
CN101476061A (zh) * | 2009-02-06 | 2009-07-08 | 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 | 一种耐高温钛铝基合金及其制备方法 |
US20120251376A1 (en) * | 2009-02-27 | 2012-10-04 | Tubitak | Process for producing improved grain refining aluminium-titanium-boron master alloys for aluminum foundry alloys |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
CNEN G. Z. Direct ekectrochemical reduction of titanium dioxide to titanium in molten calcium cnloride, Nature, 2000, v. 407, p. 361-364. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2763465C2 (ru) * | 2017-01-13 | 2021-12-29 | ЮНИВЕРСАЛ АКЕМЕТАЛ ТИТАНИУМ, ЭлЭлСи | Титановая лигатура для сплавов на основе ti-al |
US11959185B2 (en) | 2017-01-13 | 2024-04-16 | Universal Achemetal Titanium, Llc | Titanium master alloy for titanium-aluminum based alloys |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2013127906A (ru) | 2014-12-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Chen et al. | Direct electrolytic preparation of chromium powder | |
EP3287548B1 (en) | Method for producing aluminium-scandium alloy | |
De Yan et al. | Extraction of europium and electrodeposition of Al–Li–Eu alloy from Eu2O3 assisted by AlCl3 in LiCl–KCl melt | |
JP2012180596A (ja) | 溶融塩中での電気分解による金属酸化物および固溶体からの酸素の除去 | |
US10988830B2 (en) | Scandium master alloy production | |
US20140209477A1 (en) | Electro-deoxidation method, apparatus and product | |
Suzdaltsev et al. | Extraction of scandium and zirconium from their oxides during the electrolysis of oxide–fluoride melts | |
JP7361058B2 (ja) | アルミニウム-スカンジウム合金の製造方法 | |
RU2507291C1 (ru) | Способ получения лигатуры алюминий-скандий | |
Chen et al. | Solubility and dissolution behavior of ZrO2 in KF–AlF3 molten salts | |
RU2537676C1 (ru) | Способ электрохимического получения алюминий-титановой лигатуры для коррозионностойких алюминиевых сплавов | |
Mukherjee et al. | CSLM study on the interaction of Nd 2 O 3 with CaCl 2 and CaF 2–LiF molten melts | |
Filatov et al. | Production of Al-Zr Master Alloy by Electrolysis of the KF-NaF-AlF 3-ZrO 2 Melt: Modifying Ability of the Master Alloy | |
JP4763169B2 (ja) | 金属リチウムの製造方法 | |
JP2003306725A (ja) | チタンの製造方法、純金属の製造方法、及び純金属の製造装置 | |
RU2515730C1 (ru) | Электрохимический способ получения лигатурных алюминий-циркониевых сплавов | |
Wang et al. | Electrochemical co-reduction of holmium and magnesium ions in eutectic LiCl–KCl salts | |
WO2010001151A1 (en) | Method of determining the extent of a metal oxide reduction | |
RU2716727C1 (ru) | Электролитический способ получения лигатур алюминия из оксидного сырья | |
US2497530A (en) | Master alloy for introducing zirconium into magnesium | |
CN114945436A (zh) | 金属除去剂 | |
RU2639165C1 (ru) | Способ получения лигатуры "алюминий - гадолиний" | |
JP2021110026A (ja) | 金属除去方法および金属回収方法 | |
JP2926280B2 (ja) | 稀土類−鉄合金の製造方法 | |
RU2218436C1 (ru) | Способ получения алюминий-скандиевой лигатуры |