RU2535041C2 - Gas flow desulfurisation procedure - Google Patents
Gas flow desulfurisation procedure Download PDFInfo
- Publication number
- RU2535041C2 RU2535041C2 RU2012156646/05A RU2012156646A RU2535041C2 RU 2535041 C2 RU2535041 C2 RU 2535041C2 RU 2012156646/05 A RU2012156646/05 A RU 2012156646/05A RU 2012156646 A RU2012156646 A RU 2012156646A RU 2535041 C2 RU2535041 C2 RU 2535041C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- gas
- hydrogen sulfide
- adsorbent
- ppm
- reactor
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к нефтехимической и газовой промышленности и может быть использовано при освоении скважин на месторождениях природных углеводородных газов.The invention relates to the petrochemical and gas industries and can be used in well development in natural hydrocarbon gas fields.
Изобретение может найти применение при очистке попутных нефтяных газов, образующихся при добыче и переработке сернистых нефтей, при очистке коксовых и сланцевых газов, а также выбросов химических производств.The invention may find application in the purification of associated petroleum gases generated during the extraction and processing of sulphurous oils, in the purification of coke and shale gases, as well as emissions from chemical industries.
В настоящее время для очистки газов от сернистых соединений находит применение метод прямого гетерогенно-каталитического окисления сероводорода кислородом до элементарной серы. При использовании этого метода достигается высокая степень очистки исходных газов при достаточно низких энергозатратах.Currently, the method of direct heterogeneous-catalytic oxidation of hydrogen sulfide by oxygen to elemental sulfur is used to purify gases from sulfur compounds. Using this method, a high degree of purification of the source gases is achieved at a sufficiently low energy consumption.
Известен способ очистки газов от сернистых соединений (РФ 2144495, С01В 17/04, B01D 53/48, 20.01.2000), согласно которому газы очищают от сернистых соединений путем их окисления кислородом до серы и/или дисульфидов в слое оксидного катализатора с последующим отделением серы от очищенного газа. Катализатор содержит 5-100 мас.% активного компонента и представляет собой монолитный блок, собранный из отдельных пористых элементов со сквозными каналами, причем не менее 50% пор, содержащихся в названных элементах, имеют размер от 1000 до 5000 Ǻ, а объем пор составляет 0,15-0,50 см3/г.A known method of purification of gases from sulfur compounds (RF 2144495, С01В 17/04, B01D 53/48, 01/20/2000), according to which gases are purified from sulfur compounds by their oxidation with oxygen to sulfur and / or disulfides in the oxide catalyst layer with subsequent separation sulfur from purified gas. The catalyst contains 5-100 wt.% Of the active component and is a monolithic block assembled from individual porous elements with through channels, and at least 50% of the pores contained in these elements have a size of 1000 to 5000 Ǻ, and the pore volume is 0 , 15-0.50 cm 3 / g.
Наиболее близким по технической сущности к заявляемому способу является способ получения элементарной серы из сероводорода (РФ 1627507, С01В 17/04, 15.02.91), основанный на гетерогенно-каталитическом окислении сероводорода, которое проводят в две стадии. На 1-й стадии окисление ведут в псевдоожиженном слое катализатора при 250-300°C, на 2-й стадии - в реакторе со стационарным слоем катализатора при 140-155°C. Отношение кислорода к сероводороду на 1-й стадии составляет 0,5. Способ позволяет очищать газы, содержащие до 50 об.% сероводорода, общая степень конверсии сероводорода в серу достигает 99,99% при жестком соблюдении заданного соотношения кислорода к сероводороду на первой стадии.The closest in technical essence to the claimed method is a method for producing elemental sulfur from hydrogen sulfide (RF 1627507, С01В 17/04, 15.02.91), based on heterogeneous-catalytic oxidation of hydrogen sulfide, which is carried out in two stages. At the 1st stage, the oxidation is carried out in a fluidized bed of the catalyst at 250-300 ° C, at the 2nd stage - in the reactor with a stationary catalyst bed at 140-155 ° C. The ratio of oxygen to hydrogen sulfide in the 1st stage is 0.5. The method allows you to clean gases containing up to 50 vol.% Hydrogen sulfide, the total degree of conversion of hydrogen sulfide to sulfur reaches 99.99%, while strictly observing the specified ratio of oxygen to hydrogen sulfide in the first stage.
Эффективность процесса прямого окисления сероводорода существенно зависит от стабильности параметров исходной газовой смеси (концентрация сероводородов и меркаптанов, расход), что приводит к тому, что разработанные методы прямого окисления сероводорода не позволяют добиться стабильного остаточного содержания сернистых соединений, общая концентрация которых в очищенном газе не должна превышать 20 ppm., что является регламентируемым требованием.The efficiency of the process of direct oxidation of hydrogen sulfide substantially depends on the stability of the parameters of the initial gas mixture (concentration of hydrogen sulfides and mercaptans, consumption), which leads to the fact that the developed methods of direct oxidation of hydrogen sulfide do not allow a stable residual content of sulfur compounds, the total concentration of which in the purified gas should exceed 20 ppm., which is a regulated requirement.
В связи с этим необходима разработка комбинированных технологий, включающих стадии прямого окисления с последующей доочисткой до санитарных норм, что подразумевает разработку многофункциональных адсорбентов, способных эффективно поглощать сернистые соединения различных классов.In this regard, it is necessary to develop combined technologies, including direct oxidation stages, followed by post-treatment to sanitary standards, which implies the development of multifunctional adsorbents that can effectively absorb sulfur compounds of various classes.
Задача, решаемая изобретением, - обеспечение непрерывной очистки от сероводорода газовых потоков с переменным расходом и составом, экологическая надежность и безопасность способа.The problem solved by the invention is the provision of continuous cleaning of hydrogen sulfide gas streams with a variable flow rate and composition, environmental reliability and process safety.
Для решения поставленной задачи предложен способ очистки от сероводорода газовых потоков с переменным расходом и составом, включающий окисление сероводорода и меркаптанов кислородом в присутствии катализатора с получением элементарной серы и диоксида серы, газ после стадии прямого окисления охлаждают для конденсации элементарной серы и подают в последовательно расположенный слой многофункционального адсорбента.To solve this problem, a method for purifying gas streams from hydrogen sulfide with a variable flow rate and composition is proposed, including oxidation of hydrogen sulfide and mercaptans with oxygen in the presence of a catalyst to produce elemental sulfur and sulfur dioxide, the gas after the direct oxidation step is cooled to condense elemental sulfur and is fed into a sequentially located layer multifunctional adsorbent.
Температуру адсорбента на входе поддерживают равной 130-150°C, а на выходе - равной 100-120°C.The temperature of the adsorbent at the inlet is maintained equal to 130-150 ° C, and at the exit is equal to 100-120 ° C.
В качестве адсорбента используют материал, который содержит железомарганцевые конкреции и имеет следующий состав в пересчете на оксиды, мас.%: Fe2O3 20,0-35,0; MnO2 20,0-35,0; SiO2 10,0-25,0; ZnO 5-10, Al2O3 5,0-10,0; Na2O 2,0-5,0; K2O 1,5-5,0; MgO 1,5-3,0; CaO 1,5-3,0; P2O5 3,0-10,0.As an adsorbent, a material is used that contains ferromanganese nodules and has the following composition in terms of oxides, wt.%: Fe 2 O 3 20.0-35.0; MnO 2 20.0-35.0; SiO 2 10.0-25.0; ZnO 5-10, Al 2 O 3 5.0-10.0; Na 2 O 2.0-5.0; K 2 O 1.5-5.0; MgO 1.5-3.0; CaO 1.5-3.0; P 2 O 5 3.0-10.0.
Адсорбент может дополнительно содержать связующее. В качестве связующего он может содержать неорганические соединения, такие как гидроксид алюминия, оксид магния или оксид кальция, в количестве 15-25, преимущественно, 20 мас.%, в пересчете на безводное вещество, а также неорганические кислоты в количестве 3-5 мас.%, в пересчете на безводное вещество. В качестве связующего он может также содержать органические высокомолекулярные соединения в количестве 4-5 мас.%, в пересчете на безводное вещество.The adsorbent may further comprise a binder. As a binder, it may contain inorganic compounds, such as aluminum hydroxide, magnesium oxide or calcium oxide, in an amount of 15-25, mainly 20 wt.%, In terms of anhydrous substance, as well as inorganic acids in an amount of 3-5 wt. %, calculated on the anhydrous substance. As a binder, it may also contain organic macromolecular compounds in an amount of 4-5 wt.%, In terms of anhydrous substance.
Концептуально процесс очистки газовых потоков от сернистых соединений описывается следующим образом Фиг.1.Conceptually, the process of cleaning gas streams from sulfur compounds is described as follows.
В реакторе Р-1 при взаимодействии сернистых соединений очищаемого газа с кислородом воздуха происходит парциальное окисление сероводорода до элементарной серы (1) и глубокое окисление легких меркаптанов с образованием диоксида серы (2).Partial oxidation of hydrogen sulfide to elemental sulfur (1) and deep oxidation of light mercaptans with the formation of sulfur dioxide (2) occur in the R-1 reactor during the interaction of sulfur compounds of the gas to be purified with oxygen.
В связи с тем, что показатели реакции 1 (селективность в отношении образования серы) достаточно чувствительны к соотношению сероводород/кислород, а параметры исходной газовой смеси (концентрация сероводородов и меркаптанов, расход) и как правило, нестабильны, достаточно сложно с точки зрения аппаратурного оформления обеспечить четкое стехиометрическое соотношение кислород/сероводород.Due to the fact that the reaction indices 1 (selectivity with respect to sulfur formation) are quite sensitive to the hydrogen sulfide / oxygen ratio, and the parameters of the initial gas mixture (concentration of hydrogen sulfides and mercaptans, flow rate) are usually unstable, it is rather complicated from the point of view of hardware design provide a clear stoichiometric oxygen / hydrogen sulfide ratio.
Таким образом, если кислород находится в избытке - образуется SO2, а при недостатке O2 происходит проскок сероводорода. Вследствие этого адсорбент, загруженный в аппараты А-1 и А-2, должен обладать мультифункциональными свойствами и обеспечивать высокую адсорбционную емкость как в отношении сероводорода, так и диоксида серы.Thus, if oxygen is in excess, SO 2 is formed, and with a lack of O 2 , a breakdown of hydrogen sulfide occurs. As a result, the adsorbent loaded in the apparatus A-1 and A-2 must have multifunctional properties and provide a high adsorption capacity both in respect of hydrogen sulfide and sulfur dioxide.
Предполагается расмотреть два варианта регенерациии насыщенных адсорбентов:It is proposed to consider two options for the regeneration of saturated adsorbents:
А) Регенерация путем воздействия водяного пара. В этом случае преимущественным продуктом является сероводород, поток которого подмешивают к основному потоку очищаемого газа.A) Regeneration by exposure to water vapor. In this case, the preferred product is hydrogen sulfide, the stream of which is mixed with the main stream of the gas to be purified.
Б) Окислительная регенерация, когда асорбент подвергают воздействию кислорода воздуха при температуре 500-600°С. В этом случае образуется диоксид серы, который направляют на восстановительную утилизацию с получением элементарной серы.B) Oxidative regeneration, when the adsorbent is exposed to atmospheric oxygen at a temperature of 500-600 ° C. In this case, sulfur dioxide is formed, which is sent for reduction utilization to obtain elemental sulfur.
Для иллюстрации заявляемого способа приводим примеры его осуществления.To illustrate the proposed method, we give examples of its implementation.
Исследования процесса окисления сероводорода проводят на лабораторной установке, схема которой приведена на Фиг.1.Studies of the process of oxidation of hydrogen sulfide are carried out in a laboratory setup, a diagram of which is shown in Figure 1.
Особенностью лабораторной установки является возможность проведения реакции прямого окисления сероводорода как в неподвижном, так и в псевдоожиженном слое гранул катализатора, что позволяет добиться высокой изотермичности слоя катализатора (поддержания заданной температуры процесса) при концентрациях сероводорода в исходной газовой смеси вплоть до 100%.A feature of the laboratory setup is the possibility of carrying out the direct oxidation of hydrogen sulfide both in a fixed and in a fluidized bed of catalyst granules, which allows to achieve high isothermality of the catalyst layer (maintaining a given process temperature) at hydrogen sulfide concentrations in the feed gas mixture up to 100%.
На Фиг.1 представлена блок-схема комбинированной установки с адсорбером и узлом прямого окисления.Figure 1 presents a block diagram of a combined installation with an adsorber and a direct oxidation unit.
На Фиг.2 представлена схема лабораторной установки, где: 1 - реактор с возможностью псевдоожижения слоя катализатора, 2 - печь с кипящим слоем кварцевого песка, 3 - ловушка для жидкой серы, 4 - адсорбер.Figure 2 presents a diagram of a laboratory setup, where: 1 - a reactor with the possibility of fluidization of the catalyst bed, 2 - a furnace with a fluidized bed of quartz sand, 3 - a trap for liquid sulfur, 4 - adsorber.
Пример 1.Example 1
В лабораторный реактор прямого окисления подают газ, моделирующий реальный состав попутного нефтяного или природного газа при давлении 0,5 ати и воздух. Суммарный расход газовой смеси составляет 3,6 дм3/ч.A gas simulating the actual composition of associated petroleum or natural gas at a pressure of 0.5 atm and air is fed into a laboratory direct oxidation reactor. The total gas mixture consumption is 3.6 dm 3 / h.
В реактор загружают 1 г катализатора прямого окисления. В реакторе прямого окисления при оптимальных условиях, установленных при выполнении экспериментов по прямому окислению сернистых соединений, происходит окисление сероводорода до элементарной серы, а меркаптана до диоксида серы. Парогазовая смесь поступает в охлаждаемую ловушку, где ее температура понижается до 150°С, сера конденсируется, а газовый поток поступает в адсорбер, куда загружено 5 г адсорбента состава, мас.%: Fe2O3 20,0; MnO2 20,0; SiO2 - 25,0; ZnO - 6, Al2O3 10,0; Na2O 5,0; K2O 5,0; MgO 3,0; CaO 3,0; P2O5 8,0.1 g of direct oxidation catalyst is charged to the reactor. In the direct oxidation reactor, under optimal conditions established during the experiments on the direct oxidation of sulfur compounds, hydrogen sulfide is oxidized to elemental sulfur, and mercaptan to sulfur dioxide. The vapor-gas mixture enters a cooled trap, where its temperature drops to 150 ° C, the sulfur condenses, and the gas stream enters the adsorber, where 5 g of the adsorbent of the composition are loaded, wt.%: Fe 2 O 3 20.0; MnO 2 20.0; SiO 2 25.0; ZnO - 6, Al 2 O 3 10.0; Na 2 O 5.0; K 2 O 5.0; MgO 3.0; CaO 3.0; P 2 O 5 8.0.
Температуру в адсорбере поддерживают в начале по ходу газа 130-150°С, в конце 100-120°С.The temperature in the adsorber is maintained at the beginning along the gas 130-150 ° C, at the end 100-120 ° C.
Для регулирования давления в системе на входе из адсорбера установлен клапан. Газовую смесь после ловушки и адсорбера подают для анализа в хроматограф «Кристалл 2000 М».To control the pressure in the system, a valve is installed at the inlet from the adsorber. The gas mixture after the trap and adsorber is fed for analysis to the Crystal 2000 M chromatograph.
Результаты экспериментов приведены в таблице 1.The experimental results are shown in table 1.
исх. смесьTo the reactor
ref. mixture
Точка отбора пробы №1After the reactor
Sampling point No. 1
Точка отбора пробы №2 100 ч непрерывной работыAfter adsorber
Sampling point No. 2 100 hours of continuous operation
Пример 2.Example 2
Аналогичен примеру 1, отличается избыточным давлением, которое составляет 4 ати.Similar to example 1, differs in excess pressure, which is 4 ati.
Результаты приведены в таблице 2.The results are shown in table 2.
исх. смесьTo the reactor
ref. mixture
Точка отбора пробы №1After the reactor
Sampling point No. 1
Точка отбора пробы №2 100 ч непрерывной работыAfter adsorber
Sampling point No. 2 100 hours of continuous operation
Пример 3.Example 3
Аналогичен примеру 1, отличается тем, что в реактор подают газ, моделирующий хвостовые газы процесса Клауса или вентиляционные выбросы. Результаты экспериментов приведены в таблице 3.Similar to example 1, it differs in that gas simulating the tail gases of the Klaus process or ventilation emissions is supplied to the reactor. The experimental results are shown in table 3.
исх. смесьTo the reactor
ref. mixture
Точка отбора пробы №1After the reactor
Sampling point No. 1
Точка отбора пробы №2 100 ч непрерывной работыAfter adsorber
Sampling point No. 2 100 hours of continuous operation
Пример 4.Example 4
Аналогичен примеру 1, отличается тем, что в реактор подают газ, моделирующий коксовый газ.Similar to example 1, characterized in that the reactor serves gas simulating coke oven gas.
Результаты экспериментов приведены в таблице 4.The experimental results are shown in table 4.
исх. смесьTo the reactor
ref. mixture
Точка отбора пробы №1After the reactor
Sampling point No. 1
Точка отбора пробы №2 100 ч непрерывной работыAfter adsorber
Sampling point No. 2 100 hours of continuous operation
Пример 5.Example 5
Аналогичен примеру 1, отличается тем, что в реактор подают газ, моделирующий кислый газ, образующийся при аминовой очистке сероводородсодержащих потоков.Similar to example 1, it differs in that a gas simulating acid gas generated during the amine purification of hydrogen sulfide-containing streams is fed into the reactor.
Результаты экспериментов приведены в таблице 5.The experimental results are shown in table 5.
исх. смесьTo the reactor
ref. mixture
Точка отбора пробы №2 10 ч непрерывной работыAfter adsorber
Sampling point No. 2 10 hours of continuous operation
Пример 6.Example 6
Аналогичен примеру 1, отличается тем, что в реактор подают газ, моделирующий сланцевый газSimilar to example 1, characterized in that the reactor serves gas simulating shale gas
Результаты экспериментов приведены в таблице 6.The experimental results are shown in table 6.
исх. смесьTo the reactor
ref. mixture
Точка отбора пробы №1After the reactor
Sampling point No. 1
Точка отбора пробы №2 100 ч непрерывной работыAfter adsorber
Sampling point No. 2 100 hours of continuous operation
Пример 7.Example 7
Аналогичен примеру 1, отличается составом адсорбентаSimilar to example 1, differs in the composition of the adsorbent
Используют адсорбент следующего состава, мас.%: Fe2O3 35,0; MnO2 35,0; SiO2 10,0; ZnO 5, Al2O3 5,0; Na2O 2,0; K2O 2,0; MgO 1,5; CaO 1,5; P2O5 3,0. Результаты экспериментов приведены в таблице 7.Use an adsorbent of the following composition, wt.%: Fe 2 O 3 35,0; MnO 2 35.0; SiO 2 10.0; ZnO 5, Al 2 O 3 5.0; Na 2 O 2.0; K 2 O 2.0; MgO 1.5; CaO 1.5; P 2 O 5 3.0. The experimental results are shown in table 7.
исх. смесьTo the reactor
ref. mixture
Точка отбора пробы №1After the reactor
Sampling point No. 1
Точка отбора пробы №2 100 ч непрерывной работыAfter adsorber
Sampling point No. 2 100 hours of continuous operation
Пример 8.Example 8
Аналогичен примеру 1, отличается составом адсорбента. Используют адсорбент следующего состава, мас.%: Fe2O3 25,0; MnO2 25,0; SiO2 15,0; ZnO 9,5, Al2O3 7,5; Na2O 3,5; K2O 3,0; MgO 2,5; CaO 2,0; P2O5 7,0.Similar to example 1, differs in the composition of the adsorbent. Use an adsorbent of the following composition, wt.%: Fe 2 O 3 25,0; MnO 2 25.0; SiO 2 15.0; ZnO 9.5; Al 2 O 3 7.5; Na 2 O 3,5; K 2 O 3.0; MgO 2.5; CaO 2.0; P 2 O 5 7.0.
Результаты экспериментов приведены в таблице 8.The experimental results are shown in table 8.
исх. смесьTo the reactor
ref. mixture
Точка отбора пробы №1After the reactor
Sampling point No. 1
Точка отбора пробы №2 100 ч непрерывной работыAfter adsorber
Sampling point No. 2 100 hours of continuous operation
Как видно из представленных данных разработанный комбинированный способ позволяет очистить модельные газы различного состава до требуемых регламентируемых норм.As can be seen from the presented data, the developed combined method allows purifying model gases of various compositions to the required regulated norms.
Claims (5)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2012156646/05A RU2535041C2 (en) | 2012-12-25 | 2012-12-25 | Gas flow desulfurisation procedure |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2012156646/05A RU2535041C2 (en) | 2012-12-25 | 2012-12-25 | Gas flow desulfurisation procedure |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2012156646A RU2012156646A (en) | 2014-06-27 |
RU2535041C2 true RU2535041C2 (en) | 2014-12-10 |
Family
ID=51216138
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2012156646/05A RU2535041C2 (en) | 2012-12-25 | 2012-12-25 | Gas flow desulfurisation procedure |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2535041C2 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2632014C1 (en) * | 2016-07-11 | 2017-10-02 | Акционерное общество "Специальное конструкторско-технологическое бюро "Катализатор" | Process of oxidating hydrogen sulfide |
CN109789394A (en) * | 2016-09-26 | 2019-05-21 | 雅各布斯荷兰有限公司 | Improved catalyst for selective oxidation of sulfureted hydrogen |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4507274A (en) * | 1982-03-11 | 1985-03-26 | Basf Aktiengesellschaft | Desulfurization of H2 S-containing gases |
SU1720688A1 (en) * | 1983-03-18 | 1992-03-23 | Центральный научно-исследовательский геологоразведочный институт цветных и благородных металлов | Method of cleaning gas from sulfur dioxide |
RU2040464C1 (en) * | 1992-01-23 | 1995-07-25 | Государственный научно-исследовательский институт по промышленной и санитарной очистке газов | Method for production of sulfur from hydrogen sulfide-containing gas |
RU2144495C1 (en) * | 1997-11-25 | 2000-01-20 | Институт катализа им.Г.К.Борескова СО РАН | Method of cleaning gases from sulfurous compounds |
CN101791517A (en) * | 2010-04-08 | 2010-08-04 | 北京至清时光环保工程技术有限公司 | Method for recycling sulfur from acid gases containing hydrogen sulfide |
RU2398811C1 (en) * | 2009-04-29 | 2010-09-10 | Фоат Ришатович Исмагилов | Method of processing heavy hydrocarbon raw material |
RU2010118069A (en) * | 2010-05-05 | 2011-11-10 | Российская Федерация в лице Министерства промышленности и торговли Российской Федерации (RU) | ADSORBENT FOR CLEANING GASES FROM SULFUR COMPOUNDS |
-
2012
- 2012-12-25 RU RU2012156646/05A patent/RU2535041C2/en active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4507274A (en) * | 1982-03-11 | 1985-03-26 | Basf Aktiengesellschaft | Desulfurization of H2 S-containing gases |
SU1720688A1 (en) * | 1983-03-18 | 1992-03-23 | Центральный научно-исследовательский геологоразведочный институт цветных и благородных металлов | Method of cleaning gas from sulfur dioxide |
RU2040464C1 (en) * | 1992-01-23 | 1995-07-25 | Государственный научно-исследовательский институт по промышленной и санитарной очистке газов | Method for production of sulfur from hydrogen sulfide-containing gas |
RU2144495C1 (en) * | 1997-11-25 | 2000-01-20 | Институт катализа им.Г.К.Борескова СО РАН | Method of cleaning gases from sulfurous compounds |
RU2398811C1 (en) * | 2009-04-29 | 2010-09-10 | Фоат Ришатович Исмагилов | Method of processing heavy hydrocarbon raw material |
CN101791517A (en) * | 2010-04-08 | 2010-08-04 | 北京至清时光环保工程技术有限公司 | Method for recycling sulfur from acid gases containing hydrogen sulfide |
RU2010118069A (en) * | 2010-05-05 | 2011-11-10 | Российская Федерация в лице Министерства промышленности и торговли Российской Федерации (RU) | ADSORBENT FOR CLEANING GASES FROM SULFUR COMPOUNDS |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2632014C1 (en) * | 2016-07-11 | 2017-10-02 | Акционерное общество "Специальное конструкторско-технологическое бюро "Катализатор" | Process of oxidating hydrogen sulfide |
CN109789394A (en) * | 2016-09-26 | 2019-05-21 | 雅各布斯荷兰有限公司 | Improved catalyst for selective oxidation of sulfureted hydrogen |
CN109789394B (en) * | 2016-09-26 | 2022-03-01 | 沃利荷兰有限公司 | Improved catalyst for selective oxidation of hydrogen sulfide |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2012156646A (en) | 2014-06-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
AU2021290220B2 (en) | Method for inerting activated carbon in biogas purification equipment | |
EA019187B1 (en) | Process for producing purified natural gas | |
DK141958B (en) | Process for desulphurizing gases. | |
EA014412B1 (en) | Process for producing a purified gas stream | |
KR19990083426A (en) | Carbon dioxide purification system | |
CN112642395A (en) | Molecular sieve compound and composite material as well as preparation method and application thereof | |
US20190314759A1 (en) | Process for the removal of hydrogen chloride and sulfur oxides from a gas stream by absorption | |
CN111050878A (en) | Process for recovering sulphur from acid gases without using a catalytic claus reactor | |
EP3218084B1 (en) | Process for removing and recovering h2s from a gas stream by cyclic adsorption | |
RU2535041C2 (en) | Gas flow desulfurisation procedure | |
CN1208360A (en) | Method for removing sulfur-containing contaminants, aromatics and hydrocarbonsx from gas | |
US10661224B2 (en) | Process for the purifying of a raw gas stream containing mainly C1-C5 hydrocarbons and carbon dioxide, and impurities of organic and inorganic sulfur compounds, halogenated and non-halogenated volatile organic compounds and oxygen | |
CN113786811B (en) | Adsorption desulfurizing agent capable of being thermally regenerated and having COS hydrolysis function, preparation method and application thereof | |
SU897266A1 (en) | Method of cleaning natural gas from sulphur impurities | |
RU2144495C1 (en) | Method of cleaning gases from sulfurous compounds | |
RU2521058C1 (en) | Method of purifying natural gas from sulphur and hydrogen sulphide | |
JP2016150931A (en) | Method for producing light olefin | |
SU1300252A1 (en) | Method for decontamination of hydrocarbon mercaptan-contaning gases | |
SU915912A1 (en) | Method of cleaning gases from oxygen and moisture | |
EA042401B1 (en) | INSTALLATION, METHOD AND CATALYST FOR DRYING AND CLEANING GAS HYDROCARBON RAW FEEDS FROM HYDROGEN SULFIDE AND/OR MERCAPTANS |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
QB4A | Licence on use of patent |
Free format text: LICENCE Effective date: 20170710 |
|
QB4A | Licence on use of patent |
Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20190211 Effective date: 20190211 |
|
PD4A | Correction of name of patent owner |