RU2529300C2 - Способ и установка для сжигания в петлевом реакторе с независимым контролем циркуляции твердых веществ - Google Patents

Способ и установка для сжигания в петлевом реакторе с независимым контролем циркуляции твердых веществ Download PDF

Info

Publication number
RU2529300C2
RU2529300C2 RU2012105342/06A RU2012105342A RU2529300C2 RU 2529300 C2 RU2529300 C2 RU 2529300C2 RU 2012105342/06 A RU2012105342/06 A RU 2012105342/06A RU 2012105342 A RU2012105342 A RU 2012105342A RU 2529300 C2 RU2529300 C2 RU 2529300C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
solid particles
pipeline
zone
gas
diameter
Prior art date
Application number
RU2012105342/06A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2012105342A (ru
Inventor
Тьерри ГОТЬЕ
Али ОТЕИТ
Анн ФОРРЕ
Original Assignee
Ифп Энержи Нувелль
Тоталь С.А.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ифп Энержи Нувелль, Тоталь С.А. filed Critical Ифп Энержи Нувелль
Publication of RU2012105342A publication Critical patent/RU2012105342A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2529300C2 publication Critical patent/RU2529300C2/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C99/00—Subject-matter not provided for in other groups of this subclass
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/72—Other features
    • C10J3/721—Multistage gasification, e.g. plural parallel or serial gasification stages
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/72—Other features
    • C10J3/723—Controlling or regulating the gasification process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/72—Other features
    • C10J3/725—Redox processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/16—Integration of gasification processes with another plant or parts within the plant
    • C10J2300/1603—Integration of gasification processes with another plant or parts within the plant with gas treatment
    • C10J2300/1606—Combustion processes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C2900/00—Special features of, or arrangements for combustion apparatus using fluid fuels or solid fuels suspended in air; Combustion processes therefor
    • F23C2900/99008—Unmixed combustion, i.e. without direct mixing of oxygen gas and fuel, but using the oxygen from a metal oxide, e.g. FeO
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

Изобретение относится к сжиганию в петлевом реакторе. Способ сжигания в петлевом реакторе по меньшей мере одного углеводородного сырья по меньшей мере в одной реакционной восстановительной зоне (i) и по меньшей мере в одной окислительной зоне (i+1), представляющих собой отдельные псевдоожиженные слои, в котором циркуляцию твердых частиц активной массы между каждой реакционной зоной или частью реакционных зон контролируют при помощи одного или нескольких немеханических клапанов, каждый из которых содержит по существу вертикальный участок канала, по существу горизонтальный участок канала и колено, соединяющее оба участка, с транспортировкой твердых частиц между двумя последовательными реакционными зонами посредством следующих операций: введение твердых частиц, поступающих из реакционной зоны (i) или (i+1) через верхний конец по существу вертикального участка канала упомянутого клапана; нагнетание контрольного газа с заданным аэрационным расходом на входе колена упомянутого клапана; контроль условий дифференциального давления на границах немеханического(их) клапана(ов) для регулирования расхода твердых частиц в по существу горизонтальном участке канала упомянутого клапана в зависимости от аэрационного расхода, питание последовательной реакционной зоны (i+1) или (i) петли твердыми частицами, выходящими из немеханического клапана или немеханических клапанов. Изобретение позволяет контролировать циркуляцию твердых веществ в петлевом реакторе независимо от значений расхода газа. 5 н. и 70 з.п. ф-лы, 13 ил.

Description

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ
Изобретение относится к области сжигания в петлевом реакторе. В дальнейшем тексте описания под способом сжигания в петлевом реакторе CLC (Chemical Looping Combustion) следует понимать окислительно-восстановительный процесс в петле активной массы. Следует отметить, что, как правило, термины «окисление» и «восстановление» применяют относительно соответственно окисленного или восстановленного состояния активной массы. Окислительный реактор является реактором, в котором окислительно-восстановительная масса («активная масса» или «переносчик кислорода») окисляется, а восстановительный реактор является реактором, в котором окислительно-восстановительная масса восстанавливается. Во время восстановления окислительно-восстановительной массы топливо может либо полностью окислиться с получением СО2 и Н2О, либо частично окислиться с получением синтетического газа СО и Н2.
Окисление активных масс может происходить на воздухе или в присутствии газа, например, такого как водяной пар, который может выделять кислород в условиях процесса. В этом случае окисление активных масс позволяет получать газообразный эффлюент с высоким содержанием водорода.
Предпочтительно активные массы являются металлическими оксидами.
В частности, изобретение касается усовершенствованных установки и способа сжигания в петлевом реакторе углеводородного сырья с независимым контролем циркуляции твердых частиц между реакционными зонами при помощи одного или нескольких немеханических клапанов типа L-образного клапана.
СПИСОК ЧЕРТЕЖЕЙ
Фиг.1 - вид в разрезе немеханического клапана, называемого «L-образным клапаном», описанного в публикации Knowlton, T.M., “Standpipes and Nonmechanical Valves”, Handbook of Fluidization and Fluid-Particle Systems, Wen-Ching Yang, editor, pp.571-597. Marcel Dekker, Inc. New York, 2003.
Фиг.2 и 3 - вид в разрезе этого же L-образного клапана со схематичным показом потока твердых частиц и газа соответственно с направлением газового потока вниз (А) и с направлением газового потока вверх (В).
Фиг.4 - схема процесса в циркулирующем слое с использованием L-образных клапанов (известное решение).
Фиг.5 - схема процесса сжигания в котле в циркулирующем слое (известное решение).
Фиг.6 - схема процесса каталитического крекинга типа FCC (Fluid Catalytic Cracking), в котором для контроля циркуляции между различными камерами используют золотниковые клапаны (“slide valve”) или пробковые краны (“plug valve”) (известное решение).
Фиг.7 - схема процесса сжигания в петлевом реакторе типа Chemical Looping (CLC) (известное решение).
Фиг.8 - схема процесса сжигания в петлевом реакторе с контролем циркуляции твердых веществ в соответствии с настоящим изобретением, в котором устройство содержит трубопровод с восходящим потоком переноса частиц между реакционными зонами (“lift”, вариант 1).
Фиг.9 - схема процесса сжигания в петлевом реакторе с контролем циркуляции твердых веществ в соответствии с настоящим изобретением без трубопровода с восходящим потоком переноса частиц между реакционными зонами (вариант 2).
Фиг.10 - схема процесса сжигания в петлевом реакторе в соответствии с настоящим изобретением с применением регулирования нагнетаемого газа в L-образных клапанах (вариант 3).
Фиг.11 - схема макета, описанного в примере.
Фиг.12 - график, показывающий напор в транспортировочном восходящем канале типа “lift” в зависимости от расхода циркулирующего твердого вещества.
Фиг.13 - график, показывающий взаимосвязь между аэрационным расходом в каждом L-образном клапане и расходом твердого вещества, циркулирующего в установке.
ПРЕДШЕСТВУЮЩИЙ УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
Благодаря нагнетанию газа на входе в колено, немеханические клапаны позволяют осуществлять циркуляцию частиц в трубопроводе. Этот тип оборудования хорошо известен и описан в литературе (Knowlton, T.M., “Standpipes and Nonmechanical Valves”, Handbook of Fluidization and Fluid-Particle Systems, Wen-Ching Yang, editor, pp.571-597. Marcel Dekker, Inc. New York, 2003.).
На фиг.1 показан L-образный клапан. L-образный клапан образован вертикальным каналом, содержащим в своем основании колено под углом 90°. Если вертикальный канал заполнить частицами, то нагнетание газа на входе этого колена вблизи точки изменения направления способствует циркуляции частиц в канале. В зависимости от условий давления, создаваемого на границах системы, часть нагнетаемого газа опускается в трубопровод, проходит через колено и способствует переносу частиц (фиг.2 и 3, конфигурации А и В). Часть нагнетаемого газа может также подниматься противотоком по отношению к потоку частиц (фиг.3, конфигурация В). Количество нагнетаемого газа, которое поднимается, регулируют в зависимости от условий давления на границах клапана.
L-образные клапаны позволяют управлять циркуляцией твердой фазы, когда поток в вертикальном канале на входе точки нагнетания газа не является псевдоожиженным (то есть разность скорости между скоростью потока газа и потока частиц остается меньше минимальной скорости псевдоожижения частиц при данных условиях). Эти клапаны предназначены, в частности, для использования частиц группы В по классификации Гелдарта, которые обладают достаточно высокой минимальной скоростью псевдоожижения, чтобы обеспечивать быстрый поток частиц.
Ноултон (Knowlton, T.M., “Standpipes and Nonmechanical Valves”, Handbook of Fluidization and Fluid-Particle Systems, Wen-Ching Yang, editor, pp.571-597. Marcel Dekker, Inc. New York, 2003) описывает систему с циркулирующим слоем, в которой применяют L-образные клапаны (фиг.4). Циркулирующий псевдоожиженный слой (CFB), в котором газ, нагнетаемый снизу (“Gas In”), позволяет транспортировать частицы, доставляет газ и частицы до циклона С. Газ без частиц выходит из циклона через трубопровод (“Gas Out”), а отделенные частицы повторно вводят в циркулирующий слой через L-образный клапан (“L-Valve”). Такая система позволяет отделить внутреннюю циркуляцию твердого вещества внутри петли от потока газа в циркулирующем слое, при этом давление, необходимое для переноса частиц в циркулирующем слое, меняется в зависимости от количества аэрационного газа (“aeration”), нагнетаемого в L-образный клапан (который позволяет изменять отбор давления в вертикальной части L-образного клапана).
Однако в классических промышленных процессах сжигания в циркулирующем псевдоожиженном слое применяемые технологии не позволяют независимо контролировать внутреннюю циркуляцию твердого вещества внутри реактора. На фиг.5 (Nowak et al., IFSA 2008, Industrial Fluidization South Africa, pp.25-33. Edited by T.Hadley and P.Smit Johannesburg: South Africa Institute of Mining and Metallurgy, 2008) показан реактор с циркулирующим слоем. Воздух для горения поступает в основание циркулирующего слоя и переносит частицы угля и песка до циклона. Затем частицы опять направляют в псевдоожиженный слой через обратный трубопровод. Размеры обратного трубопровода определяют таким образом, чтобы обеспечивать рецикл твердой фазы, но он не обеспечивает контроля циркуляции твердых веществ. Он не оборудован L-образными клапанами. Иногда на этом обратном трубопроводе устанавливают сифоны, чтобы избегать возврата газа в обратный трубопровод. Однако в этих системах циркуляция твердого вещества внутри петли полностью зависит от количества воздуха горения, нагнетаемого в циркулирующий слой.
Существуют и другие средства для контроля циркуляции твердых веществ. Если позволяют условия, для твердых веществ можно использовать механические клапаны. Так, в процессе каталитического крекинга в псевдоожиженном слое (Fluid Catalytic Cracking: FCC), который осуществляют при температурах ниже 800-850°С, для контроля циркуляции между различными камерами применяют золотниковые клапаны (“slide valve”) или пробковые краны (“plug valve”) (фиг.6, Gauthier, IFSA 2008, Industrial Fluidization South Africa, pp.35-87. Edited by T.Hadley and P.Smit Johannesburg: South Africa Institute of Mining and Metallurgy, 2008).
На фиг.6 показаны следующие элементы, позволяющие осуществлять процесс FCC:
R1: регенератор №1
R2: регенератор №2
PV1: механический пробковый кран (plug valve №1)
RSV1: механический золотниковый клапан №1 (slide valve №1)
RSV2: механический золотниковый клапан №2 (slide valve №2)
L: транспортировочный трубопровод с восходящим потоком (lift)
FI: нагнетание сырья (feed injection)
Q = гаситель quench
RR: реактор riser
RS: реактор stripper.
Эти клапаны работают на псевдоожиженных потоках и контролируют поток, изменяя проходное сечение, при этом напор в этих клапанах, как правило, остается постоянным и зависит только от условий псевдоожижения частиц на входе клапана. Эти клапаны, в частности, выполнены с возможностью работы на частицах группы А по классификации Гелдарта. К сожалению, работа этих клапанов на частицах группы В является более сложной. Действительно, невозможно удерживать частицы группы В в псевдоожиженном состоянии без образования пузырьков, которые нарушают потоки. Кроме того, подвижные части этих клапанов, соприкасающиеся с потоком, нельзя подвергать воздействию сверхвысоких температур (>900°С).
Сжигание в петлевом реакторе является технологией, позволяющей осуществлять частичное или полное сжигание газообразного, жидкого или твердого углеводородного сырья при контакте с активной массой, например, такой как металлический оксид, при высокой температуре. При этом металлический оксид отдает часть содержащегося в нем кислорода, который участвует в сжигании углеводородов. Следовательно, нет необходимости вводить углеводород в контакт с воздухом как в классических процессах. Поэтому образующиеся при сжигании дымы в основном содержат оксиды углерода, воду и, возможно, водород, не разбавленные азотом воздуха. Таким образом, можно получать дымы, в основном не содержащие азота и характеризующиеся повышенным содержанием СО2 (>90% об.), что позволяет предусмотреть улавливание и последующее хранение СО2. После этого металлический оксид, участвовавший в горении, транспортируют в другую реакционную камеру, где его вводят в контакт с воздухом для окисления. Если частицы, возвращающиеся из зоны горения, не содержат топлива, газы, выходящие из этой зоны, в основном не содержат СО2 (который присутствует только в виде следов, например, при содержании менее 1-2% об.) и в основном представляют собой воздух с низким содержанием кислорода в результате окисления металлических частиц.
Применение процесса сжигания в петлевом реакторе требует введения в контакт с топливом больших количеств активных масс, например металлических оксидов. Как правило, металлические оксиды присутствуют либо в частицах руды, либо в частицах, получаемых при промышленной переработке (отходы металлургической промышленности или рудниковые отходы, отработанные катализаторы в химической промышленности или нефтепереработке). Можно также использовать синтетические материалы, например, такие как подложки из глинозема или из кремнезема-глинозема, на которые были нанесены металлы, которые могут быть окисленными (например, оксид никеля). Теоретическое количество присутствующего кислорода значительно колеблется у разных металлических оксидов и может достигать больших значений, близких к 30%. Однако, в зависимости от материалов, максимальное количество реально присутствующего кислорода обычно не превышает в целом нескольких массовых процентов частиц и значительно меняется от одного оксида к другому, как правило, от 0,1 до 10% и часто от 0,3 до 1% масс. Поэтому процесс в псевдоожиженном слое представляет особый интерес для управления сжиганием. Действительно, тонкодисперсные частицы оксидов легче циркулируют в реакционных окислительно-восстановительных камерах и между этими камерами, если частицам придать свойства текучей среды (псевдоожижение).
Сжигание в петлевом реакторе позволяет производить энергию, например, в виде пара или электричества. Тепло при сжигании сырья аналогично теплу, получаемому при классическом горении. Оно соответствует сумме калорий при окислении и восстановлении в петлевом реакторе. Распределение между теплом восстановления и окисления в значительной степени зависит от активных масс (в частности, от металлических оксидов), используемых для сжигания в петлевом реакторе. В некоторых случаях экзотермичность распределяется между окислением и восстановлением активной массы. В других случаях окисление является в основном экзотермическим, а восстановление - эндотермическим. Во всех случаях сумма тепла окисления и восстановления равна теплу сжигания топлива. Тепло отбирают при помощи теплообменников, находящихся внутри, в стенке или в отводах камер сжигания и/или окисления, на дымоходах или на линиях перемещения металлических оксидов.
В настоящее время принцип сжигания в петлевом реакторе хорошо известен (Mohammad M. Hossain, Hugo I. de Lasa, Chemical-looping combustion (CLC) for inherent CO2 separations - a review, Chemical Engineering Science 63 (2008) 4433-4451; Lyngfelt A., Johansson M., and T. Mattison, “Chemical Looping Combustion, status of development” in CFB IX, J.Werther, W.Nowak, K.-E. Wirth and E.-U. Hrtge (Eds.), Tutech Innovation, Hamburg (2008, фиг.7). На фиг.7 схематично показаны реактор “air” (1), в котором окисляются металлические оксиды, циклон (2), позволяющий отделять частицы от газа, и реактор “fuel” или реактор горения (3), в котором происходит восстановление металлических оксидов. Вместе с тем, применение петлевого реактора в установке с непрерывным режимом работы пока еще находится в стадии многочисленных исследований и разработок.
В классической установке сжигания в циркулирующем слое внутренняя циркуляция твердых веществ в петле циркуляции зависит от расхода воздуха, подаваемого в циркулирующий слой.
Что же касается процесса CLC сжигания в петлевом реакторе, то контроль сжигания зависит от количества твердых частиц, вводимых в контакт с топливом. Циркуляция частиц активной массы в камере сжигания обуславливает количество кислорода, необходимого для сжигания, и конечное состояние окисления активной массы после сжигания. После сжигания активную массу (чаще всего металлический оксид) необходимо опять окислить посредством контакта с воздухом в отдельной камере. Циркуляция между двумя камерами будет обуславливать
- кислородный обмен между реактором восстановления и реактором окисления;
- теплообмен между реактором сжигания и реактором окисления;
- прохождение газа между одной и другой из этих камер, которое должно быть сведено к минимуму.
Поэтому важно иметь возможность контролировать циркуляцию твердых веществ в воздушном реакторе и в реакторе сжигания, независимо от значений расхода циркулирующих газов, обуславливающих перенос частиц внутри каждой из этих камер (воздуха в реакторе окисления, пара, углеводородов или дымов в реакторе fuel).
Различные предлагаемые до настоящего времени способы не обеспечивают независимого контроля циркуляции оксида. Так, Johannsonn et al. (2006) предложили способ сжигания в петлевом реакторе, в котором окисление металлического оксида происходит в циркулирующем слое. Отделение оксидов происходит в циклоне, который питает при разгрузке реактор fuel, в котором происходит сжигание. После этого металлический оксид рециркулируют в окислительный реактор. Такая система не позволяет управлять циркуляцией металлических оксидов независимо от расхода воздуха в окислительном реакторе. Расход металлического оксида, циркулирующего в реакторе сжигания, можно изменять только посредством изменения расхода воздуха в воздушном реакторе.
Другое устройство описано в патенте FR2850156. В этом случае оба реактора сжигания и окисления представляют собой циркулирующие слои. Здесь тоже циркуляция между двумя реакторами зависит от расхода газа, подаваемого в каждую из камер. В обоих случаях на линиях переноса, обеспечивающих транспортировку металлических оксидов, устанавливают сифоны. Эти сифоны обеспечивают герметичность газовых фаз между двумя камерами и позволяют избегать циркуляции газа через линии переноса из окислительного реактора в реактор сжигания и наоборот. Эти сифоны не позволяют контролировать и изменять циркуляцию металлических оксидов.
Кроме того, способ сжигания в петлевом реакторе предпочтительно применяют при высокой температуре (от 800 до 1200°, обычно от 900° до 1000°). Поэтому невозможно контролировать циркуляцию металлических оксидов с применением механических клапанов, классически используемых в других процессах, таких как FCC.
Таким образом, настоящее изобретение призвано предложить новую установку и новый способ, позволяющие контролировать циркуляцию твердых веществ в петлевом реакторе независимо от значений расхода газа, циркулирующего в камерах сжигания (восстановления) и окисления.
ОБЪЕКТ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Объектом настоящего изобретения является способ сжигания в петлевом реакторе, позволяющий осуществлять полное или частичное сжигание газообразных, жидких или твердых углеводородов.
Другим объектом изобретения является установка для сжигания в петлевом реакторе, позволяющая осуществлять полное или частичное сжигание газообразных, жидких или твердых углеводородов.
Способ в соответствии с настоящим изобретением применяют в установке, содержащей по меньшей мере две реакционные зоны с псевдоожиженным слоем, в одной из которых происходит контакт твердых частиц активной массы (например, типа металлических оксидов) с воздухом для окисления частиц, а в другой - контакт углеводородов с активной массой для осуществления реакций горения, при этом кислород для горения получают за счет восстановления частиц активной массы.
В заявленных способе и установке циркуляцией твердых частиц (при этом частицы активной массы играют роль переносчиков кислорода) между различными реакционными зонами управляют при помощи немеханических клапанов типа L-образных клапанов, каждый из которых содержит по существу вертикальный канал, затем по существу горизонтальный канал, при этом управляющий газ нагнетают на входе колена.
Настоящее изобретение касается также использования упомянутого способа сжигания в петлевом реакторе с контролем циркуляции твердых веществ для производства тепла, для производства синтетического газа или для производства водорода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Сущность изобретения
Объектом настоящего изобретения является способ сжигания в петлевом реакторе по меньшей мере одного углеводородного сырья по меньшей мере в одной реакционной восстановительной зоне (i) и по меньшей мере в одной окислительной зоне (i+1), представляющих собой отдельные псевдожиженные слои, в котором циркуляцию твердых частиц активной массы между каждой или частью реакционных зон контролируют при помощи одного или нескольких немеханических клапанов, каждый из которых содержит по существу вертикальный участок канала, по существу горизонтальный участок канала и колено, соединяющее оба участка, с транспортировкой твердых частиц между двумя последовательными реакционными зонами посредством следующих операций:
- введение твердых частиц, поступающих из реакционной зоны (i) или (i+1) через верхний конец по существу вертикального участка канала упомянутого клапана;
- нагнетание управляющего газа с заданным аэрационным расходом на входе колена упомянутого клапана;
- контроль условий дифференциального давления на границах немеханического(их) клапана(ов) для регулирования расхода твердых частиц в по существу горизонтальном участке канала упомянутого клапана в зависимости от аэрационного расхода,
- питание последовательной реакционной зоны (i+1) или (i) петли твердыми частицами, выходящими из немеханического клапана или немеханических клапанов.
Каждая реакционная зона может содержать один или несколько соответственно скомпонованных реакторов с псевдоожиженным слоем.
Между двумя последовательными реакционными зонами можно установить параллельно несколько немеханических клапанов.
В варианте выполнения способа в соответствии с настоящим изобретением
- между (по меньшей мере) двумя реакционными зонами i и (i+1) и на входе немеханического(их) клапана(ов) дополнительно вводят транспортирующий газ в транспортировочный трубопровод с восходящим потоком (“lift”), при этом упомянутый трубопровод питают твердыми частицами, выходящими из немеханического(их) клапана(ов),
- осуществляют транспортировку твердых частиц из зоны (i) в зону (i+1) посредством прохождения псевдоожиженных частиц в немеханическом(их) клапане(ах), находящемся(ихся) между зонами (i) и (i+1), затем транспортировку твердых частиц при помощи по меньшей мере одного транспортирующего газа, нагнетаемого в транспортировочный трубопровод с восходящим потоком, и твердые частицы отделяют от транспортирующего газа при помощи средств разделения газовой и твердой фаз, расположенных на выходе трубопровода с восходящим потоком, для питания зоны (i+1) твердыми частицами,
- осуществляют транспортировку твердых частиц на выходе зоны (i+1) в зону (i) посредством прохождения псевдоожиженных частиц в немеханическом(их) клапане(ах), находящемся(ихся) между зонами (i+1) и (i), затем транспортировку твердых частиц при помощи по меньшей мере одного транспортирующего газа, нагнетаемого в транспортировочный трубопровод с восходящим потоком, и твердые частицы отделяют от транспортирующего газа при помощи средств разделения газовой и твердой фаз, расположенных на выходе трубопровода с восходящим потоком, для питания зоны (i) твердыми частицами.
В другом варианте выполнения способа в соответствии с настоящим изобретением реакционная зона (i+1) по меньшей мере частично расположена над предыдущей реакционной зоной (i), и
- твердые частицы транспортируют из зоны (i+1) в зону (i) гравитационным потоком при помощи немеханического(их) клапана(ов), расположенного(ых) между зонами (i+1) и (i);
- осуществляют транспортировку твердых частиц из зоны (i) в зону (i+1) посредством прохождения псевдоожиженных частиц в немеханическом(их) клапане(ах), находящемся(ихся) между зонами (i) и (i+1), затем транспортировку твердых частиц при помощи по меньшей мере одного транспортирующего газа, нагнетаемого в транспортировочный трубопровод с восходящим потоком, и твердые частицы отделяют от транспортирующего газа при помощи средств разделения газовой и твердой фаз, расположенных на выходе трубопровода с восходящим потоком, для питания зоны (i+1) твердыми частицами.
Другим объектом настоящего изобретения является установка для сжигания в петлевом реакторе по меньшей мере одного углеводородного сырья в присутствии твердых частиц активной массы, содержащая по меньшей мере одну реакционную зону восстановления в псевдоожиженном слое (i), по меньшей мере одну реакционную зону окисления в псевдоожиженном слое (i+1), по меньшей мере одно средство (6), обеспечивающее восходящую циркуляцию упомянутых частиц упомянутой реакционной зоны восстановления (i) и упомянутой реакционной зоны окисления (i+1), при этом упомянутые частицы увлекаются в средстве, обеспечивающем восходящую циркуляцию транспортирующим газом (19), по меньшей мере одно средство (7) разделения газовой и твердой фаз, находящееся на выходе упомянутого средства, обеспечивающего восходящую циркуляцию, и соединенное с упомянутой реакционной зоной (i+1) окисления через трубопровод (8), по меньшей мере один первый клапан контроля циркуляции упомянутых частиц между реакционной зоной окисления (i+1) и реакционной зоной восстановления (i) и по меньшей мере один второй клапан контроля циркуляции упомянутых частиц между реакционной зоной восстановления (i) и средством (6), обеспечивающим восходящую циркуляцию, при этом упомянутые клапаны содержат по меньшей мере одно средство нагнетания управляющего газа (11, 4) с заданным аэрационным расходом.
В варианте изобретения установка может дополнительно содержать
- по меньшей мере одно второе средство (12), обеспечивающее восходящую циркуляцию упомянутых частиц в упомянутой реакционной зоне окисления (i+1) и упомянутой реакционной зоне восстановления (i), при этом упомянутые частицы увлекаются в средстве, обеспечивающем восходящую циркуляцию вторым транспортирующим газом (20), при этом упомянутое второе средство, обеспечивающее восходящую циркуляцию, расположено между упомянутым первым клапаном контроля и упомянутой реакционной зоной восстановления (i), и
- по меньшей мере одно второе средство (13) разделения газовой и твердой фаз, находящееся на выходе упомянутого второго средства (12), обеспечивающего восходящую циркуляцию, и соединенное с упомянутой реакционной зоной восстановления (i).
Циркуляцию твердых веществ можно контролировать посредством автоматического согласования аэрационного расхода управляющего газа немеханических клапанов с измерениями уровня псевдоожиженного слоя в реакторах и/или напора в транспортировочных каналах, осуществляемыми в реакционных зонах.
Так, аэрационный расход управляющего газа (4) можно контролировать при помощи регулировочного клапана (21), автоматически согласуемого (23) с измерением уровня (25) по меньшей мере в одном псевдоожиженном слое реакционной зоны восстановления (1), а аэрационный расход управляющего газа (11) можно контролировать при помощи регулировочного клапана (22), автоматически согласуемого (24) с измерением напора (26) в трубопроводе с восходящим потоком транспортировки частиц в 1-ю реакционную зону (12).
Предпочтительно длину Lh горизонтального участка немеханического(их) клапана(ов) выбирают равной от 1 до 20-кратного диаметра Dh горизонтального участка трубопровода, предпочтительно составляющей от 3 до 7-кратного Dh.
Предпочтительно диаметр Dv вертикального участка трубопровода выбирают превышающим или равным диаметру Dh горизонтального участка немеханического(их) клапана(ов).
Предпочтительно диаметр Dv вертикального участка трубопровода и диаметр Dh горизонтального участка трубопровода выбирают по существу идентичными.
Предпочтительно точку нагнетания управляющего газа располагают на входе колена на расстоянии х (разность между высотой точки нагнетания в вертикальной части и самой нижней точкой немеханического клапана), примерно равном от 1 до 5-кратного диаметра Dv вертикального участка трубопровода.
Предпочтительно твердые частицы активной массы принадлежат к группе В по классификации Гелдарта.
Предпочтительно твердые частицы активной массы являются металлическими оксидами.
Изобретение касается также использования способа в соответствии с настоящим изобретением для производства водорода, для производства синтетического газа или для производства тепла.
Подробное описание изобретения
Сжигание в петлевом реакторе позволяет получать тепло, синтетический газ, водород посредством циркуляции твердых частиц, содержащих активные массы, играющие роль переносчика кислорода, такие как металлические оксиды, между несколькими реакционными зонами, в которых металлический оксид последовательно вводят в контакт с окисляющей средой (например, воздухом), затем с восстановительной средой (например, с газообразным, жидким или твердым углеводородом).
Для облегчения циркуляции и контакта, согласно изобретению, применяют способ, в котором реакционные зоны представляют собой реакторы с псевдоожиженным слоем.
В рамках производства тепла частицы активной массы (например, частицы металлического оксида) предпочтительно вводят в контакт с воздухом в псевдоожиженном слое, в котором металлические оксиды окисляются, затем их перемещают по трубопроводам в псевдоожиженный слой, в котором металлические оксиды вводят в контакт с углеводородами, например с метаном, природным газом, тяжелым топливом, содержащим остатки нефтяной очистки, углем или нефтяным коксом. При этом оксид восстанавливается при контакте с углеводородами, которые сгорают при контакте с кислородом, получаемым из частиц. Дымы, выходящие из зоны горения, в основном содержат продукты, получаемые в результате частичного или полного сгорания (СО, Н2, СО2, Н2О, Sox…) при отсутствии азота, при этом псевдоожижение слоя может происходить, например, от дымов горения, водяного пара. После этого дымы можно легко обработать для концентрации, в случае необходимости, СО2 или производимого синтетического газа (конденсация воды, обессеривание дымов), что облегчает улавливание СО2 и использование синтетического газа. Тепло, выделяющееся в ходе горения, можно отбирать за счет теплообмена внутри реакционных зон для производства пара или для других целей.
В рамках производства водорода в процесс можно также включить другие реакционные зоны, в которых частицы, содержащие восстановленные металлические оксиды, можно ввести в контакт с углеводородом или с водяным паром.
Условия, в которых происходят реакции восстановления и окисления при контакте с металлическими оксидами, являются очень сложными. Как правило, реакции протекают при температурах от 800 до 1200°С, обычно от 900 до 1000°С. Процессы, предназначенные для производства энергии, предпочтительно протекают при давлении, максимально близком к атмосферному давлению. Процессы, предназначенные для производства синтетического газа или водорода, предпочтительно протекают при более высоких значениях давления, которые позволяют применять на выходе процессы, использующие продукты реакции, чтобы свести к минимуму потребление энергии, связанное со сжатием производимых газов, как правило, от 20 до 50 бар, например 30 бар в случае использования синтетического газа в качестве сырья для процесса синтеза Фишера-Тропша.
Время реакции, необходимое для осуществления реакций окисления и восстановления, зависит от природы обрабатываемого сырья и используемых металлических оксидов и колеблется примерно от нескольких секунд до десятка минут. Реакции горения жидкого и твердого сырья обычно требуют более длительного времени реакции, например порядка нескольких минут.
Природа твердых частиц активной массы
Установку и способ в соответствии с настоящим изобретением можно применять с любым типом активной массы. Предпочтительно частицы активной массы являются частицами металлических оксидов.
Применение способа сжигания в петлевом реакторе требует введения в контакт с топливом больших количеств активной массы.
Предпочтительно эти твердые вещества применяют в виде порошка с диаметром по Саутеру от 30 до 500 микрон и с плотностью, составляющей от 1400 до 8000 кг/м3, предпочтительно от 1400 до 1500 кг/м3.
В зависимости от гранулометрического размера частиц меняются свойства потока частиц (Гелдарт, 1973). Так, более мелкие частицы группы А по классификации Гелдарта характеризуются более низкой скоростью псевдоожижения, и характеристики псевдоожижения с низкой скоростью позволяют предусматривать плотный перенос в псевдоожиженном слое. Более крупные частицы группы В по классификации Гелдарта характеризуются более высокой скоростью псевдоожижения, и характеристики псевдоожижения позволяют предусматривать плотный перенос без псевдоожиженного слоя в каналах между двумя реакционными камерами.
В случае, когда активная масса состоит из металлических оксидов, последние, как правило, содержатся в частицах руды (оксиды Fe, Ti, Ni, Cu, Mg, Mn, Co, V, используемые отдельно или в смеси), либо в частицах, получаемых в результате промышленной переработки (отходы металлургической промышленности или рудниковые отходы, отработанные катализаторы химической промышленности или нефтеочистки). Можно также использовать синтетические материалы, например, такие как подложки из глинозема или кремнезема-глинозема, на которые наносят металлы, которые могут окисляться (например, оксид никеля).
Теоретическое количество присутствующего кислорода значительно колеблется у разных металлических оксидов и может достигать больших значений, близких к 30%. Однако максимальная реальная емкость по кислороду материала обычно не превышает 20%. Однако, в зависимости от материалов, максимальное количество реально присутствующего кислорода обычно не превышает в целом нескольких массовых процентов частиц и значительно меняется у разных оксидов, как правило, от 0,1 до 15% и часто от 0,3 до 1% масс. Поэтому процесс в псевдоожиженном слое представляет особый интерес для осуществления сжигания. Действительно, тонкодисперсные частицы оксидов легче циркулируют в реакционных окислительно-восстановительных камерах и между этими камерами, если частицам придать свойства текучей среды (псевдоожижение).
Циркуляция твердых веществ между реакционными зонами
Контроль циркуляции твердых частиц, играющих роль активной массы (или переносчиков кислорода), например, таких как частицы металлических оксидов, является основополагающим для нормального протекания процесса в петлевом реакторе. Действительно, транспортировка частиц между камерами обуславливает перенос кислорода, являющегося основным реактивом для нормального протекания процесса и теплообменов между различными зонами, и, следовательно, температурный уровень, при котором каждая из зон будет работать в зависимости от температуры в других зонах. Транспортировку частиц следует также рассматривать как вектор газообмена между различными зонами, поскольку потоки частиц между различными зонами перехода могут увлекать газы из одной реакционной зоны в другую.
При предусматриваемых уровнях температуры невозможно использовать механические клапаны для контроля циркуляции твердой фазы между двумя реакционными зонами, если только не охлаждать поток перед контактом с клапаном, что является энергоемким и технологически сложным решением. Поэтому задачей изобретения является применение способа, использующего немеханические клапаны типа L-клапана или «L-образного клапана», содержащие по существу вертикальный трубопровод, по существу горизонтальный трубопровод, при этом управляющий газ нагнетают на входе колена, образованного двумя трубопроводами.
Частицы, поступающие из первой реакционной зоны, заходят в L-образный клапан через верхний конец по существу вертикального трубопровода, обеспечивая питание клапана через средства отбора (конус, наклонный трубопровод, шахта отбора…), хорошо известные специалистам.
Затем они проходят в вертикальной части в виде потока гранул, при этом разность реальной скорости частиц и газа меньше минимальной скорости псевдоожижения.
Управляющий газ, нагнетаемый в L-образный клапан, может либо подниматься противотоком относительно частиц, опускающихся в вертикальном трубопроводе, либо проходить вниз вместе с частицами и способствовать потоку частиц в горизонтальной части клапана.
Распределение между восходящим газом и нисходящим газом зависит от условий дифференциального давления на границах L-образного клапана. Например, если давление на входе клапана повышается по отношению к давлению на выходе клапана, можно сделать вывод, что количество восходящего газа уменьшится. Расход твердого вещества в горизонтальной части зависит от количества нисходящего газа, циркулирующего вместе с частицами в горизонтальной части.
Определение размерности L-образного клапана
Обозначим Dv - диаметр трубопровода вертикальной части L-образного клапана и Dh - диаметр трубопровода в горизонтальной части, Lh - длину горизонтального канала и Lv - длину вертикального канала, и х - расстояние между высотой точки нагнетания управляющего газа в вертикальную часть и самой нижней частью L-образного клапана.
Высота Lv зависит от относительного положения двух реакционных камер и от повышения или понижения давления, которое необходимо компенсировать, чтобы добиться баланса давления процесса. Таким образом, эта высота будет являться результатом определения размеров установки специалистом в каждом конкретном случае.
Предпочтительно длина горизонтального канала должна быть ограничена, чтобы обеспечивать стабильный поток частиц. Предпочтительно эта длина Lh составляет от 1 до 20 Dh, предпочтительно от 3 до 7 Dh. Работа L-образного клапана будет более стабильной, если диаметры Dv и Dh будут по существу идентичными. В любом случае диаметр Dh горизонтальной части предпочтительно должен превышать или быть равным Dv.
Наконец, точку нагнетания управляющего газа на входе колена следует располагать как можно ближе к этому колену, предпочтительно на расстоянии Х, близком примерно к 1-5 Dv, при этом наиболее типичные значения приближаются к Х=2-3 Dv.
Между двумя реакционными зонами можно установить один или параллельно несколько L-образных клапанов.
Работа установки и способы в соответствии с изобретением
Ниже следует описание первого варианта применения изобретения со ссылками на фиг.8. Применяемый способ является способом сжигания с использованием принципа петлевого реактора.
Первая реакционная зона (1) восстановления обеспечивает контакт между газообразным, жидким или твердым углеводородом (15) и частицами активной массы (в данном случае металлического оксида) для осуществления сжигания. Реакционная зона может быть простым реактором с псевдоожиженным слоем, содержащим распределитель газа по сечению, псевдоожиженный слой и средства очистки от пыли газообразных эффлюентов (16), в данном случае представляющих собой дымы с высокой концентрацией СО2, или может представлять собой комбинацию псевдоожиженных слоев или циркулирующих псевдоожиженных слоев с внутренним или внешним рециклом частиц.
В этой реакционной зоне по меньшей мере часть зоны контакта между углеводородами и металлическим оксидом представляет собой плотную псевдоожиженную фазу. Отбор частиц металлического оксида происходит из первой реакционной зоны (1), и они поступают в вертикальный трубопровод (3), заканчивающийся горизонтальным трубопроводом (5), образуя L-образный клапан. Управляющий газ (например, азот, водяной пар или дымы) нагнетают в этот L-образный клапан через трубопровод (4). Циркуляция твердого вещества в L-образном клапане (3-5) зависит от количества газа, нагнетаемого через трубопровод (4). Частицы выходят из L-образного клапана и поступают в транспортировочный трубопровод с восходящим потоком (“lift”) (6), питаемый транспортирующим газом (19). На выходе трубопровода с восходящим потоком (6) средства (7) разделения, такие как циклоны, позволяют отделить транспортирующий газ от частиц. Затем упомянутые частицы переносятся по трубопроводу (8) во вторую реакционную зону (2), в которой происходят реакции окисления частиц оксида при контакте с воздухом, который поступает во вторую реакционную зону через трубопровод (17). Реакционная зона может быть простым реактором с псевдоожиженным слоем, содержащим распределитель газа по сечению, псевдоожиженный слой и средства очистки от пыли газообразных эффлюентов (18), в данном случае представляющих собой обедненный воздух, или может быть комбинацией псевдоожиженных слоев или циркулирующих псевдоожиженных слоев с внутренним или внешним рециклом частиц. В этой реакционной зоне по меньшей мере часть зоны контакта между углеводородами и металлическим оксидом представляет собой плотную псевдоожиженную фазу. Отбор частиц металлического оксида происходит из второй реакционной зоны (2), и они поступают в вертикальный трубопровод (9), заканчивающийся горизонтальным трубопроводом (10), образуя L-образный клапан. Управляющий газ (например, азот, водяной пар или дымы) нагнетают (11) в этот L-образный клапан. Циркуляция твердого вещества в L-образном клапане (9-10) зависит от количества газа, нагнетаемого через трубопровод (11). Частицы выходят из L-образного клапана (9-10) и поступают в транспортировочный трубопровод с восходящим потоком (“lift”) (12), питаемый транспортирующим газом (20). На выходе трубопровода с восходящим потоком средства (13) разделения, такие как циклоны, позволяют отделить транспортирующий газ от частиц, которые переносятся по трубопроводу (14) в первую реакционную зону (1), в которой происходят реакции горения.
На фиг.8 представлены способ и установка с двумя реакционными зонами, однако можно предусмотреть последовательное расположение трех или нескольких реакционных зон, показанных на фиг.8.
При применении способа в соответствии с настоящим изобретением перемещение частиц между реакционными зонами зависит только от количества управляющего газа, нагнетаемого в L-образные клапаны. Так, можно менять циркуляцию металлических оксидов, изменяя расход управляющего газа, нагнетаемого в L-образные клапаны, при этом все другие текучие среды (15, 17, 19, 20) сохраняются постоянными.
В L-образных клапанах поток частиц в вертикальной части (3, 9) является плотным не псевдоожиженным потоком гранул, при этом частицы проходят с относительной скоростью по отношению к газу, циркулирующему в этих трубопроводах, меньшей минимальной скорости псевдоожижения. Предпочтительно способ применяют с частицами, принадлежащими к группе В по классификации Гелдарта. Как правило, газ, нагнетаемый в L-образные клапаны (4, 11), представляет собой небольшую долю (<1%) от газа, необходимого для обеспечения транспортировки (19, 20), при этом минимальная скорость псевдоожижения является очень низкой по сравнению со скоростью транспортировки частиц.
Транспортирующий газ, используемый в транспортировочных трубопроводах с восходящим потоком (“lifts”) (6, 12), может быть паром, рециркулируемыми дымами, воздухом или инертным газом и в зависимости от его выбора может позволить создавать буферную зону, чтобы избежать смешивания газов, увлекаемых из одной реакционной зоны в другую.
В конфигурации, представленной на фиг.8, L-образный клапан питает транспортировочный трубопровод с восходящим потоком (“lift”), обеспечивая перенос частиц. Трубопровод с восходящим потоком оборудован на выходе средствами разделения, позволяющими отделить транспортирующий газ. Таким образом, между двумя реакционными камерами (1) и (2) можно вводить газ для транспортировки частиц, причем этот газ не заходит ни в камеру (1), ни в камеру (2), благодаря средствам разделения, находящимся на выходе транспортировочного трубопровода с восходящим потоком. Эта конфигурация является особенно предпочтительной, если необходимо обеспечивать отсутствие взаимопроникновения газов между реакционными камерами. Действительно, газ, предназначенный для контроля циркуляции в L-образном клапане, и газ для транспортировки в трубопроводе с восходящим потоком могут представлять собой инертные газы (водяной пар, азот, диоксид углерода…), которые обеспечивают герметичность реакционной зоны (1), в которой находятся углеводороды в газовой фазе, и реакционной зоны (2), в которой находится кислород в газовой фазе. Количества газов, увлекаемых из реакционных зон (1) или (2) в L-образные клапаны, являются нулевыми или очень малыми. Они зависят соответственно от давления в камерах и от расхода циркулирующих частиц. Эти незначительные количества разбавляются транспортирующим газом (например, инертным газом) и удаляются из установки через газовые выходы сепараторов (7, 13), находящихся на выходе транспортировочных трубопроводов с восходящим потоком. Таким образом, понятно, что конфигурация в виде L-образных клапанов и трубопроводов с восходящим потоком между реакционными зонами позволяет не только контролировать циркуляцию, но также обеспечивать газовую герметичность между реакционными зонами.
На фиг.9 представлена другая возможная конструкция, отличающаяся от конструкции, показанной на фиг.8, тем, что реакционная зона окисления (2) по меньшей мере частично находится над зоной восстановления-горения (1). Следовательно, можно транспортировать частицы оксида из зоны (2) в зону (1) без использования транспортировочного трубопровода с восходящим потоком. Простой L-образный клапан (9, 10, 11) позволяет осуществлять перенос частиц из зоны (2) в зону (1). Перенос из зоны (1) в зону (2) осуществляют при этом с использованием L-образного клапана (3, 4, 5), транспортировочного трубопровода с восходящим потоком (6) и средств разделения (7) металлических оксидов и транспортирующего газа.
В рамках способа можно управлять циркуляцией между различными камерами посредством регулирования газа, нагнетаемого в L-образные клапаны. На фиг.10 воспроизведен способ, описанный ранее со ссылками на фиг.8. Если в L-образном клапане нагнетание газа регулируют при помощи клапана, то можно привязать количество газа, нагнетаемого в L-образный клапан, к измерениям уровня в псевдоожиженном слое в плотной фазе или к непрямому измерению расхода при циркуляции, такого как напор в транспортировочном трубопроводе с восходящим потоком. Так, на фиг.10, нагнетанием газа (4) управляют при помощи регулировочного клапана (21), автоматически согласуемого (23) с измерением уровня (25) в псевдоожиженном слое реакционной камеры (1), а нагнетанием газа (11) управляют при помощи регулировочного клапана (22), автоматически согласуемого (24) с измерением напора (26) в трубопроводе с восходящим потоком (12). Возможны также и другие стратегии согласования.
Пример
Чтобы проиллюстрировать осуществление изобретения, ниже приведен пример петлевой циркуляции, размерность которой определена в соответствии с основными признаками изобретения и которую описали для условий окружающей среды без осуществления реакции.
Макет (фиг.11) в основном содержит два идентичных псевдоожиженных слоя R1 и R2 диаметром 10 см, связанных между собой двумя так называемыми петлями циркуляции. Каждая петля содержит lift (транспортировочный трубопровод с восходящим потоком) диаметром 20 мм и длиной 2,5 м, питаемый через L-образный клапан, называемый также L-образным коленом, образованный вертикальным участком и горизонтальным участком одинакового диаметра (16 мм), в который нагнетают аэрационный газ на высоте 30 мм по отношению к низу L-образного клапана. Частицы отбирают из псевдоожиженного слоя (R1 или R2) в вершине вертикальной части (Vv1 или Vv2) L-образного клапана. Они проходят в вертикальной части, затем к горизонтальной части (Vv1 или Vv2) L-образного клапана. После этого они переносятся в трубопровод с восходящим потоком (L1 или L2), на конце которого циклон (С1 или С2) отделяет транспортирующий газ трубопровода с восходящим потоком от частиц. Частицы повторно направляют в псевдоожиженный слой (R1 или R2) через обратное колено или сифон (S1 или S2).
Во время этого испытания использовали частицы песка со средним диаметром 205 микрон и плотностью, равной 2500 кг/м3. В псевдоожиженных слоях R1 и R2 частицы подвергаются псевдоожижению с поверхностной скоростью 0,08 м/с. Эта скорость газа превышает минимальную скорость псевдоожижения (Umf), которая составляет примерно 0,03 м/с. Частицы твердого вещества опускаются из первого реактора, обозначенного «R1», в вертикальную ветвь «Vv1», затем нагнетание управляющего газа (аэрационного потока) на входе изменения направления потока в L-образном клапане обеспечивает их циркуляцию в горизонтальной ветви Vh1. Расходом твердого вещества управляют за счет регулирования аэрационного потока. В трубопроводе с восходящим потоком поддерживают постоянный расход транспортирующего газа. Этот транспортирующий газ вводят в нижнюю часть трубопровода с восходящим потоком, и он отличается от управляющего газа, вводимого в L-образный клапан.
Для обеспечения нормального переноса частиц скорость газа UL1 или UL2 в трубопроводах с восходящим потоком L1 или L2 поддерживают постоянной и равной 6 м/с. На выходе трубопровода с восходящим потоком суспензия циркулирует в горизонтальной транспортировочной линии «Т1 или Т2» и питает циклоны «С1 или С2», которые обеспечивают разделение между частицами и газом. Газ покидает циклон через верхний выход циклона, а твердое вещество возвращается в сифон «S1 или S2», а затем во второй реактор (R2 или R1).
Количество управляющего (аэрационного) газа, нагнетаемое в L-образный клапан, привязывают к проходному сечению в вертикальной части L-образного клапана (диаметр = 16 мм). Таким образом, можно рассчитать поверхностную скорость аэрации без загрузки в этом сечении. В дальнейшем аэрация в L-образном клапане 1 будет выражаться поверхностной скоростью без загрузки Uv1, а аэрация в L-образном клапане 2 будет выражаться поверхностной скоростью без загрузки Uv2.
Количества газа, направляемого в L-образные клапаны, которые соответствуют скоростям Uv1 и Uv2, позволяют соответственно регулировать расход твердого вещества, направляемого в реактор R2 через трубопровод с восходящим потоком L1 (фиг.12) и в реактор R1 через трубопровод с восходящим потоком R2.
При работе в петле можно рассчитывать значения расхода твердого вещества, благодаря нестационарной работе, во время которой изменения уровня в зависимости от времени в камерах позволяют измерять моментальные значения расхода твердого вещества. Затем эти значения расхода твердого вещества связывают со значениями напора в транспортировочных трубопроводах с восходящим потоком. Действительно, как известно, при фиксированном объемном расходе газа напор в трубопроводе с восходящим потоком увеличивается, когда увеличивается расход твердого вещества. В этом примере увеличение этого напора является по существу линейным в зависимости от расхода твердого вещества, как показано на фиг.12, поскольку оба трубопровода с восходящим потоком характеризуются аналогичным напором (их геометрия и задаваемая скорость транспортировки являются идентичными).
После осуществления этих предварительных калибровок в установке устанавливают непрерывный режим работы, задавая идентичный аэрационный поток управляющего газа в каждом из двух L-образных клапанов. Если расход нагнетаемого управляющего газа соответствует скорости газа в каждом из L-образных клапанов (Uv1 или Uv2), равной 0,15 м/с, отмечают стабильную работу, при этом уровни в каждой из камер в течение времени остаются постоянными. Напор, измеряемый в этих условиях в каждом из трубопроводов с восходящим потоком, примерно равен 5 мбар, что соответствует расходу твердого вещества в каждом из трубопроводов с восходящим потоком, примерно равному 60 кг/час (фиг.12).
После этого аэрационный поток в каждом из L-образных клапанов увеличивают, чтобы достичь поверхностной скорости (Uv1 и Uv2) в 0,175 м/с. При этом циркуляция твердого вещества соответствует расходу 80 кг/ч (напор, измеряемый в восходящих трубопроводах, равен 6 мбар). Снижая затем аэрационный поток в L-образных клапанах до 0,13 м/с, понижают циркуляцию твердого вещества до значения около 48 кг/ч (напор, измеряемый в трубопроводах с восходящим потоком, равен 4 мбар). Из этого примера следует, что циркуляция твердого вещества в установке зависит только от аэрации, обеспечиваемой управляющим газом в L-образных клапанах. На фиг.13 показана взаимосвязь между аэрационным потоком в каждом L-образном клапане и расходом твердого вещества, циркулирующего в установке.

Claims (75)

1. Способ сжигания в петлевом реакторе (CLC) по меньшей мере одного углеводородного сырья по меньшей мере в одной реакционной восстановительной зоне (i) и по меньшей мере в одной окислительной зоне (i+1), представляющих собой отдельные псевдоожиженные слои, в котором циркуляцию твердых частиц активной массы между каждой реакционной зоной или частью реакционных зон контролируют при помощи одного или нескольких немеханических клапанов, каждый из которых содержит по существу вертикальный участок канала, по существу горизонтальный участок канала и колено, соединяющее оба участка, с транспортировкой твердых частиц между двумя последовательными реакционными зонами посредством следующих операций:
- введение твердых частиц, поступающих из реакционной зоны (i) или (i+1) через верхний конец по существу вертикального участка канала упомянутого клапана;
- нагнетание контрольного газа с заданным аэрационным расходом на входе колена упомянутого клапана;
- контроль условий дифференциального давления на границах немеханического(их) клапана(ов) для регулирования расхода твердых частиц в по существу горизонтальном участке канала упомянутого клапана в зависимости от аэрационного расхода,
- питание последовательной реакционной зоны (i+1) или (i) петли твердыми частицами, выходящими из немеханического клапана или немеханических клапанов.
2. Способ сжигания в петлевом реакторе по п.1, в котором каждая реакционная зона содержит один или несколько соответственно скомпонованных реакторов с псевдоожиженным слоем.
3. Способ сжигания в петлевом реакторе по одному из пп.1 или 2, в котором между двумя последовательными реакционными зонами установлены параллельно несколько немеханических клапанов.
4. Способ сжигания в петлевом реакторе по одному из пп.1 или 2, в котором
- между (по меньшей мере) двумя реакционными зонами (i) и (i+1) и на выходе немеханического(их) клапана(ов) дополнительно вводят транспортирующий газ в транспортировочный трубопровод с восходящим потоком, при этом упомянутый трубопровод питают твердыми частицами, выходящими из немеханического(их) клапана(ов),
- осуществляют транспортировку твердых частиц из зоны (i) в зону (i+1) посредством прохождения псевдоожиженных частиц в немеханическом(их) клапане(ах), находящемся(ихся) между зонами (i) и (i+1), затем транспортировку твердых частиц при помощи по меньшей мере одного транспортирующего газа, нагнетаемого в транспортировочный трубопровод с восходящим потоком, и твердые частицы отделяют от транспортирующего газа при помощи средств разделения газовой и твердой фаз, расположенных на выходе трубопровода с восходящим потоком, для питания зоны (i+1) твердыми частицами,
- осуществляют транспортировку твердых частиц на выходе зоны (i+1) в зону (i) посредством прохождения псевдоожиженных частиц в немеханическом(их) клапане(ах), находящемся(ихся) между зонами (i+1) и (i), затем транспортировку твердых частиц при помощи по меньшей мере одного транспортирующего газа, нагнетаемого в транспортировочный трубопровод с восходящим потоком, и твердые частицы отделяют от транспортирующего газа при помощи средств разделения газовой и твердой фаз, расположенных на выходе трубопровода с восходящим потоком, для питания зоны (i) твердыми частицами.
5. Способ сжигания в петлевом реакторе по п.3, в котором
- между (по меньшей мере) двумя реакционными зонами (i) и (i+1) и на выходе немеханического(их) клапана(ов) дополнительно вводят транспортирующий газ в транспортировочный трубопровод с восходящим потоком, при этом упомянутый трубопровод питают твердыми частицами, выходящими из немеханического(их) клапана(ов),
- осуществляют транспортировку твердых частиц из зоны (i) в зону (i+1) посредством прохождения псевдоожиженных частиц в немеханическом(их) клапане(ах), находящемся(ихся) между зонами (i) и (i+1), затем транспортировку твердых частиц при помощи по меньшей мере одного транспортирующего газа, нагнетаемого в транспортировочный трубопровод с восходящим потоком, и твердые частицы отделяют от транспортирующего газа при помощи средств разделения газовой и твердой фаз, расположенных на выходе трубопровода с восходящим потоком, для питания зоны (i+1) твердыми частицами,
- осуществляют транспортировку твердых частиц на выходе зоны (i+1) в зону (i) посредством прохождения псевдоожиженных частиц в немеханическом(их) клапане(ах), находящемся(ихся) между зонами (i+1) и (i), затем транспортировку твердых частиц при помощи по меньшей мере одного транспортирующего газа, нагнетаемого в транспортировочный трубопровод с восходящим потоком, и твердые частицы отделяют от транспортирующего газа при помощи средств разделения газовой и твердой фаз, расположенных на выходе трубопровода с восходящим потоком, для питания зоны (i) твердыми частицами.
6. Способ сжигания в петлевом реакторе по одному из пп.1, 2 или 5, в котором реакционная зона (i+1) по меньшей мере частично находится над предыдущей реакционной зоной (i), и
- твердые частицы транспортируют из зоны (i+1) в зону (i) гравитационным потоком при помощи немеханического(их) клапана(ов), расположенного(ых) между зонами (i+1) и (i);
- осуществляют транспортировку твердых частиц из зоны (i) в зону (i+1) посредством прохождения псевдоожиженных частиц в немеханическом(их) клапане(ах), находящемся(ихся) между зонами (i) и (i+1), затем транспортировку твердых частиц при помощи по меньшей мере одного транспортирующего газа, нагнетаемого в транспортировочный трубопровод с восходящим потоком, и твердые частицы отделяют от транспортирующего газа при помощи средств разделения газовой и твердой фаз, расположенных на выходе трубопровода с восходящим потоком, для питания зоны (i+1) твердыми частицами.
7. Способ сжигания в петлевом реакторе по п.3, в котором реакционная зона (i+1) по меньшей мере частично находится над предыдущей реакционной зоной (i), и
- твердые частицы транспортируют из зоны (i+1) в зону (i) гравитационным потоком при помощи немеханического(их) клапана(ов), расположенного(ых) между зонами (i+1) и (i);
- осуществляют транспортировку твердых частиц из зоны (i) в зону (i+1) посредством прохождения псевдоожиженных частиц в немеханическом(их) клапане(ах), находящемся(ихся) между зонами (i) и (i+1), затем транспортировку твердых частиц при помощи по меньшей мере одного транспортирующего газа, нагнетаемого в транспортировочный трубопровод с восходящим потоком, и твердые частицы отделяют от транспортирующего газа при помощи средств разделения газовой и твердой фаз, расположенных на выходе трубопровода с восходящим потоком, для питания зоны (i+1) твердыми частицами.
8. Способ сжигания в петлевом реакторе по п.4, в котором реакционная зона (i+1) по меньшей мере частично находится над предыдущей реакционной зоной (i), и
- твердые частицы транспортируют из зоны (i+1) в зону (i) гравитационным потоком при помощи немеханического(их) клапана(ов), расположенного(ых) между зонами (i+1) и (i);
- осуществляют транспортировку твердых частиц из зоны (i) в зону (i+1) посредством прохождения псевдоожиженных частиц в немеханическом(их) клапане(ах), находящемся(ихся) между зонами (i) и (i+1), затем транспортировку твердых частиц при помощи по меньшей мере одного транспортирующего газа, нагнетаемого в транспортировочный трубопровод с восходящим потоком, и твердые частицы отделяют от транспортирующего газа при помощи средств разделения газовой и твердой фаз, расположенных на выходе трубопровода с восходящим потоком, для питания зоны (i+1) твердыми частицами.
9. Способ сжигания в петлевом реакторе по одному из пп. 1, 2, 5, 7 и 8, в котором циркуляцию твердых веществ контролируют посредством автоматического согласования аэрационного расхода управляющего газа немеханических клапанов с измерениями уровня псевдоожиженного слоя в реакторах и/или напора в транспортировочных каналах, осуществляемыми в реакционных зонах.
10. Способ сжигания в петлевом реакторе по п. 3, в котором циркуляцию твердых веществ контролируют посредством автоматического согласования аэрационного расхода управляющего газа немеханических клапанов с измерениями уровня псевдоожиженного слоя в реакторах и/или напора в транспортировочных каналах, осуществляемыми в реакционных зонах.
11. Способ сжигания в петлевом реакторе по п. 4, в котором циркуляцию твердых веществ контролируют посредством автоматического согласования аэрационного расхода управляющего газа немеханических клапанов с измерениями уровня псевдоожиженного слоя в реакторах и/или напора в транспортировочных каналах, осуществляемыми в реакционных зонах.
12. Способ сжигания в петлевом реакторе по п. 6, в котором циркуляцию твердых веществ контролируют посредством автоматического согласования аэрационного расхода управляющего газа немеханических клапанов с измерениями уровня псевдоожиженного слоя в реакторах и/или напора в транспортировочных каналах, осуществляемыми в реакционных зонах.
13. Способ сжигания в петлевом реакторе по п.9, в котором аэрационный расход управляющего газа (4) контролируют при помощи регулировочного клапана (21), автоматически связанного (23) с измерением уровня (25) по меньшей мере в одном псевдоожиженном слое восстановительной реакционной зоны (i), а аэрационный расход управляющего газа (11) контролируют при помощи регулировочного клапана (22), автоматически связанного (24) с измерением напора (26) в трубопроводе с восходящим потоком транспортировки частиц в другую реакционную зону (12).
14. Способ сжигания в петлевом реакторе по любому из пп. 10-12, в котором аэрационный расход управляющего газа (4) контролируют при помощи регулировочного клапана (21), автоматически связанного (23) с измерением уровня (25) по меньшей мере в одном псевдоожиженном слое восстановительной реакционной зоны (i), а аэрационный расход управляющего газа (11) контролируют при помощи регулировочного клапана (22), автоматически связанного (24) с измерением напора (26) в трубопроводе с восходящим потоком транспортировки частиц в другую реакционную зону (12).
15. Способ по любому из пп. 1, 2, 5, 7, 8, 10, 11, 12 и 13, в котором длину Lh горизонтального участка немеханического(их) клапана(ов) выбирают равной от 1 до 20-кратного диаметра Dh горизонтального участка трубопровода, предпочтительно составляющей от 3 до 7-кратного Dh.
16. Способ по п. 3, в котором длину Lh горизонтального участка немеханического(их) клапана(ов) выбирают равной от 1 до 20-кратного диаметра Dh горизонтального участка трубопровода, предпочтительно составляющей от 3 до 7-кратного Dh.
17. Способ по п. 4, в котором длину Lh горизонтального участка немеханического(их) клапана(ов) выбирают равной от 1 до 20-кратного диаметра Dh горизонтального участка трубопровода, предпочтительно составляющей от 3 до 7-кратного Dh.
18. Способ по п. 6, в котором длину Lh горизонтального участка немеханического(их) клапана(ов) выбирают равной от 1 до 20-кратного диаметра Dh горизонтального участка трубопровода, предпочтительно составляющей от 3 до 7-кратного Dh.
19. Способ по п. 9, в котором длину Lh горизонтального участка немеханического(их) клапана(ов) выбирают равной от 1 до 20-кратного диаметра Dh горизонтального участка трубопровода, предпочтительно составляющей от 3 до 7-кратного Dh.
20. Способ по п. 14, в котором длину Lh горизонтального участка немеханического(их) клапана(ов) выбирают равной от 1 до 20-кратного диаметра Dh горизонтального участка трубопровода, предпочтительно составляющей от 3 до 7-кратного Dh.
21. Способ сжигания по любому из пп. 1, 2, 5, 7, 8, 10, 11, 12, 13, 16, 17, 18, 19 и 20, в котором диаметр Dv вертикального участка трубопровода выбирают превышающим или равным диаметру Dh горизонтального участка немеханического(их) клапана(ов).
22. Способ сжигания по п. 3, в котором диаметр Dv вертикального участка трубопровода выбирают превышающим или равным диаметру Dh горизонтального участка немеханического(их) клапана(ов).
23. Способ сжигания по п. 4, в котором диаметр Dv вертикального участка трубопровода выбирают превышающим или равным диаметру Dh горизонтального участка немеханического(их) клапана(ов).
24. Способ сжигания по п. 6, в котором диаметр Dv вертикального участка трубопровода выбирают превышающим или равным диаметру Dh горизонтального участка немеханического(их) клапана(ов).
25. Способ сжигания по п. 9, в котором диаметр Dv вертикального участка трубопровода выбирают превышающим или равным диаметру Dh горизонтального участка немеханического(их) клапана(ов).
26. Способ сжигания по п. 14, в котором диаметр Dv вертикального участка трубопровода выбирают превышающим или равным диаметру Dh горизонтального участка немеханического(их) клапана(ов).
27. Способ сжигания по п. 16, в котором диаметр Dv вертикального участка трубопровода выбирают превышающим или равным диаметру Dh горизонтального участка немеханического(их) клапана(ов).
28. Способ по п. 21, в котором диаметр Dv вертикального участка трубопровода и диаметр Dh горизонтального участка трубопровода выбирают по существу идентичными.
29. Способ по любому из пп. 22-27, в котором диаметр Dv вертикального участка трубопровода и диаметр Dh горизонтального участка трубопровода выбирают по существу идентичными.
30. Способ по любому из пп. 1, 2, 5, 7, 8, 10, 11, 12, 13, 16, 17, 18, 19, 20, 22-28, в котором место нагнетания управляющего газа располагают на входе колена на расстоянии х (разность между высотой точки нагнетания в вертикальной части и самой нижней точкой немеханического клапана), примерно равном от 1 до 5-кратного диаметра Dv вертикального участка трубопровода.
31. Способ по п. 3, в котором место нагнетания управляющего газа располагают на входе колена на расстоянии х (разность между высотой точки нагнетания в вертикальной части и самой нижней точкой немеханического клапана), примерно равном от 1 до 5-кратного диаметра Dv вертикального участка трубопровода.
32. Способ по п. 4, в котором место нагнетания управляющего газа располагают на входе колена на расстоянии х (разность между высотой точки нагнетания в вертикальной части и самой нижней точкой немеханического клапана), примерно равном от 1 до 5-кратного диаметра Dv вертикального участка трубопровода.
33. Способ по п. 6, в котором место нагнетания управляющего газа располагают на входе колена на расстоянии х (разность между высотой точки нагнетания в вертикальной части и самой нижней точкой немеханического клапана), примерно равном от 1 до 5-кратного диаметра Dv вертикального участка трубопровода.
34. Способ по п. 9, в котором место нагнетания управляющего газа располагают на входе колена на расстоянии х (разность между высотой точки нагнетания в вертикальной части и самой нижней точкой немеханического клапана), примерно равном от 1 до 5-кратного диаметра Dv вертикального участка трубопровода.
35. Способ по п. 14, в котором место нагнетания управляющего газа располагают на входе колена на расстоянии х (разность между высотой точки нагнетания в вертикальной части и самой нижней точкой немеханического клапана), примерно равном от 1 до 5-кратного диаметра Dv вертикального участка трубопровода.
36. Способ по п. 15, в котором место нагнетания управляющего газа располагают на входе колена на расстоянии х (разность между высотой точки нагнетания в вертикальной части и самой нижней точкой немеханического клапана), примерно равном от 1 до 5-кратного диаметра Dv вертикального участка трубопровода.
37. Способ по п. 21, в котором место нагнетания управляющего газа располагают на входе колена на расстоянии х (разность между высотой точки нагнетания в вертикальной части и самой нижней точкой немеханического клапана), примерно равном от 1 до 5-кратного диаметра Dv вертикального участка трубопровода.
38. Способ по п. 29, в котором место нагнетания управляющего газа располагают на входе колена на расстоянии х (разность между высотой точки нагнетания в вертикальной части и самой нижней точкой немеханического клапана), примерно равном от 1 до 5-кратного диаметра Dv вертикального участка трубопровода.
39. Способ сжигания в петлевом реакторе по любому из пп. 1, 2, 5, 7, 8, 10, 11, 12, 13, 16, 17, 18, 19, 20, 22-28, 31-38, в котором твердые частицы активной массы принадлежат к группе В по классификации Гелдарта.
40. Способ сжигания в петлевом реакторе по п.3, в котором твердые частицы активной массы принадлежат к группе В по классификации Гелдарта.
41. Способ сжигания в петлевом реакторе по п.4, в котором твердые частицы активной массы принадлежат к группе В по классификации Гелдарта.
42. Способ сжигания в петлевом реакторе по п.6, в котором твердые частицы активной массы принадлежат к группе В по классификации Гелдарта.
43. Способ сжигания в петлевом реакторе по п.9, в котором твердые частицы активной массы принадлежат к группе В по классификации Гелдарта.
44. Способ сжигания в петлевом реакторе по п.14, в котором твердые частицы активной массы принадлежат к группе В по классификации Гелдарта.
45. Способ сжигания в петлевом реакторе по п.15, в котором твердые частицы активной массы принадлежат к группе В по классификации Гелдарта.
46. Способ сжигания в петлевом реакторе по п.21, в котором твердые частицы активной массы принадлежат к группе В по классификации Гелдарта.
47. Способ сжигания в петлевом реакторе по п.29, в котором твердые частицы активной массы принадлежат к группе В по классификации Гелдарта.
48. Способ сжигания в петлевом реакторе по п.30, в котором твердые частицы активной массы принадлежат к группе В по классификации Гелдарта.
49. Способ сжигания в петлевом реакторе по любому из пп. 1, 2, 5, 7, 8, 10, 11, 12, 13, 16, 17, 18, 19, 20, 22-28, 31-38, 40-48, в котором твердые частицы активной массы являются металлическими оксидами.
50. Способ сжигания в петлевом реакторе по п. 3, в котором твердые частицы активной массы являются металлическими оксидами.
51. Способ сжигания в петлевом реакторе по п. 4, в котором твердые частицы активной массы являются металлическими оксидами.
52. Способ сжигания в петлевом реакторе по п. 6, в котором твердые частицы активной массы являются металлическими оксидами.
53. Способ сжигания в петлевом реакторе по п. 9, в котором твердые частицы активной массы являются металлическими оксидами.
54. Способ сжигания в петлевом реакторе по п. 14, в котором твердые частицы активной массы являются металлическими оксидами.
55. Способ сжигания в петлевом реакторе по п. 15, в котором твердые частицы активной массы являются металлическими оксидами.
56. Способ сжигания в петлевом реакторе по п. 21, в котором твердые частицы активной массы являются металлическими оксидами.
57. Способ сжигания в петлевом реакторе по п. 30, в котором твердые частицы активной массы являются металлическими оксидами.
58. Способ сжигания в петлевом реакторе по п. 39, в котором твердые частицы активной массы являются металлическими оксидами.
59. Применение способа по одному из предыдущих пунктов для производства водорода.
60. Применение способа по одному из пп.1-58 для производства синтетического газа.
61. Применение способа по одному из пп.1-58 для производства тепла.
62. Установка для сжигания в петлевом реакторе по меньшей мере одного углеводородного сырья в присутствии твердых частиц активной массы, содержащая по меньшей мере одну реакционную зону восстановления в псевдоожиженном слое (i), по меньшей мере одну реакционную зону окисления в псевдоожиженном слое (i+1), по меньшей мере одно средство (6), обеспечивающее восходящую циркуляцию упомянутых частиц упомянутой реакционной зоны восстановления (i) и упомянутой реакционной зоны окисления (i+1), при этом упомянутые частицы увлекаются в средстве, обеспечивающем восходящую циркуляцию, транспортирующим газом (19), по меньшей мере одно средство (7) разделения газовой и твердой фаз, находящееся на выходе упомянутого средства, обеспечивающего восходящую циркуляцию, и соединенное с упомянутой реакционной зоной (i+1) окисления через трубопровод (8), по меньшей мере один первый клапан контроля циркуляции упомянутых частиц между реакционной зоной окисления (i+1) и реакционной зоной восстановления (i) и по меньшей мере один второй клапан контроля циркуляции упомянутых частиц между реакционной зоной восстановления (i) и средством (6), обеспечивающим восходящую циркуляцию, при этом упомянутые клапаны содержат по меньшей мере одно средство нагнетания управляющего газа (11, 4) с заданным аэрационным расходом.
63. Установка по п.62, дополнительно содержащая
- по меньшей мере одно второе средство (12) для обеспечения циркуляции в режиме восходящего потока упомянутых частиц упомянутой реакционной зоны окисления (i+1) и упомянутой реакционной зоны восстановления (i), при этом упомянутые частицы увлекаются в средстве, обеспечивающем восходящую циркуляцию, вторым транспортирующим газом (20), при этом упомянутое второе средство, обеспечивающее восходящую циркуляцию, расположено между упомянутым первым клапаном контроля и упомянутой реакционной зоной восстановления (i), и
- по меньшей мере одно второе средство (13) разделения газовой и твердой фаз, находящееся на выходе упомянутого второго средства (12), обеспечивающего восходящую циркуляцию, и соединенное с упомянутой реакционной зоной восстановления (i).
64. Установка по п.62 или 63, в которой упомянутые клапаны контроля содержат по существу вертикальный участок (9, 3) канала, соединенный коленом с по существу горизонтальным участком (10, 5) канала.
65. Установка по п.63, в которой упомянутый первый клапан содержит средства (21) регулирования аэрационного расхода, автоматически согласуемые с измерением напора (26) в средстве (12), обеспечивающем восходящую циркуляцию.
66. Установка по п. 64, в которой упомянутый первый клапан содержит средства (21) регулирования аэрационного расхода, автоматически согласуемые с измерением напора (26) в средстве (12), обеспечивающем восходящую циркуляцию.
67. Установка по любому из пп.62, 63, 65 и 66, в которой упомянутый второй клапан содержит средства (21) регулирования аэрационного расхода, автоматически согласуемые с измерением уровня (25) в псевдоожиженном слое реакционной камеры (i) восстановления.
68. Установка по п. 64, в которой упомянутый второй клапан содержит средства (21) регулирования аэрационного расхода, автоматически согласуемые с измерением уровня (25) в псевдоожиженном слое реакционной камеры (i) восстановления.
69. Установка по п.64, в которой длина Lh горизонтального участка трубопровода клапана или клапанов контроля составляет от 1 до 20-кратного диаметра этого участка.
70. Установка по любому из пп. 65-66 и 68, в которой длина Lh горизонтального участка трубопровода клапана или клапанов контроля составляет от 1 до 20-кратного диаметра этого участка.
71. Установка по п.67, в которой длина Lh горизонтального участка трубопровода клапана или клапанов контроля составляет от 1 до 20-кратного диаметра этого участка.
72. Установка по п.64, отличающаяся тем, что диаметр Dv вертикального участка трубопровода превышает или равен диаметру Dh горизонтального участка трубопровода клапана или клапанов контроля.
73. Установка по любому из пп. 65-66, 68-69 и 71, отличающаяся тем, что диаметр Dv вертикального участка трубопровода превышает или равен диаметру Dh горизонтального участка трубопровода клапана или клапанов контроля.
74. Установка по п.67, отличающаяся тем, что диаметр Dv вертикального участка трубопровода превышает или равен диаметру Dh горизонтального участка трубопровода клапана или клапанов контроля.
75. Установка по п.70, отличающаяся тем, что диаметр Dv вертикального участка трубопровода превышает или равен диаметру Dh горизонтального участка трубопровода клапана или клапанов контроля.
RU2012105342/06A 2009-07-16 2010-06-30 Способ и установка для сжигания в петлевом реакторе с независимым контролем циркуляции твердых веществ RU2529300C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0903502A FR2948177B1 (fr) 2009-07-16 2009-07-16 Procede de combustion en boucle chimique avec controle independant de la circulation des solides
FR0903502 2009-07-16
PCT/FR2010/000476 WO2011007055A2 (fr) 2009-07-16 2010-06-30 Procede et installation de combustion en boucle chimique avec controle independant de la circulation des solides

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2012105342A RU2012105342A (ru) 2013-08-27
RU2529300C2 true RU2529300C2 (ru) 2014-09-27

Family

ID=41719272

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2012105342/06A RU2529300C2 (ru) 2009-07-16 2010-06-30 Способ и установка для сжигания в петлевом реакторе с независимым контролем циркуляции твердых веществ

Country Status (13)

Country Link
US (1) US8771549B2 (ru)
EP (1) EP2454525B1 (ru)
JP (1) JP2012533049A (ru)
KR (1) KR101571203B1 (ru)
CN (1) CN102612625B (ru)
AU (1) AU2010272467B2 (ru)
BR (1) BR112012000975B1 (ru)
CA (1) CA2767073C (ru)
ES (1) ES2605231T3 (ru)
FR (1) FR2948177B1 (ru)
PL (1) PL2454525T3 (ru)
RU (1) RU2529300C2 (ru)
WO (1) WO2011007055A2 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016209649A1 (en) * 2015-06-24 2016-12-29 Uop Llc Ultra low pressure continuous catalyst transfer without lock hopper

Families Citing this family (48)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2936301B1 (fr) * 2008-09-23 2010-09-10 Inst Francais Du Petrole Procede et dispositif optimises de combustion par boucle chimique sur des charges hydrocarbonees liquides
EP2406545B1 (en) 2008-09-26 2019-05-29 The Ohio State University Conversion of carbonaceous fuels into carbon free energy carriers
WO2013170052A1 (en) 2012-05-09 2013-11-14 Sio2 Medical Products, Inc. Saccharide protective coating for pharmaceutical package
EP2674513B1 (en) 2009-05-13 2018-11-14 SiO2 Medical Products, Inc. Vessel coating and inspection
US9458536B2 (en) 2009-07-02 2016-10-04 Sio2 Medical Products, Inc. PECVD coating methods for capped syringes, cartridges and other articles
AU2010292313B2 (en) 2009-09-08 2015-08-20 The Ohio State University Research Foundation Integration of reforming/water splitting and electrochemical systems for power generation with integrated carbon capture
WO2011031752A2 (en) 2009-09-08 2011-03-17 The Ohio State University Research Foundation Synthetic fuels and chemicals production with in-situ co2 capture
US11624115B2 (en) 2010-05-12 2023-04-11 Sio2 Medical Products, Inc. Syringe with PECVD lubrication
CN103354763B (zh) 2010-11-08 2016-01-13 俄亥俄州立大学 具有反应器之间的气体密封和移动床下导管的循环流化床
US9878101B2 (en) 2010-11-12 2018-01-30 Sio2 Medical Products, Inc. Cyclic olefin polymer vessels and vessel coating methods
CN102183014B (zh) * 2011-03-10 2012-05-02 东南大学 一种煤加压高密度循环流化床化学链燃烧分离co2方法
US9272095B2 (en) 2011-04-01 2016-03-01 Sio2 Medical Products, Inc. Vessels, contact surfaces, and coating and inspection apparatus and methods
WO2012155054A1 (en) 2011-05-11 2012-11-15 The Ohio State University Systems for converting fuel
EP2707583B1 (en) 2011-05-11 2019-07-10 Ohio State Innovation Foundation Oxygen carrying materials
FR2978450B1 (fr) 2011-07-28 2014-12-26 IFP Energies Nouvelles Procede de combustion en boucle chimique utilisant la pyrolusite comme masse oxydo-reductrice
CN103930595A (zh) 2011-11-11 2014-07-16 Sio2医药产品公司 用于药物包装的钝化、pH保护性或润滑性涂层、涂布方法以及设备
US11116695B2 (en) 2011-11-11 2021-09-14 Sio2 Medical Products, Inc. Blood sample collection tube
FR2983489B1 (fr) * 2011-12-02 2013-11-15 IFP Energies Nouvelles Procede de combustion en boucle chimique avec elimination en phase diluee des cendres et finess dans la zone d'oxydation et installation utilisant un tel procede
US8888899B2 (en) * 2012-04-12 2014-11-18 Kellogg Brown & Root Llc Transfer line for the primary cyclone of a gasifier
US9740214B2 (en) 2012-07-23 2017-08-22 General Electric Technology Gmbh Nonlinear model predictive control for chemical looping process
FR2997318A1 (fr) 2012-10-31 2014-05-02 IFP Energies Nouvelles Procede de combustion en boucle chimique utilisant une masse oxydo-reductrice comprenant de la pyrolusite enrichie avec de l'oxyde de nickel
WO2014071061A1 (en) 2012-11-01 2014-05-08 Sio2 Medical Products, Inc. Coating inspection method
EP2920567B1 (en) 2012-11-16 2020-08-19 SiO2 Medical Products, Inc. Method and apparatus for detecting rapid barrier coating integrity characteristics
WO2014085243A1 (en) 2012-11-30 2014-06-05 Saudi Arabian Oil Company Staged chemical looping process with integrated oxygen generation
WO2014085346A1 (en) 2012-11-30 2014-06-05 Sio2 Medical Products, Inc. Hollow body with inside coating
US9764093B2 (en) 2012-11-30 2017-09-19 Sio2 Medical Products, Inc. Controlling the uniformity of PECVD deposition
EP2953892B1 (en) 2013-02-05 2023-04-05 Ohio State Innovation Foundation Methods for fuel conversion
WO2014134577A1 (en) 2013-03-01 2014-09-04 Sio2 Medical Products, Inc. Plasma or cvd pre-treatment for lubricated pharmaceutical package, coating process and apparatus
WO2014164928A1 (en) 2013-03-11 2014-10-09 Sio2 Medical Products, Inc. Coated packaging
US9937099B2 (en) 2013-03-11 2018-04-10 Sio2 Medical Products, Inc. Trilayer coated pharmaceutical packaging with low oxygen transmission rate
US9616403B2 (en) 2013-03-14 2017-04-11 Ohio State Innovation Foundation Systems and methods for converting carbonaceous fuels
WO2014144926A1 (en) 2013-03-15 2014-09-18 Sio2 Medical Products, Inc. Coating method
GB2512334A (en) * 2013-03-26 2014-10-01 Gas Recovery & Recycle Ltd Materials for use in chemical looping combustion
US20150238915A1 (en) 2014-02-27 2015-08-27 Ohio State Innovation Foundation Systems and methods for partial or complete oxidation of fuels
US11066745B2 (en) 2014-03-28 2021-07-20 Sio2 Medical Products, Inc. Antistatic coatings for plastic vessels
US20150343416A1 (en) 2014-06-03 2015-12-03 Saudi Arabian Oil Company Activation of Waste Metal Oxide as an Oxygen Carrier for Chemical Looping Combustion Applications
FR3022611B1 (fr) 2014-06-19 2016-07-08 Ifp Energies Now Procede et installation de combustion par oxydo-reduction en boucle chimique avec un controle des echanges de chaleur
FR3023904B1 (fr) * 2014-07-18 2020-10-23 Ifp Energies Now Dispositif de repartition d'un flux solide issu d'un ecoulement de type riser en n sous flux solide de valeur determinee
CN108027139A (zh) * 2015-07-24 2018-05-11 综合能源有限公司 高温高压固体处理系统
CA3204930A1 (en) 2015-08-18 2017-02-23 Sio2 Medical Products, Inc. Pharmaceutical and other packaging with low oxygen transmission rate
US11111143B2 (en) 2016-04-12 2021-09-07 Ohio State Innovation Foundation Chemical looping syngas production from carbonaceous fuels
CN107401841B (zh) * 2017-07-21 2019-03-12 东北大学 一种磁控化学链燃烧反应的装置与方法
WO2019027972A1 (en) 2017-07-31 2019-02-07 Ohio State Innovation Foundation REACTOR SYSTEM WITH UNEQUAL OPERATING PRESSURE OF REACTOR ASSEMBLY
US10549236B2 (en) 2018-01-29 2020-02-04 Ohio State Innovation Foundation Systems, methods and materials for NOx decomposition with metal oxide materials
WO2020033500A1 (en) 2018-08-09 2020-02-13 Ohio State Innovation Foundation Systems, methods and materials for hydrogen sulfide conversion
CN109181779B (zh) * 2018-09-14 2021-07-27 东南大学 一种化学链油气联产协同二氧化碳还原方法
AU2020271068A1 (en) 2019-04-09 2021-09-30 Ohio State Innovation Foundation Alkene generation using metal sulfide particles
WO2024095189A1 (en) * 2022-11-03 2024-05-10 REMOSA S.r.l. Double fluid bed plant with pressure differential

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3969089A (en) * 1971-11-12 1976-07-13 Exxon Research And Engineering Company Manufacture of combustible gases
SU1258334A3 (ru) * 1975-10-21 1986-09-15 Баттеле Дивелопмент Корп. (Фирма) Способ химической переработки топлива в псевдоожиженном слое
RU2028543C1 (ru) * 1990-10-22 1995-02-09 Всероссийский теплотехнический научно-исследовательский институт Топочное устройство с циркулирующим кипящим слоем
RU56559U1 (ru) * 2005-12-21 2006-09-10 Открытое акционерное общество "Всероссийский дважды ордена Трудового Красного Знамени теплотехнический научно-исследовательский институт" (ОАО "ВТИ") Установка для сжигания газообразного топлива в химическом цикле с сепарацией диоксида углерода при использовании частиц оксидов металла-носителей кислорода
FR2895413A1 (fr) * 2005-12-27 2007-06-29 Alstom Technology Ltd Installation de conversion d'hydrocarbures petroliers a installation de combustion integree comprenant une capture du dioxyde de carbone
RU2345278C1 (ru) * 2005-01-11 2009-01-27 Исикавадзима-ХаримаХэви Индастрис Ко., эЛТиДи. Способ и устройство измерения характеристик потока кипящего слоя в топочной камере

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1408888A (en) * 1971-11-12 1975-10-08 Exxon Research Engineering Co Manufacture of combustible gases
ZA859561B (en) * 1984-12-20 1986-08-27 Trw Inc Fluidization aid
JP2922210B2 (ja) * 1989-02-06 1999-07-19 富士石油株式会社 水素化脱アルキル法
JPH06134287A (ja) * 1992-10-26 1994-05-17 Tsukishima Kikai Co Ltd 二塔循環式流動層
US5341766A (en) * 1992-11-10 1994-08-30 A. Ahlstrom Corporation Method and apparatus for operating a circulating fluidized bed system
US5540894A (en) * 1993-05-26 1996-07-30 A. Ahlstrom Corporation Method and apparatus for processing bed material in fluidized bed reactors
US5735682A (en) * 1994-08-11 1998-04-07 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed combustion system having an improved loop seal valve
JPH0960813A (ja) * 1995-08-28 1997-03-04 Babcock Hitachi Kk 流動層の流動媒体循環装置
JPH10300020A (ja) * 1997-04-25 1998-11-13 Hitachi Ltd 発電システム
JP3670824B2 (ja) * 1997-11-18 2005-07-13 三菱重工業株式会社 加圧流動床ボイラの流動床層高制御方法
JP2002286216A (ja) * 2001-03-28 2002-10-03 Chugai Ro Co Ltd 循環流動層焼却炉の操業方法
US6572761B2 (en) * 2001-07-31 2003-06-03 General Electric Company Method for efficient and environmentally clean utilization of solid fuels
FR2850156B1 (fr) * 2003-01-16 2005-12-30 Alstom Switzerland Ltd Installation de combustion avec recuperation de co2
JP4076460B2 (ja) * 2003-03-18 2008-04-16 中外炉工業株式会社 循環流動層焼却炉のｌバルブ型ループシール
FR2889248B1 (fr) * 2005-07-29 2007-09-07 Inst Francais Du Petrole Nouvelle masse active oxydo-reductrice pour un procede d'oxydo-reduction en boucle
DE112007000518A5 (de) * 2006-03-16 2009-01-22 Alstom Technology Ltd. Anlage zur Erzeugung von Elektrizität
US7824574B2 (en) * 2006-09-21 2010-11-02 Eltron Research & Development Cyclic catalytic upgrading of chemical species using metal oxide materials
US8374709B2 (en) * 2008-03-03 2013-02-12 Alstom Technology Ltd Control and optimization system
IT1393168B1 (it) * 2008-09-08 2012-04-11 Senneca Impianto e processo per combustione di tipo "looping" di solidi carboniosi
EP2273192B1 (en) * 2009-06-12 2013-05-22 Alstom Technology Ltd System for converting fuel material

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3969089A (en) * 1971-11-12 1976-07-13 Exxon Research And Engineering Company Manufacture of combustible gases
SU1258334A3 (ru) * 1975-10-21 1986-09-15 Баттеле Дивелопмент Корп. (Фирма) Способ химической переработки топлива в псевдоожиженном слое
RU2028543C1 (ru) * 1990-10-22 1995-02-09 Всероссийский теплотехнический научно-исследовательский институт Топочное устройство с циркулирующим кипящим слоем
RU2345278C1 (ru) * 2005-01-11 2009-01-27 Исикавадзима-ХаримаХэви Индастрис Ко., эЛТиДи. Способ и устройство измерения характеристик потока кипящего слоя в топочной камере
RU56559U1 (ru) * 2005-12-21 2006-09-10 Открытое акционерное общество "Всероссийский дважды ордена Трудового Красного Знамени теплотехнический научно-исследовательский институт" (ОАО "ВТИ") Установка для сжигания газообразного топлива в химическом цикле с сепарацией диоксида углерода при использовании частиц оксидов металла-носителей кислорода
FR2895413A1 (fr) * 2005-12-27 2007-06-29 Alstom Technology Ltd Installation de conversion d'hydrocarbures petroliers a installation de combustion integree comprenant une capture du dioxyde de carbone

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016209649A1 (en) * 2015-06-24 2016-12-29 Uop Llc Ultra low pressure continuous catalyst transfer without lock hopper

Also Published As

Publication number Publication date
KR20120061825A (ko) 2012-06-13
WO2011007055A3 (fr) 2011-05-19
US8771549B2 (en) 2014-07-08
CA2767073C (fr) 2017-04-25
ES2605231T3 (es) 2017-03-13
AU2010272467B2 (en) 2016-06-16
KR101571203B1 (ko) 2015-11-23
EP2454525B1 (fr) 2016-08-24
FR2948177B1 (fr) 2011-08-05
EP2454525A2 (fr) 2012-05-23
FR2948177A1 (fr) 2011-01-21
RU2012105342A (ru) 2013-08-27
BR112012000975B1 (pt) 2020-10-13
CN102612625B (zh) 2014-12-24
BR112012000975A2 (pt) 2016-03-15
JP2012533049A (ja) 2012-12-20
PL2454525T3 (pl) 2017-02-28
AU2010272467A1 (en) 2012-02-09
WO2011007055A2 (fr) 2011-01-20
US20120148484A1 (en) 2012-06-14
CA2767073A1 (fr) 2011-01-20
CN102612625A (zh) 2012-07-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2529300C2 (ru) Способ и установка для сжигания в петлевом реакторе с независимым контролем циркуляции твердых веществ
CA2835419C (en) Systems for converting fuel
US10815440B2 (en) Systems and methods for producing syngas from a solid carbon-containing substance using a reactor having hollow engineered particles
Guan et al. Prediction of flow behavior of the riser in a novel high solids flux circulating fluidized bed for steam gasification of coal or biomass
Bi et al. High density and high solids flux CFB risers for steam gasification of solids fuels
Karmakar et al. Hydrodynamics of a dual fluidized bed gasifier
AU2011326127A2 (en) Circulating fluidized bed with moving bed downcomers and gas sealing between reactors
Kramp et al. The role of attrition and solids recovery in a chemical looping combustion process
CN113195974A (zh) 平顶化学循环燃烧反应器
Aghabararnejad et al. Transient modeling of biomass steam gasification with Co3O4
Squires 1. Origins of the Fast Fluid Bed
US2958571A (en) Solids conveyance process and apparatus
WO2021198358A1 (en) Reactor and method for conversion of a carbonaceous material
Azizaddini A New Type of Non-Mechanical Valves for Recirculation of Fine Particles
Idris et al. Preliminary Studies on the Operating Flow Conditions of a Designed and Fabricated Fluid Catalytic Cracking (FCC) Reactor Systems
Boukis et al. Design Concept and Hydrodynamics of an Air-Blown Circulating Fluidized Bed Reactor for Biomass Flash Pyrolysis