RU2506131C1

RU2506131C1 - Способ холодной непрерывной прокатки широкополосной стали

Info

Publication number: RU2506131C1
Application number: RU2012137656/02A
Authority: RU
Inventors: Игорь Геннадьевич Шубин; Михаил Игоревич Румянцев; Владимир Сергеевич Митасов; Антон Олегович Попов; Ирина Михайловна Шебаршова; Елена Владимировна Левашова
Original assignee: Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат"
Priority date: 2012-09-03
Filing date: 2012-09-03
Publication date: 2014-02-10

Abstract

Изобретение предназначено для повышения производительности при производстве холоднокатаной широкополосной стали. Способ включает непрерывную прокатку на совмещенном агрегате непрерывного травления и стане непрерывной холодной прокатки при заданных режимах травления и прокатки. Оптимизация скоростного режима совмещенного агрегата непрерывного травления и стана непрерывной холодной прокатки обеспечивается за счет того, что выбор начальной скорости прокатки производят в зависимости от содержания в стали углерода, кремния, марганца и микролегирующих элементов титана, молибдена, ванадия, ниобия. Скоростной режим агрегата регламентирован математическими зависимостями, учитывающими такие факторы как скорость движения подката в травильных ваннах, длина травильных ванн, время травления, рассчитываемое в зависимости от массы окалины, скорость полосы перед первой клетью, учитывающая геометрические и физико-маханические свойства подката, а также параметры прокатного оборудования, 3 табл., 3 пр.

Description

Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при изготовлении холоднокатаной широкополосной стали.

Технология непрерывной холодной прокатки полосовой стали достаточно подробно описана, например, в книге П.И. Полухина и др. «Прокатное производство», М., «Металлургия», 1982, с.483-496.

Известен способ холодной непрерывной прокатки полос на непрерывных и бесконечных многоклетевых станах (см. А.С. СССР №1268217, кл. B21В 1/22, опубл. 07.11.1986 г.), включающий стыковую сварку полос перед станом и последующее обжатие в непрерывной группе клетей, при котором полосу прокатывают со снижением скорости клетей при прохождении сварного шва и повышением ее после выхода шва из последней клети стана. Однако ступенчатое изменение скорости не обеспечивает устойчивого процесса прокатки и делает этот способ непригодным для получения полосового проката на совмещенном агрегате непрерывного травления и стане непрерывной холодной прокатки.

Наиболее близким аналогом к заявляемому способу является технология непрерывной холодной прокатки и смотки полос на стане 2000, приведенная в книге Ю.Д. Железнов, В.А. Черный, А.П. Кошка и др. «Совершенствование производства холоднокатаной листовой стали» - М.: «Металлургия», 1982, с.205-209, рис. 89-91.

Эта технология включает травление горячекатаного проката, холодную прокатку полос с последующей смоткой в рулоны и характеризуется тем, что скорость прокатки на данном стане определяется (не зависимо от марки стали) из производительности различных участков совмещенного агрегата, что затрудняет точную настройку стана и получение полосового проката с заданными свойствами при достижении его максимальной производительности.

Технической задачей настоящего изобретения является повышение производительности совмещенного непрерывного травильно-прокатного агрегата за счет оптимизации совмещения скоростного режима травления и прокатки, что повышает результативность производства данного вида проката.

Для решения этой задачи в предлагаемом способе, включающем травление горячекатаного подката, прокатку на непрерывном широкополосном стане с последующей смоткой полос в рулоны, с целью достижения максимальной производительности и получения полосового проката с заданными свойствами процесс прокатки ведут при заданных режимах травления и прокатки, с выбором начальной скорости прокатки

в зависимости от содержания в стали углерода С, кремния Si, марганца Mn и микролегирующих элементов титана Ti, молибдена Мо, ванадия V, ниобия Nb принимают из соотношений

, если

или

, если

,

где

- скорость движения подката в травильных ваннах, м/с;

- скорость полосы перед первой клетью, м/с.

,

где L_тр - длина травильных ванн, м;

τ_тр - время травления полосы, которое принимают в зависимости от массы окалины на заготовке по формуле:

τ_тр=2,1·10⁹·[HCl]^-2,069·[FeCl₂]^1,437·t_тр ^-3,757·(0,0747·m_sc)^0,727

где m_sc - масса окалины, кг, равная

[HCl] и [FeCl₂] - содержание в растворе кислоты и соли железа, г/л;

t_тр - температура раствора, °C;

t_см - температура смотки, °C;

t_кп - температура конца прокатки, °C;

С_Э=C+Mn/6+Si/3;

AL - содержание микроэлиментов, %, равное:

AL=Ti+Мо+V+Nb,

где С, Si, Мn, Ti, Мо, V, Nb - вышеуказанное содержание элементов в стали, соответственно, углерода, кремния, марганца, титана, молибдена, ванадия и ниобия, мас.%.

Скорость полосы перед первой клетью:

,

где H₀ - толщина подката, мм;

h_к - конечная толщина полосы, мм;

- установившаяся скорость прокатки в последней клети, м/с, равная:

,

где

- максимальная допустимая скорость прокатки в последней клети стана согласно его технической характеристике, м/с;

k_p - коэффициент запаса на регулирование процесса (при k_σk_hb≤0,9 принимается k_p=1,0);

k_σ - коэффициент влияния прочности подката (0,75…1,0):

k_hb - коэффициент размеров профиля, равный:

,

где b - ширина профиля, мм;

L_p - длина бочки рабочих валков, мм

Приведенные математические соотношения получены при обработке опытных данных и являются эмпирическими.

Сущность заявляемого технического решения заключается в оптимизации параметров скоростного режима травления и прокатки для полосовой стали, что позволяет получать тонколистовую холоднокатаную сталь с заданными свойствами при достижении максимальной производительности совмещенного травильно-прокатного агрегата.

При реализации предлагаемого способа холодной прокатки масса окалины на заготовке, время травления подката и установившаяся скорость прокатки в последней клети стана принимаются в соответствие с вышеприведенными зависимостями, которые определяются при конкретных содержаниях выше указанных элементов в стали.

Опытную проверку заявляемого способа осуществляли па широкополосном стане 2000 холодной прокатки ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат». С этой целью при холодной прокатке сталей с содержанием 0,07…0,25 мас.% углерода, 0,03…0,35% кремния, 0,25…1,70% марганца, 0,002…0,01% титана, 0,01…0,03% молибдена, 0,01…0,004% ванадия и 0,01…0,035% ниобия определяли величины

и

, оценивая результаты но объему выхода листовой стали различных классов прочности.

Наилучшие результаты (максимальный объем выхода проката заданного класса прочности в пределах 98,7…99,5%) получены при реализации настоящего способа. При выборе начальной скорости прокатки

и расхождении величин

и

, более чем на 10…15% достигнутые показатели ухудшались. Так например, при различии

на 15…18% и значении

происходило повышение не плоскостности проката и выход годного не превысил 91,0% по причине снижения качества поверхности полосы и вариации скоростного режима прокатки; при различии

на 15…18% и значении

происходило повышение разнотолщиниости прока-га и выход листового проката с заданными свойствами был не более 92,4% по причине ухудшения условий деформирования в очаге деформации и перегрузки приводных двигателей.

Технология холодной непрерывной прокатки листа, взятая в качестве ближайшего аналога дала выход проката требуемого класса прочности в пределах 87,5…89,8%.

Таким образом, опытная проверка подтвердила приемлемость найденною технического решения для достижения поставленной цели и его преимущество перед известным объектом.

Технико-экономические исследования показали, что использование настоящего изобретения при производстве холоднокатаной листовой стали с заданными свойствами позволит повысить производительность почти в 1,15 раза с соответствуюгцим снижением себестоимости проката.

Примеры конкретного выполнения

1. На широкополосном стане 2000 холодной прокатки ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат» прокатывается сталь марки 18ЮА толщиной 1,0 мм и шириной 1250 мм из подката толщиной 3,7 мм с содержанием 0,18 мас.% углерода, 0,12% кремния, 0,24% марганца, 0,01% титана, 0,01% молибдена, 0,01% ванадия и 0,01% ниобия, значение σ_Т=330 Н/мм². Технологические характеристики используемого на стане оборудования следующие; длина бочки рабочих валков L_p=2160 мм; максимальная допустимая скорость прокатки в последней клети

; длина травильных ванн L_тр=140 м; содержание в растворе кислоты [НСl]=68 г/л и соли железа [FeCl₂]=104 г/л; температура раствора t_тр=78°C; температура конца прокатки подката t_кп=850°C; температура смотки подката t_см=658°C;

Углеродный эквивалент равен:

С_Э=С+Mn/6+Si/3=0,18+0,24/6+0,12/3=0,26:

Содержание микроэлиментов:

AL=Ti+Mo+V+Nb=0,01+0,01+0,01+0,01=0,04%;

Масса окалины:

Время травления полосы: τ_тр=2,1·10⁹·[HСl]^-2,069·[FeCl₂]^1,437·t_тp ^-3,757·(0,0747·m_sc)^0,727=2,1·10⁹·68^-2,069·104^1,437·78^-3,757·(0,0747·28,3206)^0,727=35,71075 с;

Скорость движения подката в травильных ваннах:

;

Коэффициент размеров профиля:

;

Коэффициент влияния прочности подката выбирается в зависимости от величины σ_Т (см. табл 1) и равен k_σ=0,95.

Таблица 1
σ_Т, МПа	k_σ
Не более 300	1,00
310-350	0,95
360-400	0,85
410-450	0,80
Более 450	0,75

Коэффициент запаса на регулирование процесса: k_p=1,0, т.к. k_σk_hb=0.95·0,609=0,57855 и ≤0,9;

Установившаяся скорость прокатки в последней клети:

;

Скорость полосы перед первой клетью:

Начальная скорость прокатки принимается

, что обеспечивает максимальную производительность совмещенного агрегата непрерывного травления и стана непрерывной холодной прокатки при заданных режимах травления и прокатки, и данном содержании химических элементов в стали.

2. На широкополосном станс 2000 холодной прокатки ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат» прокатывается сталь 20 толщиной 1,2 мм и шириной 1000 мм из подката толщиной 2,35 мм с содержанием 0,22 мас.% углерода, 0,25% кремния, 0,36% марганца, 0,0% титана, 0,0% молибдена, 0,0% ванадия и 0,003% ниобия, значение σ_Т=330 Н/мм². Технологические характеристики используемого на стане оборудования следующие: длина бочки рабочих валков L_р=2160 мм; максимальная допустимая скорость прокатки в последней клети

; длина травильных ванн L_тp=140 м; содержание в растворе кислоты [НСl]=68 г/л и соли железа [FeCl₂]=104 г/л; температура раствора t_тр=78°C; температура конца прокатки подката t_кп=850°C; температура смотки подката t_см=650°C;

Углеродный эквивалент равен:

С_Э=С+Mn/6+Si/3=0,22+0,36/6+0,25/3=0,3633:

Содержание микроэлиментов:

AL=Ti+Mo+V+Nb=0,0+0,0+0,0+0,003=0,003%;

Масса окалины

;

Время травления полосы: τ_тр=2,1·10⁹·[HСl]^-2,069·[FeCl₂]^1,437·t_тp ^-3,757·(0,0747·m_sc)^0,727=2,1·10⁹·68^-2,069·104^1,437·78^-3,757·(0,0747·14,4054)^0,727=21,8778 с;

Коэффициент размеров профиля:

;

Коэффициент влияния прочности подката выбирается в зависимости от величины σ_Т (см. табл 2) и равен k_σ=0,95.

Таблицам 2
σ_Т, МПа	k_σ
Не более 300	1,00
310-350	0,95
360-400	0,85
410-450	0,80
Более 450	0,75

Коэффициент запаса на регулирование процесса: k_p=1,0, т.к.

k_σk_hb=0,95·0,575=0,54625 и ≤0,9;

Установившаяся скорость прокатки в последней клети;

Скорость полосы перед первой клетью:

Начальная скорость прокатки принимается

3. На широкополосном стане 2000 холодной прокатки ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат» прокатывается сталь марки 08нс толщиной 1,2 мм и шириной 1100 мм из подката толщиной 4,5 мм с содержанием 0,07 мас.% углерода, 0,03% кремния, 0,3% марганца, 0,0% титана, 0,0% молибдена, 0,0% ванадия и 0,0% ниобия, значение σ_Т=270 Н/мм². Технологические характеристики используемого на стане оборудования следующие: длина бочки рабочих валков L_p=2160 мм; максимальная допустимая скорость прокатки в последней клети

; длина травильных ванн L_тp=140 м; содержание в растворе кислоты [HCl]=68 г/л и соли железа [FeCl₂]=104 г/л; температура раствора t_тp=78°C; температура конца прокатки подката t_кп=850°C; температура смотки подката t_см=631°C;

Углеродный эквивалент равен:

С_Э=С+Мn/6+Si/3=0,18+0,3/6+0,03/3=0,13;

Содержание микроэлиментов:

AL=Ti+Mo+V+Nb=0,0+0,0+0,0+0,0=0,0%;

Масса окалины:

Время травления полосы: τ_тр=2,1·10⁹·[HСl]^-2,069·[FeCl₂]^1,437·t_тp ^-3,757·(0,0747·m_sc)^0,727=2,1·10⁹·68^-2,069·104^1,437·78^-3,757·(0,0747·24,5527)^0,727=32,189 с;

Коэффициент размеров профиля:

Коэффициент влияния прочности подката выбирается в зависимости от величины σ_Т - (см. табл 3) и равен k_σ=1,0.

Таблица 3
σ_Т, МПа	k_σ
Не более 300	1,00
310-350	0,95
360-400	0,85
410-450	0,80
Более 450	0,75

Коэффициент запаса на регулирование процесса: k_p=1,0, т.к. k_σk_hb=1,0·0,5697=0,5697 и ≤0,9;

Скорость полосы перед первой клетью:

Начальная скорость прокатки принимается

Claims

Способ холодной непрерывной прокатки на совмещенном агрегате непрерывного травления и холодной прокатки, включающий задание режимов травления и прокатки, отличающийся тем, что начальную скорость прокатки
принимают в зависимости от содержания в стали углерода, кремния, марганца и микролегирующих элементов: титана, молибдена, ванадия, ниобия из следующих соотношений:

, если
или
, если

где
- скорость движения полосы в травильных ваннах, м/с;

- скорость полосы перед первой клетью, м/с, при этом

а

где L_тp - длина травильных ванн, м;
τ_тр - время травления полосы в зависимости от массы окалины на заготовке, определяемое по формуле
τ_тр=2,1·10⁹·[HCl]^-2,069·[FeCl₂]^1,437·t_тр ^-3,757·(0,0747·m_sc)^0,727,
где m_sc - масса окалины, кг, причем

[НСl] и [FeCl₂] - содержание в травильном растворе кислоты и соли железа, г/л;
t_тp - температура раствора, °C;
t_см - температура смотки, °C;
t_кп - температура конца прокатки, °C;
C_Э=C+Mn/6+Si/3;
AL - содержание микроэлементов, мас.%, причем
AL - Ti+Mo+V+Nb,
Н₀ - толщина подката, мм;
h_к - конечная толщина полосы, мм;

- установившаяся скорость прокатки в последней клети, м/с, причем

где
- максимальная допустимая скорость прокатки в последней клети, м/с;
k_p - 1,0 - коэффициент запаса на регулирование процесса;
k_σ=0,75…1,0 - коэффициент влияния прочности подката;
k_hb - коэффициент размеров профиля, причем

где b - ширина профиля, мм;
L_p - длина бочки рабочих валков, мм, при этом
k_σk_hb≤0,9.