RU2497617C1 - Способ волочения алюминиевой проволоки - Google Patents
Способ волочения алюминиевой проволоки Download PDFInfo
- Publication number
- RU2497617C1 RU2497617C1 RU2012110451/02A RU2012110451A RU2497617C1 RU 2497617 C1 RU2497617 C1 RU 2497617C1 RU 2012110451/02 A RU2012110451/02 A RU 2012110451/02A RU 2012110451 A RU2012110451 A RU 2012110451A RU 2497617 C1 RU2497617 C1 RU 2497617C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- magnetic field
- induction
- microhardness
- current pulses
- wire
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
Abstract
Изобретение предназначено для уменьшения усилий при обработке давлением технически чистого алюминия. Снижение микротвердости материала заготовки обеспечивается за счет того, что перед волочением на заготовку воздействуют импульсным магнитным полем, индукция которого не превышает 0,7 Тл, создаваемым посредством установленного перед волокой индуктора, на который подают импульсы тока регламентированных параметров от источника токовых импульсов. 3 ил.
Description
Изобретение относится к способам обработки технически чистого алюминия давлением, в частности прокатке, штамповке и волочению. Технический результат изобретения - уменьшение усилий при обработке металлов давлением. Наиболее целесообразно использовать изобретение при волочении А1 проволоки. Предлагаемый способ включает в себя обработку металла импульсным магнитным полем для снижения микротвердости и, как следствие, увеличения пластичности материала.
В настоящее время известен способ холодной прокатки полос [1]. Способ включает в себя определение и регулирование основных энергосиловых и технологических параметров прокатки за счет локального по мощности воздействия поля с магнитной индукцией от 0 до 70 Тл по линиям контакта полосы и валка. В качестве недостатков указанного способа следует отметить: 1) регулирование энергосиловых параметров достигается только за счет изменения коэффициента трения в магнитном поле, нет воздействуя на процесс пластической деформации; 2) локальность воздействия; 3) известно, что проблематично получить постоянное магнитное поле с индукцией более 1 Тл в связи с громоздкостью и дороговизной оборудования [2, 3].
Из известных технических решений наиболее близкими к предлагаемым, по назначению и совокупности существенных признаков, является способ переформировки проволоки, согласно которому в процессе изготовления электропроводной проволоки на заготовку воздействуют импульсным электрическим током на всю ее длину одновременно и обеспечивают переформовку заготовки с получением заданной длины и толщины за счет создания сил радиального сжатия выше предела текучести материала проволоки [4]. Недостатком указанного способа является тот факт, что воздействие импульсным электрическим током проводится одновременно на всю длину заготовки, что требует дополнительных конструкторских решений. Еще одним недостатком является то, что при указанном способе воздействия в соответствии с законом Джоуля-Ленца происходит значительный термический нагрев заготовки, приводящий к изменению первоначальной структуры материала.
Задачей заявленного изобретения является снижение усилия при волочении алюминия и сплавов на его основе с помощью импульсного магнитного поля.
Способ снижения усилий при волочении, заключающийся в том, что перед операцией волочения на заготовку воздействуют импульсным магнитным полем. Магнитное поле создают за счет индуктора, на который подаются импульсы тока с амплитудой от 2 до 30 кА и частотой от 10 до 1000 Гц от источника токовых импульсов. В зависимости от амплитудного значения индукции магнитного поля происходит снижение микротвердости, увеличение пластичности, и, как следствие, снижение усилия при волочении.
Реализация способа поясняется фигурой 1 и заключается в следующем: предварительно перед волокой 4 устанавливается соленоид 2, генерирующий импульсные магнитные поля с индукцией до 1 Тл и регулируемой частотой импульсов, на соленоид подаются импульсы тока от источника токовых импульсов 3. Частота импульсов подбирается исходя из скорости волочения для воздействия на весь материал заготовки. Например: скорость волочения v составляет 5 м/с, индуктор имеет длину l=0,1 м, тогда для воздействия на весь материал необходима частота v импульсов магнитного поля 50 Гц. ν=v/1. Фигура 2 демонстрирует зависимость относительного изменения микротвердости алюминия от времени после импульсной обработки магнитным полем 0,38 Тл, фигура 3 показывает зависимость относительного изменения микротвердости алюминия от индукции импульсного магнитного поля.
В лабораторных исследованиях установлено, что значение микротвердости снижается после магнитной обработки, что обеспечивает уменьшение усилий при волочении.
Количественно эффект влияния магнитного поля характеризовался относительным изменением микротвердости
, где <HV> - среднее (не менее чем по 30 измерениям) значение микротвердости образца, подвергнутого магнитной обработке, <HV0> - исходное значение микротвердости.
По результатам исследований установлено, что при воздействии магнитным полем с индукцией 1,1 Тл микротвердость снижается на 9% (фиг.3). Снижение микротвердости, в свою очередь, приводит к увеличению пластических свойств, и, как следствие, снижению силовых параметров волочения на такую же величину. По прошествии 6 часов физико-механические свойства А1 принимают исходное значение (фиг.2), что позволяет конечному продукту соответствовать ГОСТ 22483-77 на проволоку.
Исследования влияния индукции импульсного магнитного поля на микротвердость показали, что зависимость относительного изменения микротвердости алюминия от индукции импульсного магнитного поля имеет вид кривой с насыщением, которое наступает при индукции импульсного магнитного поля 0,8 Тл, дальнейшее увеличение не приводит к усилению эффекта влияния.
Установлены оптимальные параметры процесса волочения алюминиевой проволоки, обеспечивающие снижение усилия волочения на 9%, с воздействием импульсным магнитным полем, а именно: амплитуда токовых импульсов - 19 кА, частота пропускания токовых импульсов - 250 Гц, индукция импульсного магнитного поля 0,8 Тл, скорость волочения - 25 м/мин.
Claims (1)
- Способ волочения алюминиевой проволоки, заключающийся в воздействии перед волочением на заготовку импульсным магнитным полем, индукция которого не превышает 0,7 Тл, создаваемым посредством установленного перед волокой индуктора, на который подают импульсы тока с амплитудой от 2 до 30 кА и частотой от 10 до 1000 Гц от источника токовых импульсов.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2012110451/02A RU2497617C1 (ru) | 2012-03-19 | 2012-03-19 | Способ волочения алюминиевой проволоки |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2012110451/02A RU2497617C1 (ru) | 2012-03-19 | 2012-03-19 | Способ волочения алюминиевой проволоки |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2012110451A RU2012110451A (ru) | 2013-09-27 |
RU2497617C1 true RU2497617C1 (ru) | 2013-11-10 |
Family
ID=49253583
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2012110451/02A RU2497617C1 (ru) | 2012-03-19 | 2012-03-19 | Способ волочения алюминиевой проволоки |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2497617C1 (ru) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114602984A (zh) * | 2022-03-05 | 2022-06-10 | 江苏奇纳新材料科技有限公司 | 一种制备高温合金丝材的方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU737032A1 (ru) * | 1977-11-22 | 1980-05-30 | Днепродзержинский Ордена Трудового Красного Знамени Индустриальный Институт Им.М.И.Арсеничева | Способ продольной прокатки |
SU1585379A1 (ru) * | 1988-04-25 | 1990-08-15 | Предприятие П/Я Г-4213 | Способ обработки изделий из легких сплавов |
RU2419500C1 (ru) * | 2009-11-18 | 2011-05-27 | Сергей Михайлович Бирюков | Способ переформовки проволоки |
-
2012
- 2012-03-19 RU RU2012110451/02A patent/RU2497617C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU737032A1 (ru) * | 1977-11-22 | 1980-05-30 | Днепродзержинский Ордена Трудового Красного Знамени Индустриальный Институт Им.М.И.Арсеничева | Способ продольной прокатки |
SU1585379A1 (ru) * | 1988-04-25 | 1990-08-15 | Предприятие П/Я Г-4213 | Способ обработки изделий из легких сплавов |
RU2419500C1 (ru) * | 2009-11-18 | 2011-05-27 | Сергей Михайлович Бирюков | Способ переформовки проволоки |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2012110451A (ru) | 2013-09-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Hajizadeh et al. | Ultra-fine grained bulk CP-Ti processed by multi-pass ECAP at warm deformation region | |
Thangapandian et al. | Effects of die profile on grain refinement in Al–Mg alloy processed by repetitive corrugation and straightening | |
Edalati et al. | Equal-channel angular pressing and high-pressure torsion of pure copper: Evolution of electrical conductivity and hardness with strain | |
Sergey et al. | New combined process “pressing-drawing” and impact on properties of deformable aluminum wire | |
Abdolvand et al. | A novel combined severe plastic deformation method for producing thin-walled ultrafine grained cylindrical tubes | |
Habibi et al. | Enhanced properties of nano-grained pure copper by equal channel angular rolling and post-annealing | |
Pouraliakbar et al. | Combined effect of heat treatment and rolling on pre-strained and SPDed aluminum sheet | |
Ding et al. | Microstructures and mechanical properties of commercial purity iron processed by asymmetric rolling | |
Li et al. | Microstructure development and texture evolution of ME20 sheets processed by accumulative roll bonding | |
CN113122697A (zh) | 一种金属板带材的加速时效处理方法 | |
RU2497617C1 (ru) | Способ волочения алюминиевой проволоки | |
Fakhretdinova et al. | Processing ultrafine-grained Aluminum alloy using Multi-ECAP-Conform technique | |
Lezhnev et al. | Development and research of combined process of “equal channel angular pressing–drawing” | |
Peláez et al. | Mechanical and microstructural evolution of Mg AZ31 alloy using ECASD process | |
Asfandiyarov et al. | Analysis of the stress-strained state of billets processed by rotary forging with special shape of the tool | |
JP6396067B2 (ja) | バスバー用アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
Lezhnev et al. | The effect of preliminary and final heat treatment in course of the combined “rolling-pressing” process realization on microstructure evolution of copper | |
Sidelnikov et al. | Determining power-energy parameters of combined rolling-extrusion process for low-plastic aluminium alloys | |
DE102010033947A1 (de) | Umformverfahren für ein Werkstück | |
Bolouri et al. | The effect of billets extruded by a curved and flat-face die on the semisolid characteristics and tensile properties of thixoformed products | |
RU2639284C2 (ru) | Термокоррозионно-стойкий алюминиевый сплав | |
JP2014159609A (ja) | 銅合金体、その製造方法及び導電材 | |
Hyun et al. | The comparison of yield and fatigue strength dependence on grain size of pure Ti produced by severe plastic deformation | |
CN105780052B (zh) | 一种兼具高强度与高塑性的纯金属材料及其制备方法 | |
Banjongprasert et al. | Characterization of an equal channel angular pressed Al-Zn-In alloy |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20140320 |