RU2495342C2 - Способ сжижения газа с фракционированием при высоком давлении - Google Patents

Способ сжижения газа с фракционированием при высоком давлении Download PDF

Info

Publication number
RU2495342C2
RU2495342C2 RU2010121144/06A RU2010121144A RU2495342C2 RU 2495342 C2 RU2495342 C2 RU 2495342C2 RU 2010121144/06 A RU2010121144/06 A RU 2010121144/06A RU 2010121144 A RU2010121144 A RU 2010121144A RU 2495342 C2 RU2495342 C2 RU 2495342C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
column
aforementioned
liquid
ethane
liquid phase
Prior art date
Application number
RU2010121144/06A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2010121144A (ru
Inventor
Беатрис ФИШЕР
Жилль ФЕРШНАЙДЕР
Анн-Клэр ЛЮКЕН
Original Assignee
Ифп
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ифп filed Critical Ифп
Publication of RU2010121144A publication Critical patent/RU2010121144A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2495342C2 publication Critical patent/RU2495342C2/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0045—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by vaporising a liquid return stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/006—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
    • F25J1/008—Hydrocarbons
    • F25J1/0085—Ethane; Ethylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0214—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0229—Integration with a unit for using hydrocarbons, e.g. consuming hydrocarbons as feed stock
    • F25J1/0231—Integration with a unit for using hydrocarbons, e.g. consuming hydrocarbons as feed stock for the working-up of the hydrocarbon feed, e.g. reinjection of heavier hydrocarbons into the liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0235—Heat exchange integration
    • F25J1/0237—Heat exchange integration integrating refrigeration provided for liquefaction and purification/treatment of the gas to be liquefied, e.g. heavy hydrocarbon removal from natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0235—Heat exchange integration
    • F25J1/0237—Heat exchange integration integrating refrigeration provided for liquefaction and purification/treatment of the gas to be liquefied, e.g. heavy hydrocarbon removal from natural gas
    • F25J1/0238—Purification or treatment step is integrated within one refrigeration cycle only, i.e. the same or single refrigeration cycle provides feed gas cooling (if present) and overhead gas cooling
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0244—Operation; Control and regulation; Instrumentation
    • F25J1/0245—Different modes, i.e. 'runs', of operation; Process control
    • F25J1/0249—Controlling refrigerant inventory, i.e. composition or quantity
    • F25J1/025—Details related to the refrigerant production or treatment, e.g. make-up supply from feed gas itself
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0292—Refrigerant compression by cold or cryogenic suction of the refrigerant gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/30—Processes or apparatus using separation by rectification using a side column in a single pressure column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/50—Processes or apparatus using separation by rectification using multiple (re-)boiler-condensers at different heights of the column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/62—Ethane or ethylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2260/00—Coupling of processes or apparatus to other units; Integrated schemes
    • F25J2260/02—Integration in an installation for exchanging heat, e.g. for waste heat recovery
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/12—Particular process parameters like pressure, temperature, ratios

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

Способ предлагает сжижать природный газ, осуществляя следующие стадии: охлаждают природный газ, вводят охлажденный природный газ в колонну для фракционирования таким образом, чтобы разделить газовую фазу, обогащенную метаном, и жидкую фазу, обогащенную соединениями, более тяжелыми, чем этан, извлекают вышеупомянутую жидкую фазу из нижней части колонны для фракционирования и удаляют вышеупомянутую газовую фазу из верхней части колонны разделения, частично сжижают вышеупомянутую газовую фазу таким образом, чтобы получить конденсат и газообразный поток, при этом конденсат возвращают в верхнюю часть колонны для фракционирования в качестве флегмы, сжижают вышеупомянутый газообразный поток, за счет теплообмена при давлении выше 50 бар. Рабочие условия колонны для фракционирования, функционирующей при давлении, находящемся в диапазоне от 40 до 60 бар, выбирают таким образом, чтобы вышеупомянутая жидкая фаза содержала молярное количество метана в интервале от 10% до 150% молярного количества этана, содержащегося в вышеупомянутой жидкой фазе. Использование изобретения позволит повысить эффективность сжижения. 3 ил. 1 табл.

Description

Настоящее изобретение касается области сжижения природного газа.
Природный газ часто добывают в местах, удаленных от места его использования. Способ, используемый для его транспортировки, заключается в сжижении природного газа при температуре приблизительно -160°С, затем в его транспортировке на судах в жидкой форме при атмосферном давлении.
Перед сжижением природный газ должен быть подвергнут различным обработкам, с одной стороны, чтобы откорректировать его состав для конкретного применения (содержание серы и диоксида углерода, теплотворная способность), и, с другой стороны, чтобы сделать возможным его сжижение. В частности, фракционирование природного газа, осуществляемое путем дистилляции, позволяет удалить слишком тяжелые углеводороды, которые создают опасность закупорки трубопроводов и теплообменников установки по сжижению газа в результате кристаллизации. Кроме того, фракционирование дистилляцией позволяет отдельно выделить такие соединения, как этан, пропан или бутан, которые могут представлять ценность, например, при продаже или в качестве охлаждающих жидкостей, применяемых в способе сжижения.
В общем, сжижение осуществляют при давлении, приблизительно равном рабочему давлению колонны для фракционирования.
Настоящее изобретение предлагает изменить стадию фракционирования таким образом, чтобы увеличить рабочее давление фракционирования и, соответственно, увеличить давление, при котором сжижают природный газ с целью увеличения общей эффективности способа сжижения.
Изобретение в целом определяет способ сжижения природного газа, в котором осуществляют следующие стадии:
а) охлаждают природный газ,
b) вводят охлажденный природный газ в колонну для фракционирования таким образом, чтобы разделить газовую фазу, обогащенную метаном, и жидкую фазу, обогащенную соединениями, более тяжелыми, чем этан.
с) извлекают вышеупомянутую жидкую фазу из нижней части колонны для фракционирования и удаляют вышеупомянутую газовую фазу из верхней части разделительной колонны,
d) частично сжижают вышеупомянутую газовую фазу таким образом, чтобы получить конденсат и газообразный поток, при этом конденсат возвращают в верхнюю часть колонны для фракционирования в качестве флегмы,
е) сжижают вышеупомянутый газообразный поток,
и в котором выбирают рабочие условия колонны для фракционирования таким образом, чтобы вышеупомянутая жидкая фаза содержала молярное количество метана, в интервале от 10% до 150% от молярного количества этана, содержащегося в вышеупомянутой жидкой фазе.
Согласно изобретению можно выбрать рабочие условия колонны для фракционирования таким образом, чтобы вышеупомянутая жидкая фаза содержала молярное количество метана в интервале от 40% до 70% от молярного количества этана. Можно регулировать молярное количество метана в вышеупомянутой жидкое фазе, изменяя мощность ребойлера, расположенного в нижней части колонны для фракционирования.
Согласно изобретению можно, кроме того, осуществлять следующие стадии:
f) вводят вышеупомянутую жидкую фазу в разделительную колонну, чтобы разделить газообразную фракцию, обогащенную метаном, и жидкую фракцию, содержащую углеводороды, более тяжелые, чем этан,
g) извлекают жидкую часть из разделительной колонны,
h) выделяют из вышеупомянутой жидкой части жидкий поток, содержащий более 95% мол. этана.
На стадии g) можно извлекать часть жидкости на уровне между точкой подачи и верхней частью разделительной колонны.
На стадии h) можно испарить долю вышеупомянутой жидкой части таким образом, чтобы получить вышеупомянутый жидкий поток, содержащий более 95% мол. этана, при этом испаренную долю вводят в разделительную колонну.
Можно вводить в верхнюю часть разделительной колонны жидкую флегму при температуре, находящейся в интервале от -10°С до -40°С.
На стадии а) можно охладить природный газ за счет теплообмена с охлаждающей жидкостью, циркулирующей в контуре охлаждения, и можно частично конденсировать вышеупомянутую газообразную фракцию, обогащенную метаном, полученную на стадии f), за счет теплообмена с частью вышеупомянутой охлаждающей жидкости таким образом, чтобы получить вышеупомянутую жидкую флегму, которую вводят в верхнюю часть разделительной колонны.
Можно переохладить часть охлаждающей жидкости за счет теплообмена с жидкостью, извлекаемой из колонны для фракционирования.
На стадии е) можно охладить газообразный поток за счет теплообмена при давлении больше 50 бар.
Другие характеристики и преимущества изобретения будут более понятны и отчетливо проявятся при чтении описания, приведенного ниже со ссылками на фигуры, среди которых
- фиг.1 схематически изображает способ согласно известному уровню техники,
- фиг.2 и 3 схематически изображают два способа согласно изобретению.
На фиг.1, подлежащий сжижению природный газ поступает по трубопроводу 1'. Природный газ может быть предварительно очищен для удаления соединений кислотного характера, воды и, в известных случаях, ртути. Природный газ, циркулирующий в трубопроводе 1', охлаждают в теплообменнике Е1 до температуры в интервале от 0°С до - 60°С. В Е1 охлаждение осуществляется посредством закрытого контура охлаждения 100, который функционирует за счет сжатия и расширения охлаждающей жидкости, например, состоящей из смеси этана и пропана.
Природный газ, частично сжиженный в Е1, подают по трубопроводу 1 в колонну для фракционирования 2, нагреваемую при помощи теплообменника 9. Пар, извлекаемый из верхней части колонны 2 через трубопровод 3, частично конденсируют в теплообменнике Е1 перед тем, как ввести его во флегмовый сосуд 4.
Газообразную фракцию, извлекаемую из верхней части флегмового сосуда 4, направляют по трубопроводу 5 в теплообменник Е2 для сжижения. Жидкий природный газ извлекают из Е2 через трубопровод 5'. В Е2 охлаждение осуществляют посредством замкнутого контура охлаждения 200, который функционирует за счет сжатия и расширения охлаждающей жидкости, например, состоящей из смеси азота, метана и этана.
Жидкость, полученную в нижней части флегмового сосуда 4, вводят при помощи насоса 6 и трубопровода 7 в верхнюю часть колонны 2 в качестве флегмы. Жидкость, полученную в нижней части колонны 2, извлекают через трубопровод 8.
Жидкость, извлеченную из нижней части колонны 2 через трубопровод 8, охлаждают в теплообменнике 10, например, водой или воздухом, затем дросселируют в дросселирующем устройстве V. Охлажденную и дросселированную жидкость вводят в колонну деэтанизации 11, нагреваемую теплообменником 16. Обычно колонна 11 функционирует при давлении, находящемся в диапазоне от 20 до 35 бар. Газообразную фракцию, полученную в верхней части колонны 11, частично конденсируют при температуре, находящейся в интервале от 0°С до 10°С в теплообменнике 12 за счет теплообмена с частью жидкости, извлекаемой сбоку колонны 2.
Конденсаты отделяют от газообразной фазы в сосуде 13. Газообразная фаза, извлеченная из верхней части сосуда 13, состоит, в основном, из метана и этана. Она может быть направлена в сеть горючего газа или на сжижение в трубопровод 5. Конденсаты, извлеченные из нижней части разделительного сосуда 13, при температуре, предпочтительно, находящейся в интервале от 0°С до 10°С, направляют при помощи насоса 14 в верхнюю часть колонны 11 в качестве флегмы. Часть конденсатов, которые, в основном, состоят из этана, отбирают через трубопровод 30 для использования, например, в составе охлаждающих жидкостей, циркулирующих в контурах 100 или 200.
Углеводороды, более тяжелые, чем метан, извлекают в форме жидкости из нижней части колонны 11 через трубопровод 17.
Фиг.2 и 3, которые схематически представляют два варианта осуществления изобретения, повторяют те же элементы фиг.1, с использованием других рабочих условий. Обозначения фиг.2 и 3, идентичные обозначениям фиг.1, обозначают те же самые элементы.
Согласно изобретению, по отношению к фиг.2 и 3, рабочие условия колонны 2 выбраны таким образом, чтобы содержание метана в потоке, извлекаемом через трубопровод 8, находилось в диапазоне от 10% до 150% мол., предпочтительно, от 40% до 70% мол. от содержания этана в данном потоке. Например, можно изменить температуру или рабочее давление колонны 2. Обычно колонна 2 функционирует при давлении, находящемся в диапазоне от 40 до 60 бар. Давление колонны 2 может быть отрегулировано посредством клапана, расположенного выше колонны 2, например, на трубопроводе 1 или 1'. Рабочая температура колонны 2 может быть отрегулирована путем изменения мощности ребойлера, то есть, увеличением или уменьшением количества тепла, подаваемого ребойлером 9 в нижнюю часть колонны 2. Вследствие регулировки мощности ребойлера 9, расход газа, извлекаемого через трубопровод 3, и расход жидкости, извлекаемой через трубопровод 8, являются варьируемыми. Обычно, уменьшают мощность ребойлера 9 таким образом, чтобы увеличить количество метана, содержащегося в жидкости в нижней части колонны 2, и, соответственно, расход жидкости 8 увеличивается.
Подача значительного количества метана в нижнюю часть колонны 2 позволяет иметь более низкую плотность пара при одинаковом давлении, следовательно, более высокое отношение плотностей. Таким образом, факт подачи значительного количества метана в нижнюю часть колонны 2 согласно изобретению дает возможность осуществлять сжижение при более высоком давлении, что уменьшает мощность, необходимую для осуществления сжижения.
Согласно изобретению, принимая во внимание, что жидкость, извлекаемая из нижней части колонны 2, содержит значительную часть метана, применяют особые рабочие условия на разделительной колонне 11. Колонна 11 может представлять собой дистилляционную колонну тарельчатого типа. Можно установить в верхней части колонны 11 относительно низкую температуру, предпочтительно, находящуюся в диапазоне от -10°С до -40°С, для того, чтобы улучшить разделение между метаном и углеводородами, более тяжелыми, чем этан. По отношению к фиг.2 и 3, теплообменник 12 может осуществлять охлаждение до низкой температуры, предпочтительно, находящейся в диапазоне от -10°С до -40°С.Конденсаты, удаляемые из нижней части разделительного сосуда 13, направляют при температуре, предпочтительно, находящейся в диапазоне от -10°С до -40°С, при помощи насоса 14 в верхнюю часть колонны 1 в качестве флегмы.
Чтобы осуществить охлаждение до низкой температуры в теплообменнике 12, можно использовать часть охлаждающей жидкости первого контура охлаждения 100. По отношению к фиг.2, отбирают часть охлаждающей жидкости через трубопровод 101, которую дросселируют в клапане V1 перед теплообменом в 12 с эффлюентом, извлекаемым из верхней части колонны 11. По отношению к фиг.3, отбирают часть охлаждающей жидкости из первого контура 100 охлаждения через трубопровод 101. Охлаждают данную жидкость теплообменом в 9' с частью жидкости, извлекаемой сбоку от колонны 2. Например, часть жидкости извлекают между точкой подачи через трубопровод 1 колонны 2 и нижней частью колонны 2. В теплообменнике 9' охлаждающая жидкость может быть охлаждена до температуры, находящейся в интервале от -10°С до 20°С. Охлажденную охлаждающую смесь дросселируют в приспособлении V1 таким образом, чтобы она была частично испаримой при температуре, находящейся в диапазоне от -10°С до -40°С. Частично испаримую жидкость вводят в теплообменник 12, чтобы охладить и частично сжижить газообразную фракцию, извлекаемую из верхней части колонны 11. По отношению к фиг.2 и 3, охлаждающую жидкость, выходящую из теплообменника 12, направляют по трубопроводу 103 в один из сосудов для сепарации капель компрессора первого контура охлаждения.
Согласно изобретению, по отношению к фиг.2 и 3, можно осуществлять боковой отбор из колонны 11 для того, чтобы извлечь фракцию, обогащенную этаном. Удаляют жидкость из колонны 11 через трубопровод 18 на уровне, расположенном между точкой питания колонны 11 через трубопровод 8 и точкой введения флегмы. Трубопровод 18 осуществляет отбор на уровне тарелки, расположенной, предпочтительно, по меньшей мере, на две тарелки выше точки питания. Извлеченную жидкость вводят через трубопровод 18 в обводную колонну 20, называемую «колонной для отгонки легких фракций». Колонна 20 функционирует при давлении, чувствительно равном давлению колонны 11 с близкими потерями напора. Колонну 20 нагревают при помощи теплообменника 19 таким образом, чтобы испарить метан, присутствующий в извлеченной жидкости. Из нижней части колонны 20 извлекают фракцию, обогащенную этаном и содержащую очень небольшое количество метана и пропана. Согласно изобретению, можно подобрать мощность теплообменника 19 таким образом, чтобы поддерживать жидкость в нижней части колонны 20 при температуре, находящейся в интервале от 10°С до 20°С. Испаренную часть извлекают из верхней части колонны 20, чтобы вновь ввести в колонну 11. Предпочтительно, управляют колонной 20 таким образом, чтобы получить жидкую фракцию, содержащую более 92% мол. этана, предпочтительно, более 95% мол. этана. Жидкость с высоким содержанием этана может быть использована для составления охлаждающих смесей, применяемых в контурах 100 и 200.
Из нижней части колонны 11 извлекают жидкость, обогащенную углеводородами, более тяжелыми, чем этан, которая может быть направлена через трубопровод 17 в колонну депропанизации. Таким образом, можно выделить фракцию, обогащенную пропаном, которая может быть использована для составления охлаждающих смесей, применяемых в контурах 100 и 200.
Числовые примеры, представленные ниже, позволяют проиллюстрировать функционирование способа согласно изобретению.
Пример 1
Действует схема фиг.1 согласно известному уровню техники.
Природный газ, предварительно очищенный и высушенный, циркулировал в трубопроводе 1' при производительности 35000 кмоль/ч и следующем составе:
Компонент Состав (% мол.)
N2 1
C1 90
C2 5,5
C3 2,1
iC4 0,5
nC4 0,5
iC5 0,05
nC5 0,05
C6 0,05
C7 0,05
C8 0,05
C9 0,05
Бензол 0,05
Толуол 0,05
Газ охлаждали в Е1 до температуры -30°С, затем вводили в колонну для фракционирования 2.
Чтобы быть в состоянии дистиллировать газ в колонне 2, надо было оставаться достаточно ниже критических условий. Критерием, обычно применяемым специалистами в данной области, является то, что отношение плотностей жидких фаз и пара в нижней части колонны 2 должно оставаться больше определенной величины, для того, чтобы быть в состоянии действовать. Специалистами в данной области используются величины между 3 и 6. В данном примере 1 авторы использовали величину 4, 5.
Колонна 2 функционировала при 40,5 бар, конденсатор 4 функционировал при -60°С, и отношение С1/С2 в нижней части колонны 2 составляло 1%.
В данных условиях в нижней части колонны 2 получали плотность жидкости 404,8 кг/м3 и плотность пара 88,95 кг/м3. Таким образом, отношение плотностей жидких фаз и пара в нижней части колонны 2 было равно 4,55.
Таким образом, сжижение в Е2 осуществлялось при давлении 40 бар. Для блока сжижения в целом, для компрессоров двух контуров с охлаждающей смесью, была необходима мощность 162,4 МВт.
В примере 1 колонна деэтанизации 11 не содержала обводной колонны. Кроме того, поток, полученный в верхней части колонны 1, охлаждали только посредством теплообмена с боковым отбором колонны для фракционирования 2, и, следовательно, не увеличивали хладопроизводительность, необходимую для функционирования способа.
Пример 2
Действует схема 2 согласно изобретению.
Газ, подлежащий обработке, имел состав и расход, идентичные составу и расходу примера 1.
Газ охлаждали в Е1 до температуры -30°С, затем вводили в колонну для фракционирования 2.
Колонна 2 функционировала при 53,5 бар, конденсатор 4 функционировал при -60°С, и отношение С1/С2 в нижней части колонны 2 составляло 55%.
В данных условиях в нижней части колонны 2 получали плотность жидкости 405,6 кг/м3 и плотность пара 87,7 кг/м3. Таким образом, отношение плотностей жидких фаз и пара в нижней части колонны 2 было равно 4,6.
Таким образом, сжижение в Е2 осуществлялось при давлении 53 бар. Для блока сжижения в целом, для компрессоров двух контуров с охлаждающей смесью, была необходима мощность 148,3 МВт, или выигрыш около 9% по сравнению с примером 1.
Компенсация данного выигрыша в эффективности заключается в сложности выделения потока, обогащенного этаном, необходимого для того, чтобы осуществить пополнение жидкого теплоносителя контуров охлаждения 100 и 200. В самом деле, простая дистилляция в разделительной колонне 11 позволяет получить в верхней части смесь С1 и С2, которая может быть использована во втором контуре охлаждения 200, но не в первом контуре 100, в котором используется смесь С2 и С3. Изобретение предлагает, в примере 2, применить обводную колонну для отгонки легких фракций 20.
Поток из верхней части колонны 11 охлаждали до температуры -20°С посредством теплообмена с частью жидкого теплоносителя первого контура охлаждения 100. Кроме того, эффлюент, извлекаемый из верхней части сосуда 13, должен быть сжиженным. Упомянутые дополнительные теплообмены влекут за собой потерю эффективности около 1% по сравнению с примером 1.
В заключение, операционный способ согласно изобретению примера 2 является значительно более привлекательным, чем операционный способ примера 1: он позволяет сэкономить около 8% энергии или увеличить производительность сжижения приблизительно на 8% с теми же самыми газовыми турбинами.

Claims (10)

1. Способ сжижения природного газа, в котором осуществляют следующие стадии:
a) охлаждают природный газ,
b) вводят охлажденный природный газ в колонну для фракционирования таким образом, чтобы разделить газовую фазу, обогащенную метаном, и жидкую фазу, обогащенную соединениями, более тяжелыми, чем этан,
c) извлекают вышеупомянутую жидкую фазу из нижней части колонны для фракционирования и удаляют вышеупомянутую газовую фазу из верхней части колонны разделения,
d) частично сжижают вышеупомянутую газовую фазу таким образом, чтобы получить конденсат и газообразный поток, при этом конденсат возвращают в верхнюю часть колонны для фракционирования в качестве флегмы,
e) сжижают вышеупомянутый газообразный поток, за счет теплообмена при давлении выше 50 бар,
и в котором выбирают рабочие условия колонны для фракционирования, функционирующей при давлении, находящемся в диапазоне от 40 до 60 бар, таким образом, чтобы вышеупомянутая жидкая фаза содержала молярное количество метана в интервале от 10% до 150% молярного количества этана, содержащегося в вышеупомянутой жидкой фазе.
2. Способ по п.1, в котором рабочие условия колонны для фракционирования выбирают таким образом, чтобы вышеупомянутая жидкая фаза содержала молярное количество метана, находящееся в интервале от 40% до 70% от молярного количества этана, содержащегося в вышеупомянутой жидкой фазе.
3. Способ по п.1, в котором регулируют молярное количество метана по отношению к количеству этана в вышеупомянутой жидкой фазе, изменяя мощность ребойлера, расположенного в нижней части колонны для фракционирования.
4. Способ по п.1, в котором дополнительно осуществляют следующие стадии:
f) вводят вышеупомянутую жидкую фазу в разделительную колонну, чтобы разделить газовую фазу, обогащенную метаном, и жидкую фазу, содержащую углеводороды, более тяжелые, чем этан,
g) извлекают жидкую часть из разделительной колонны,
h) выделяют из вышеупомянутой жидкой части жидкий поток, содержащий более 95 мол.% этана.
5. Способ по п.4, в котором на стадии g) извлекают часть жидкости на уровне между точкой подачи и верхней частью разделительной колонны.
6. Способ по п.4, в котором на стадии h) испаряют долю вышеупомянутой жидкой части таким образом, чтобы получить вышеупомянутый жидкий поток, содержащий более 95 мол.% этана, при этом вышеупомянутую испаренную долю вводят в разделительную колонну.
7. Способ по п.4, в котором в верхнюю часть разделительной колонны вводят жидкую флегму при температуре, находящейся в интервале от -10°C до -40°C.
8. Способ по п.7, в котором на стадии а) охлаждают природный газ за счет теплообмена с охлаждающей жидкостью, циркулирующей в контуре охлаждения, и в котором частично конденсируют вышеупомянутую газообразную фракцию обогащенную метаном, полученную на стадии f) за счет теплообмена с частью вышеупомянутой охлаждающей жидкости таким образом, чтобы получить вышеупомянутую жидкую флегму, которую вводят в верхнюю часть разделительной колонны.
9. Способ по п.8, в котором переохлаждают часть охлаждающей жидкости за счет теплообмена с жидкостью, извлекаемой из колонны для фракционирования.
10. Способ по одному из предыдущих пунктов, в котором на стадии е) охлаждают газообразный поток за счет теплообмена при давлении выше 50 бар.
RU2010121144/06A 2007-10-26 2008-10-17 Способ сжижения газа с фракционированием при высоком давлении RU2495342C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0707829A FR2923001B1 (fr) 2007-10-26 2007-10-26 Procede de liquefaction d'un gaz naturel avec fractionnement a haute pression.
FR0707829 2007-10-26
PCT/FR2008/001462 WO2009087308A2 (fr) 2007-10-26 2008-10-17 Procede de liquefaction d'un gaz naturel avec fractionnement a haute pression

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2010121144A RU2010121144A (ru) 2011-12-10
RU2495342C2 true RU2495342C2 (ru) 2013-10-10

Family

ID=39556253

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2010121144/06A RU2495342C2 (ru) 2007-10-26 2008-10-17 Способ сжижения газа с фракционированием при высоком давлении

Country Status (7)

Country Link
US (1) US9222724B2 (ru)
EP (1) EP2205920B1 (ru)
BR (1) BRPI0818214B1 (ru)
FR (1) FR2923001B1 (ru)
NO (1) NO2205920T3 (ru)
RU (1) RU2495342C2 (ru)
WO (1) WO2009087308A2 (ru)

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10082331B2 (en) * 2009-07-16 2018-09-25 Conocophillips Company Process for controlling liquefied natural gas heating value
AU2010302667B2 (en) * 2009-09-30 2013-12-05 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method of fractionating a hydrocarbon stream and an apparatus therefor
CN102168905B (zh) * 2011-04-14 2014-03-05 北京中油联自动化技术开发有限公司 一种天然气原料气加工装置
CN103542692B (zh) * 2012-07-09 2015-10-28 中国海洋石油总公司 基于缠绕管式换热器的非常规天然气液化系统
US20140033762A1 (en) * 2012-08-03 2014-02-06 Air Products And Chemicals, Inc. Heavy Hydrocarbon Removal From A Natural Gas Stream
US10436505B2 (en) * 2014-02-17 2019-10-08 Black & Veatch Holding Company LNG recovery from syngas using a mixed refrigerant
US10443930B2 (en) * 2014-06-30 2019-10-15 Black & Veatch Holding Company Process and system for removing nitrogen from LNG
EP3382306A1 (en) * 2017-03-31 2018-10-03 Linde Aktiengesellschaft Overhead recycle process apparatus and method of overhead recycle processing of hydrocarbons
US20210396465A1 (en) * 2018-10-31 2021-12-23 Azota Gas Processing, Ltd. Mixed refrigerant system for natural gas processing
US11561043B2 (en) * 2019-05-23 2023-01-24 Bcck Holding Company System and method for small scale LNG production
US11353261B2 (en) * 2019-10-31 2022-06-07 Air Products And Chemicals, Inc. Lights removal from carbon dioxide
BR112022024468A2 (pt) * 2020-06-03 2023-02-07 Chart Energy & Chemicals Inc Sistema e método de remoção de componente de fluxo de gás

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU346972A1 (ru) * 1970-07-17 1977-04-05 Краснодарский Филиал Государственного Научно-Исследовательского И Проектно-Конструкторского Института "Южниигипрогаз" Способ разделени газовой смеси
US4689063A (en) * 1985-03-05 1987-08-25 Compagnie Francaise D'etudes Et De Construction "Technip" Process of fractionating gas feeds and apparatus for carrying out the said process
US5265427A (en) * 1992-06-26 1993-11-30 Exxon Production Research Company Refrigerant recovery scheme
RU2014343C1 (ru) * 1989-04-25 1994-06-15 Компани Франсэз д'Этюд э де Констрюксьон "Текнип" Способ выделения жидких углеводородов и установка для его осуществления
US6401486B1 (en) * 2000-05-18 2002-06-11 Rong-Jwyn Lee Enhanced NGL recovery utilizing refrigeration and reflux from LNG plants
US20060144081A1 (en) * 2004-12-22 2006-07-06 Henri Paradowski Method and installation for producing treated natural gas, a C3+ hydrocarbon cut and an ethane rich stream

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4592767A (en) * 1985-05-29 1986-06-03 Union Carbide Corporation Process for separating methane and nitrogen
US5659109A (en) * 1996-06-04 1997-08-19 The M. W. Kellogg Company Method for removing mercaptans from LNG
US5953936A (en) * 1997-10-28 1999-09-21 Air Products And Chemicals, Inc. Distillation process to separate mixtures containing three or more components
US6662589B1 (en) * 2003-04-16 2003-12-16 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated high pressure NGL recovery in the production of liquefied natural gas
US20070157663A1 (en) * 2005-07-07 2007-07-12 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods of integrated NGL recovery and LNG liquefaction

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU346972A1 (ru) * 1970-07-17 1977-04-05 Краснодарский Филиал Государственного Научно-Исследовательского И Проектно-Конструкторского Института "Южниигипрогаз" Способ разделени газовой смеси
US4689063A (en) * 1985-03-05 1987-08-25 Compagnie Francaise D'etudes Et De Construction "Technip" Process of fractionating gas feeds and apparatus for carrying out the said process
RU2014343C1 (ru) * 1989-04-25 1994-06-15 Компани Франсэз д'Этюд э де Констрюксьон "Текнип" Способ выделения жидких углеводородов и установка для его осуществления
US5265427A (en) * 1992-06-26 1993-11-30 Exxon Production Research Company Refrigerant recovery scheme
US6401486B1 (en) * 2000-05-18 2002-06-11 Rong-Jwyn Lee Enhanced NGL recovery utilizing refrigeration and reflux from LNG plants
US20060144081A1 (en) * 2004-12-22 2006-07-06 Henri Paradowski Method and installation for producing treated natural gas, a C3+ hydrocarbon cut and an ethane rich stream

Also Published As

Publication number Publication date
EP2205920A2 (fr) 2010-07-14
US20110048067A1 (en) 2011-03-03
WO2009087308A2 (fr) 2009-07-16
US9222724B2 (en) 2015-12-29
RU2010121144A (ru) 2011-12-10
NO2205920T3 (ru) 2018-09-08
FR2923001B1 (fr) 2015-12-11
BRPI0818214B1 (pt) 2020-10-13
BRPI0818214A2 (pt) 2016-06-14
EP2205920B1 (fr) 2018-04-11
WO2009087308A3 (fr) 2011-12-08
FR2923001A1 (fr) 2009-05-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2495342C2 (ru) Способ сжижения газа с фракционированием при высоком давлении
RU2355960C1 (ru) Двухступенчатый отвод азота из сжиженного природного газа
RU2491487C2 (ru) Способ сжижения природного газа с улучшенным извлечением пропана
RU2337130C2 (ru) Отвод азота из конденсированного природного газа
RU2702829C2 (ru) Способ сжижения сырьевого потока природного газа и удаления из него азота и устройство (варианты) для его осуществления
RU2702074C2 (ru) Способ (варианты) и устройство (варианты) для получения обедненного азотом продукта спг
KR100415950B1 (ko) 탄화수소 가스의 처리방법
RU2224961C2 (ru) Способ удаления летучих компонентов из природного газа
RU2215952C2 (ru) Способ разделения потока многокомпонентного исходного материала под давлением путем использования дистилляции
JP3988840B2 (ja) 流体を液化する方法および流体の液化のための設備
RU2723471C2 (ru) Способ изъятия хладагента из системы для сжижения природного газа, способ изменения объема производства сжиженного или переохлажденного природного газа в системе для сжижения природного газа, система для сжижения природного газа
JP4426007B2 (ja) ガスの液化方法
CA2957140C (en) Treatment of nitrogen-rich natural gas streams
US2677945A (en) Transportation of natural gas
RU2462672C2 (ru) Способ отделения азота от сжиженного природного газа
NO158478B (no) Fremgangsmaate for separering av nitrogen fra naturgass.
EA008393B1 (ru) Установка сжиженного природного газа низкого давления
EA011523B1 (ru) Способ извлечения газоконденсатных жидкостей и устройство для его реализации
JP2008057962A (ja) 天然ガスの液化方法及び装置
NO315534B1 (no) Fremgangsmåte for kondensering av en trykksatt födegass
JP4898006B2 (ja) 天然ガスのような炭化水素を含む流体の部分液化方法
US20110036120A1 (en) Method and apparatus for recovering and fractionating a mixed hydrocarbon feed stream
WO2016179115A1 (en) Methods of cryogenic purification, ethane separation, and systems related thereto
US7309417B2 (en) Treating of a crude containing natural gas
AU2002338705A1 (en) Treating of a crude containing natural gas