RU2472943C2 - Вращающаяся лопатка паровой турбины (варианты) - Google Patents
Вращающаяся лопатка паровой турбины (варианты) Download PDFInfo
- Publication number
- RU2472943C2 RU2472943C2 RU2008129040/06A RU2008129040A RU2472943C2 RU 2472943 C2 RU2472943 C2 RU 2472943C2 RU 2008129040/06 A RU2008129040/06 A RU 2008129040/06A RU 2008129040 A RU2008129040 A RU 2008129040A RU 2472943 C2 RU2472943 C2 RU 2472943C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- blade
- cover
- crown
- aerodynamic surface
- shank
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/12—Blades
- F01D5/14—Form or construction
- F01D5/147—Construction, i.e. structural features, e.g. of weight-saving hollow blades
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/12—Blades
- F01D5/22—Blade-to-blade connections, e.g. for damping vibrations
- F01D5/225—Blade-to-blade connections, e.g. for damping vibrations by shrouding
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2220/00—Application
- F05D2220/30—Application in turbines
- F05D2220/31—Application in turbines in steam turbines
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Architecture (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
Вращающаяся лопатка для паровой турбины содержит: участок хвостовика, участок аэродинамической поверхности, примыкающий к участку хвостовика, участок венца, непрерывный с участком аэродинамической поверхности и имеющий ширину венца, и крышку. Участок аэродинамической поверхности, примыкающий к участку хвостовика, имеет такую форму, чтобы оптимизировать аэродинамическую характеристику, обеспечивая при этом оптимизированное распределение потока и минимальные центробежные и изгибающие напряжения. Крышка выполнена в виде части участка венца. Крышка образует радиальное уплотнение, которое минимизирует потери у венца. Крышка шире, чем ширина венца, так что на скорости крышка входит в зацепление с расположенной рядом крышкой соседней лопатки. Площадь выходного кольцевого канала лопатки составляет 0,461 м2. Диапазон рабочих скоростей лопатки составляет от 5625 до 11250 оборотов в минуту. Максимальный массовый расход лопатки - 30,9 кг/с. Лопатки турбины могут быть эффективно использованы в работе при более высоких рабочих скоростях. 2 н. и 6 з.п. ф-лы, 4 ил.
Description
Уровень техники
Настоящее изобретение относится к вращающейся лопатке паровой турбины и, более конкретно, к вращающейся лопатке паровой турбины с оптимизированной геометрией, способной работать при увеличенных рабочих скоростях.
Канал для прохода пара паровой турбины образован неподвижным цилиндром и ротором. Множество неподвижных лопаток прикреплены к цилиндру по окружности и проходят внутрь в канал для прохода пара. Аналогично, множество вращающихся лопаток прикреплено к ротору по окружности и проходят наружу в канал для прохода пара. Неподвижные лопатки и вращающиеся лопатки расположены чередующимися рядами так, что ряд лопаток и расположенный непосредственно ниже по потоку ряд лопаток образуют ступень. Лопатки служат для направления потока пара таким образом, чтобы он входил в расположенный ниже по потоку ряд лопаток под надлежащим углом. Аэродинамическая поверхность лопатки извлекает энергию из пара, тем самым, развивая необходимую мощность для приведения ротора, и нагрузку, прикладываемую к нему.
Количество энергии, извлекаемой каждым рядом вращающихся лопаток, зависит от размера и формы аэродинамических поверхностей лопатки, а также количества лопаток в ряду. Таким образом, формы аэродинамических поверхностей лопаток являются важным фактором в термодинамической производительности турбины, а определение геометрии аэродинамических поверхностей лопаток - важной частью конструкций турбины.
Когда пар проходит через турбину, его давление падает через каждую последующую ступень до тех пор, пока не достигается требуемое давление на выходе. Таким образом, характеристики пара, то есть температура, давление, скорость и содержание влаги, изменяются от ряда к ряду, когда пар расширяется через канал для прохода пара. Следовательно, каждый ряд лопаток использует лопатки, имеющие форму аэродинамической поверхности, которая оптимизирована для параметров пара, связанных с этим рядом. Однако в ряду формы аэродинамических поверхностей лопаток идентичны, кроме некоторых турбин, в которых формы аэродинамических поверхностей отличаются среди лопаток в ряду для изменения резонансных частот.
Аэродинамические поверхности лопаток проходят от хвостовика лопатки, используемого для прикрепления лопатки к ротору. Обычно это выполняется, придавая хвостовику форму елочки, образуя приблизительно проходящие по оси чередующиеся выступы и канавки вдоль сторон хвостовика лопатки. Пазы, имеющие сопрягаемые выступы и канавки, выполняют в диске ротора. Когда хвостовик лопатки перемещают скольжением в паз диска, центробежная нагрузка на лопатку, которая очень высока вследствие высокой скорости вращения ротора, распределяется вдоль участков выступов, по которым контактируют хвостовик и диск. Ввиду приложения высокой центробежной нагрузки напряжения в хвостовике лопатки и пазу диска очень высоки. Поэтому важно минимизировать концентрации напряжений, образуемые выступами и канавками, и максимизировать опорные поверхности, на которых возникают контактные усилия между хвостовиком лопатки и пазом диска. Это особенно важно в последних рядах паровой турбины низкого давления вследствие большого размера и веса лопаток в этих рядах и наличия коррозии под напряжением вследствие влажности в канале для прохода пара.
Кроме устойчивого приложения центробежной нагрузки лопатки также подвергаются вибрации.
Вращающиеся лопатки турбины участка низкого давления обычно выполняют и оптимизируют, чтобы обеспечивать заданную рабочую скорость, как требуется различными применениями (см. например, патент США 5,267,834, F01D 5/14, 07.12.1993). Основными рабочими параметрами являются площадь кольцевого канала, скорость вращения, массовый расход и для лопатки последней ступени -давление конденсации.
Трудность, связанная с конструированием лопатки паровой турбины, осложняется тем, что форма аэродинамической поверхности определяет, в значительной степени, и силы, прикладываемые к лопатке, и ее механическую прочность и резонансные частоты, а также термодинамическую характеристику лопатки. Эти соображения накладывают ограничения на выбор формы аэродинамической поверхности лопатки так, что, при необходимости, оптимальная форма аэродинамической поверхности лопатки для заданного ряда является вопросом компромисса между ее механическими и аэродинамическими свойствами.
Поэтому необходимо создать ряд лопаток паровой турбины, который обеспечивает хорошую термодинамическую характеристику, в то же время минимизируя напряжения на аэродинамической поверхности лопатки и хвостовике, вследствие центробежной силы, и избегая резонансного возбуждения.
Раскрытие изобретения
Задачей, на которой направлено настоящее изобретение, является создание вращающейся лопатки паровой турбины.
Указанная задача решается посредством вращающейся лопатки паровой турбины, содержащей участок хвостовика, участок аэродинамической поверхности, примыкающий к участку хвостовика, причем участок аэродинамической поверхности имеет такую форму, чтобы оптимизировать аэродинамическую характеристику, обеспечивая при этом оптимизированное распределение потока и минимальные центробежные и изгибающие напряжения, участок венца непрерывный с участком аэродинамической поверхности, и крышку, выполненную в виде части участка венца, причем крышка образует радиальное уплотнение, которое минимизирует потери у венца, при этом площадь выходного кольцевого канала составляет 0,461 м2.
Диапазон рабочих скоростей лопатки предпочтительно составляет от 5625 до 11250 оборотов в минуту.
Максимальный массовый расход предпочтительно составляет 30,9 кг/с.
Диапазон рабочих скоростей лопатки предпочтительно составляет от 5625 до 11250 оборотов в минуту.
Лопатка предпочтительно выполнена с возможностью работы в качестве лопатки последней ступени.
Крышка предпочтительно имеет такой размер, что на скорости она входит в зацепление с расположенной рядом крышкой соседней лопатки.
Крышка предпочтительно выполнена за одно целое с участком венца.
Радиальное уплотнение предпочтительно содержит по меньшей мере одно концевое уплотнение.
Указанная задача также решается посредством вращающейся лопатки паровой турбины, содержащей участок хвостовика, участок аэродинамической поверхности, примыкающий к участку хвостовика, причем участок аэродинамической поверхности имеет такую форму, чтобы оптимизировать аэродинамическую характеристику, обеспечивая при этом оптимизированное распределение потока и минимальные центробежные и изгибающие напряжения, участок венца непрерывный с участком аэродинамической поверхности и имеющий ширину венца, и крышку, выполненную в виде части участка венца, причем крышка образует радиальное уплотнение, которое минимизирует потери у венца, при этом крышка шире, чем ширина венца, так что на скорости крышка входит в зацепление с расположенной рядом крышкой соседней лопатки, причем площадь выходного кольцевого канала лопатки составляет 0,461 м2, диапазон рабочих скоростей лопатки составляет от 5625 до 11250 оборотов в минуту, а максимальный массовый расход лопатки - 30,9 кг/с.
Техническим результатом, который достигается посредством настоящего изобретения, является обеспечение хорошей термодинамической характеристики, уменьшение напряжения на аэродинамической поверхности лопатки и хвостовике, вследствие центробежной силы, и избегание резонансного возбуждения.
Краткое описание чертежей
Фиг.1 представляет собой вид спереди вращающейся лопатки паровой турбины;
Фиг.2 представляет собой вид в перспективе;
Фиг.3 представляет собой вид сверху крышки лопатки; и
Фиг.4 представляет собой крышку и венец лопатки.
Подробное описание изобретения
Со ссылкой на фиг.1 и 2, вращающаяся лопатка паровой турбины включает в себя участок 2 хвостовика, соединенный с осевым входным элементом 3 типа «ласточкин хвост» для соединения ротором турбины. Как показано, элемент 3 типа «ласточкин хвост» имеет форму елочки с двумя крюками. Предмет находящейся одновременно на рассмотрении заявки на патент США, геометрия осевого входного элемента типа «ласточки хвост» была оптимизирована для получения распределения среднего и местного напряжения, которое гарантирует достаточную защиту для превышения скорости и границы LCF (малоцикловой усталости).
Аэродинамическая поверхность 10 проходит от участка 2 хвостовика, при этом участок 4 венца непрерывен с участком 10 аэродинамической поверхности. Как показано на фиг.3 и 4, крышка 5 выполнена в виде части участка 4 венца.
Для обеспечения рабочих скоростей, которые составляют в диапазоне от 5625 до 11250 оборотов в минуту с максимальным массовым расходом 30,9 кг/с и площадью выходного кольцевого канала 0,461 м2, была выполнена вычислительная гидродинамика для оптимизирования геометрии аэродинамической поверхности. Массовый расход и площадь кольцевого канала являются важными конструктивными параметрами, как ясно специалистам в данной области техники. «Площадь выходного кольцевого канала» - это площадь кольцевой формы, образованной у основания вершиной элемента лопатки типа «ласточкин хвост» и у вершины нижней стороны крышки. Оптимизированная геометрия может обеспечивать более высокие рабочие скорости, в то же время, избегая связанных увеличении напряжения и вопросов частоты. В частности, участок 10 аэродинамической поверхности имеет оптимальное соотношение наклона к ширине. Более того, распределение толщины вдоль участка 10 аэродинамической поверхности изменено из обычной конструкции для оптимизирования характеристики. Кроме того, кривизна участка 10 аэродинамической поверхности регулируется для уменьшения давления и потерь на ударах в результате работы на высокой скорости. Расположение друг над другом участков аэродинамического профиля оптимизировано для минимизации локального напряжения хвостовика лопатки, вызываемого центробежным скручиванием лопатки.
На Фиг.3 и 4 показана крышка 5 лопатки на видах сверху и сбоку, соответственно. Крышка 5 предпочтительно обрабатывается на станке с лопаткой и, таким образом, составляет одно целое с участком 4 венца. Крышка 5 включает в себя, по меньшей мере одно, предпочтительно два концевых уплотнения 12 и цилиндрические поверхности, обработанные на станке, на лопатке обеспечения контроля за утечкой.
Как показано на фиг.4, крышка 5 выполнена с большей шириной, чем ширина участка 4 венца. Такая конструкция наряду со скручиванием в лопатке определяет начальный зазор между контактными поверхностями крышек соседних лопаток. Этот зазор закрывается на скорости, как следствие вращения крышки, вызываемого раскручиванием лопатки. Как только крышки соседних лопаток зацепляют друг друга, лопатки ведут себя как единая непрерывно сцепленная конструкция, которая демонстрирует более высокие характеристики жесткости и демпфирования по сравнению с конструкцией расположенных отдельно лопаток, приводящая к очень низким вибрационным напряжениям. То есть, зацепленные крышки между соседними лопатками образуют полосу крышек или бандаж вокруг внешней периферии колеса турбины для ограничения рабочей текучей среды в пределах заданного потока и увеличения жесткости лопаток.
Вращающиеся лопатки паровой турбины, описанные здесь, обеспечивают значительно улучшенную аэродинамическую и механическую производительность и эффективности, при этом также имеют крышки с радиальным уплотнением для минимизации потерь у венцов, минимальные центробежные и изгибающие напряжения, непрерывно сцепленную конструкцию крышек для минимизации вибрационных напряжений, уменьшенные потери производительности и оптимизированное распределение потока. Как таковые, лопатки турбины могут быть эффективно использованы в работе при более высоких рабочих скоростях.
Хотя изобретение было описано в отношении того, что в настоящее время считается наиболее практичными и предпочтительными вариантами осуществления, следует понимать, что изобретение не ограничено раскрытыми вариантами осуществления, а наоборот, охватывает различные модификации и эквиваленты, включенные в пределы сущности и объема прилагаемой формулы изобретения.
Claims (8)
1. Вращающаяся лопатка паровой турбины, содержащая:
участок (2) хвостовика;
участок (10) аэродинамической поверхности, примыкающий к участку хвостовика, причем участок аэродинамической поверхности имеет такую форму, чтобы оптимизировать аэродинамическую характеристику, обеспечивая при этом оптимизированное распределение потока и минимальные центробежные и изгибающие напряжения;
участок (4) венца непрерывный с участком аэродинамической поверхности; и
крышку (5), выполненную в виде части участка венца, причем крышка образует радиальное уплотнение, которое минимизирует потери у венца, при этом площадь выходного кольцевого канала составляет 0,461 м2.
участок (2) хвостовика;
участок (10) аэродинамической поверхности, примыкающий к участку хвостовика, причем участок аэродинамической поверхности имеет такую форму, чтобы оптимизировать аэродинамическую характеристику, обеспечивая при этом оптимизированное распределение потока и минимальные центробежные и изгибающие напряжения;
участок (4) венца непрерывный с участком аэродинамической поверхности; и
крышку (5), выполненную в виде части участка венца, причем крышка образует радиальное уплотнение, которое минимизирует потери у венца, при этом площадь выходного кольцевого канала составляет 0,461 м2.
2. Лопатка по п.1, в которой диапазон рабочих скоростей лопатки составляет от 5625 до 11250 об/мин.
3. Лопатка по п.2, в которой максимальный массовый расход составляет 30,9 кг/с.
4. Лопатка по п.1, в которой она выполнена с возможностью работы в качестве лопатки последней ступени.
5. Лопатка по п.4, в которой крышка (5) имеет такой размер, что на скорости она входит в зацепление с расположенной рядом крышкой соседней лопатки.
6. Лопатка по п.1, в которой крышка (5) выполнена за одно целое с участком (4) венца.
7. Лопатка по п.1, в которой радиальное уплотнение содержит по меньшей мере одно концевое уплотнение (12).
8. Вращающаяся лопатка для паровой турбины, содержащая:
участок (2) хвостовика;
участок (10) аэродинамической поверхности, примыкающий к участку хвостовика, причем участок аэродинамической поверхности имеет такую форму, чтобы оптимизировать аэродинамическую характеристику, обеспечивая при этом оптимизированное распределение потока и минимальные центробежные и изгибающие напряжения;
участок (4) венца непрерывный с участком аэродинамической поверхности и имеющий ширину венца; и
крышку (5), выполненную в виде части участка венца, причем крышка образует радиальное уплотнение, которое минимизирует потери у венца, при этом крышка шире, чем ширина венца, так что на скорости крышка входит в зацепление с расположенной рядом крышкой соседней лопатки, причем площадь выходного кольцевого канала лопатки составляет 0,461 м2, диапазон рабочих скоростей лопатки составляет от 5625 до 11250 об/мин, а максимальный массовый расход лопатки - 30,9 кг/с.
участок (2) хвостовика;
участок (10) аэродинамической поверхности, примыкающий к участку хвостовика, причем участок аэродинамической поверхности имеет такую форму, чтобы оптимизировать аэродинамическую характеристику, обеспечивая при этом оптимизированное распределение потока и минимальные центробежные и изгибающие напряжения;
участок (4) венца непрерывный с участком аэродинамической поверхности и имеющий ширину венца; и
крышку (5), выполненную в виде части участка венца, причем крышка образует радиальное уплотнение, которое минимизирует потери у венца, при этом крышка шире, чем ширина венца, так что на скорости крышка входит в зацепление с расположенной рядом крышкой соседней лопатки, причем площадь выходного кольцевого канала лопатки составляет 0,461 м2, диапазон рабочих скоростей лопатки составляет от 5625 до 11250 об/мин, а максимальный массовый расход лопатки - 30,9 кг/с.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US11/778,187 | 2007-07-16 | ||
US11/778,187 US7946823B2 (en) | 2007-07-16 | 2007-07-16 | Steam turbine rotating blade |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2008129040A RU2008129040A (ru) | 2010-01-20 |
RU2472943C2 true RU2472943C2 (ru) | 2013-01-20 |
Family
ID=40149176
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2008129040/06A RU2472943C2 (ru) | 2007-07-16 | 2008-07-15 | Вращающаяся лопатка паровой турбины (варианты) |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7946823B2 (ru) |
JP (1) | JP2009019627A (ru) |
DE (1) | DE102008002950A1 (ru) |
FR (1) | FR2919018B1 (ru) |
RU (1) | RU2472943C2 (ru) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8052393B2 (en) * | 2008-09-08 | 2011-11-08 | General Electric Company | Steam turbine rotating blade for a low pressure section of a steam turbine engine |
US8210822B2 (en) * | 2008-09-08 | 2012-07-03 | General Electric Company | Dovetail for steam turbine rotating blade and rotor wheel |
US8100657B2 (en) * | 2008-09-08 | 2012-01-24 | General Electric Company | Steam turbine rotating blade for a low pressure section of a steam turbine engine |
US8057187B2 (en) * | 2008-09-08 | 2011-11-15 | General Electric Company | Steam turbine rotating blade for a low pressure section of a steam turbine engine |
US8096775B2 (en) * | 2008-09-08 | 2012-01-17 | General Electric Company | Steam turbine rotating blade for a low pressure section of a steam turbine engine |
US8075272B2 (en) * | 2008-10-14 | 2011-12-13 | General Electric Company | Steam turbine rotating blade for a low pressure section of a steam turbine engine |
US8277189B2 (en) * | 2009-11-12 | 2012-10-02 | General Electric Company | Turbine blade and rotor |
US8246292B1 (en) * | 2012-01-31 | 2012-08-21 | United Technologies Corporation | Low noise turbine for geared turbofan engine |
US9328619B2 (en) | 2012-10-29 | 2016-05-03 | General Electric Company | Blade having a hollow part span shroud |
US10215032B2 (en) | 2012-10-29 | 2019-02-26 | General Electric Company | Blade having a hollow part span shroud |
CN109989792A (zh) * | 2019-05-24 | 2019-07-09 | 哈尔滨汽轮机厂有限责任公司 | 全转速汽轮机末级动叶片 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU232986A1 (ru) * | ||||
US5267834A (en) * | 1992-12-30 | 1993-12-07 | General Electric Company | Bucket for the last stage of a steam turbine |
US5277549A (en) * | 1992-03-16 | 1994-01-11 | Westinghouse Electric Corp. | Controlled reaction L-2R steam turbine blade |
US5509784A (en) * | 1994-07-27 | 1996-04-23 | General Electric Co. | Turbine bucket and wheel assembly with integral bucket shroud |
RU2264541C2 (ru) * | 2002-12-30 | 2005-11-20 | Дженерал Электрик Компани | Способ модификации лопатки ротора для паровой турбины, лопатка ротора для паровой турбины и многоступенчатая паровая турбина |
WO2007000326A1 (de) * | 2005-06-28 | 2007-01-04 | Man Turbo Ag | Rotor für eine turbine sowie verfahren und vorrichtung zur herstellung des rotors |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5480285A (en) | 1993-08-23 | 1996-01-02 | Westinghouse Electric Corporation | Steam turbine blade |
JP3793667B2 (ja) | 1999-07-09 | 2006-07-05 | 株式会社日立製作所 | 低圧蒸気タービン最終段動翼の製造方法 |
US7097428B2 (en) | 2004-06-23 | 2006-08-29 | General Electric Company | Integral cover bucket design |
-
2007
- 2007-07-16 US US11/778,187 patent/US7946823B2/en active Active
-
2008
- 2008-07-10 FR FR0854705A patent/FR2919018B1/fr active Active
- 2008-07-10 JP JP2008179663A patent/JP2009019627A/ja active Pending
- 2008-07-15 RU RU2008129040/06A patent/RU2472943C2/ru active
- 2008-07-16 DE DE102008002950A patent/DE102008002950A1/de not_active Ceased
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU232986A1 (ru) * | ||||
US5277549A (en) * | 1992-03-16 | 1994-01-11 | Westinghouse Electric Corp. | Controlled reaction L-2R steam turbine blade |
US5267834A (en) * | 1992-12-30 | 1993-12-07 | General Electric Company | Bucket for the last stage of a steam turbine |
US5509784A (en) * | 1994-07-27 | 1996-04-23 | General Electric Co. | Turbine bucket and wheel assembly with integral bucket shroud |
RU2264541C2 (ru) * | 2002-12-30 | 2005-11-20 | Дженерал Электрик Компани | Способ модификации лопатки ротора для паровой турбины, лопатка ротора для паровой турбины и многоступенчатая паровая турбина |
WO2007000326A1 (de) * | 2005-06-28 | 2007-01-04 | Man Turbo Ag | Rotor für eine turbine sowie verfahren und vorrichtung zur herstellung des rotors |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
ТРУХНИЙ А.Д., ЛОМАКИН Б.В. Теплофикационные паровые турбины и турбоустановки: Учебное пособие для вузов. - М.: изд. МЭИ, 2002, с.65-71. * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2009019627A (ja) | 2009-01-29 |
RU2008129040A (ru) | 2010-01-20 |
FR2919018B1 (fr) | 2013-08-23 |
FR2919018A1 (fr) | 2009-01-23 |
DE102008002950A1 (de) | 2009-01-22 |
US20100021306A1 (en) | 2010-01-28 |
US7946823B2 (en) | 2011-05-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2472943C2 (ru) | Вращающаяся лопатка паровой турбины (варианты) | |
RU2515582C2 (ru) | Рабочая лопатка паровой турбины для секции низкого давления паровой турбины | |
EP3350452B1 (en) | High stiffness turbomachine impeller, turbomachine including said impeller and method of manufacturing | |
US8100657B2 (en) | Steam turbine rotating blade for a low pressure section of a steam turbine engine | |
US9546555B2 (en) | Tapered part-span shroud | |
US20120272663A1 (en) | Centrifugal compressor assembly with stator vane row | |
US8096775B2 (en) | Steam turbine rotating blade for a low pressure section of a steam turbine engine | |
JP2017082784A (ja) | スプリッタを搭載した圧縮機 | |
US8057187B2 (en) | Steam turbine rotating blade for a low pressure section of a steam turbine engine | |
RU2472944C2 (ru) | Вращающаяся лопатка для паровой турбины (варианты) | |
CN104251232B (zh) | 具有双重叶片固定方式的轴流式涡轮机压缩机鼓轮 | |
US7946821B2 (en) | Steam turbine rotating blade | |
US8870532B2 (en) | Exhaust hood diffuser | |
JP6066948B2 (ja) | シュラウド、動翼体、及び回転機械 | |
US7946820B2 (en) | Steam turbine rotating blade | |
JP7061557B2 (ja) | 蒸気タービン | |
US10557355B2 (en) | Turbine rotor assembly, turbine, and rotor blade | |
US8052393B2 (en) | Steam turbine rotating blade for a low pressure section of a steam turbine engine | |
RU2693548C2 (ru) | Лопатка компрессора осевой турбомашины с ответвлениями у основания и на вершине лопатки и турбомашина, содержащая указанную лопатку | |
JP4782625B2 (ja) | 軸流タービン | |
RU2433277C1 (ru) | Рабочее колесо турбины |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20220225 |
|
PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20220426 |