RU2469290C1 - Method for determining crack growth rate due to cyclic loads - Google Patents
Method for determining crack growth rate due to cyclic loads Download PDFInfo
- Publication number
- RU2469290C1 RU2469290C1 RU2011123971/28A RU2011123971A RU2469290C1 RU 2469290 C1 RU2469290 C1 RU 2469290C1 RU 2011123971/28 A RU2011123971/28 A RU 2011123971/28A RU 2011123971 A RU2011123971 A RU 2011123971A RU 2469290 C1 RU2469290 C1 RU 2469290C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- crack
- coefficients
- length
- growth rate
- crack growth
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области испытаний деталей машин, а более точно касается способа определения скорости роста трещин от циклических нагрузок в образцах, вырезанных из деталей, преимущественно деталей авиационных двигателей.The invention relates to the field of testing machine parts, and more specifically relates to a method for determining the growth rate of cracks from cyclic loads in samples cut from parts, mainly parts of aircraft engines.
Свойства трещиностойкости определяются по результатам испытаний стандартных образцов. Метод определения скорости роста усталостной трещины при испытаниях с постоянной амплитудой нагрузки представлен в Отраслевом стандарте ОСТ 1 92127-90, который принят за прототип. Результатом испытаний являются экспериментальные данные, содержащие замеры длины L трещины, в зависимости от числа N циклов нагружения. Экспериментальные данные в соответствии с описанным в ОСТ 1 92127-90 способом могут быть представлены как lg(dL/dN) от lg(ΔK), где ΔK - размах коэффициента интенсивности напряжений.The crack resistance properties are determined by the test results of standard samples. A method for determining the growth rate of a fatigue crack during tests with a constant load amplitude is presented in the
Известно, что зависимость скорости роста трещины dL/dN от размаха коэффициента интенсивности напряжений ΔK (так называемая кинетическая диаграмма) в логарифмических координатах описывается тремя прямыми линиями (фиг.3, Механика упругопластического разрушения В.З.Партон, Е.М.Морозов, М.: Наука, 416 с., 1974 г.). Первый и третий участки характеризуют неустойчивый (ускоренный) рост трещины, второй - устойчивый участок роста трещины. Устойчивый участок роста трещины описывается уравнением Пэриса:It is known that the dependence of the crack growth rate dL / dN on the magnitude of the stress intensity factor ΔK (the so-called kinetic diagram) in logarithmic coordinates is described by three straight lines (Fig. 3, Elastoplastic fracture mechanics V.Z. Parton, E.M. Morozov, M .: Science, 416 p., 1974). The first and third sections characterize unstable (accelerated) crack growth, the second - a stable crack growth section. A stable crack growth site is described by the Paris equation:
где dL/dN - скорость роста трещины, ΔK - размах коэффициента интенсивности напряжений в вершине трещины, С и n коэффициенты трещиностойкости, определенные испытаниями по ОСТ 192127-90.where dL / dN is the crack growth rate, ΔK is the magnitude of the stress intensity factor at the crack tip, C and n are the crack resistance coefficients determined by tests according to OST 192127-90.
Для определения коэффициентов трещиностойкости необходимо выбрать экспериментальные данные (замеры), принадлежащие устойчивому участку роста трещины.To determine the crack resistance coefficients, it is necessary to select experimental data (measurements) that belong to a stable section of crack growth.
В соответствии с ОСТ 192127-90 экспериментальные данные, принадлежащие интервалу скоростей 10-5…10-3 мм/цикл, относятся к устойчивому участку роста трещины, поскольку условно считается, что экспериментальные данные со скоростями меньше 10-5 мм/цикл принадлежат первому участку, а экспериментальные данные со скоростями больше 10-3 мм/цикл принадлежат третьему участку.In accordance with OST 192127-90, the experimental data belonging to the range of speeds of 10 -5 ... 10 -3 mm / cycle relate to a stable section of crack growth, since it is conventionally assumed that experimental data with speeds less than 10 -5 mm / cycle belong to the first section and experimental data with velocities greater than 10 -3 mm / cycle belong to the third section.
В действительности скорости 10-5 мм/цикл и 10-3 мм/цикл лишь приблизительно характеризуют границы начала и конца второго участка кинетической диаграммы. Результаты фрактографических исследований образцов (с применением электронного микроскопа), использованных для определения коэффициентов трещиностойкости С и n, показали, что действительные границы второго участка могут соответствовать скоростям 10-5…10-4 мм/цикл для начала и 10-3…2·10-3 мм/цикл для конца участка (Реконструкция и прогнозирование развития усталостных трещин в дисках авиационных ГТД. Н.В.Туманов, М.А.Лаврентьева, С.А.Черкасова. "Конверсия в машиностроении" №4-5, 2005, С.98-106). Признаком второго участка, согласно фрактографическим исследованиям, является бороздчатый вид поверхности разрушения образца, тогда как рельеф поверхности образца, относящийся к первому и третьему участкам, отличается от рельефа поверхности образца на втором участке (фиг.3).In fact, the speeds of 10 -5 mm / cycle and 10 -3 mm / cycle only approximately characterize the boundaries of the beginning and end of the second section of the kinetic diagram. The results of fractographic studies of samples (using an electron microscope) used to determine the fracture toughness coefficients C and n showed that the actual boundaries of the second section can correspond to speeds of 10 -5 ... 10 -4 mm / cycle for a start and 10 -3 ... 2 · 10 -3 mm / cycle for the end of the section (Reconstruction and prediction of the development of fatigue cracks in aircraft GTD disks. N.V. Tumanov, M.A. Lavrentieva, S.A. Cherkasova. "Conversion in mechanical engineering" No. 4-5, 2005, S.98-106). A sign of the second region, according to fractographic studies, is a grooved view of the fracture surface of the sample, while the surface relief of the sample related to the first and third sections differs from the relief of the surface of the sample in the second region (Fig. 3).
Поскольку отбрасывание экспериментальных данных (при определении устойчивого участка роста трещины в соответствии с ОСТ 1 92127-90) производится по формальному признаку (меньше 10-5 мм/цикл, больше 10-3 мм/цикл), границы второго участка могут быть определены с большой погрешностью (особенно для начала второго участка) и попавшие в них экспериментальные данные с первого и/или третьего участков могут привести к неверному определению коэффициентов трещиностойкости С и n.Since the discarding of experimental data (when determining a stable section of crack growth in accordance with
Метод фрактографических исследований, используемый для определения устойчивого участка роста трещины, дóрог, поскольку требует дорогостоящего оборудования и квалифицированного персонала.The method of fractographic studies used to determine a stable fracture growth site is expensive because it requires expensive equipment and qualified personnel.
Определение свойств трещиностойкости по экспериментальным данным, лежащим в заведомо более узком диапазоне, например, 10-5…10-3 мм/цикл (практически гарантирующем, что все выбранные для определения коэффициентов трещиностойкости С и n точки будут принадлежать второму участку), может привести к существенным погрешностям из-за недостаточного количества экспериментальных данных в этом диапазоне.Determination of crack resistance properties from experimental data lying in a deliberately narrower range, for example, 10 -5 ... 10 -3 mm / cycle (almost guaranteeing that all points selected for determining the crack resistance coefficients C and n belong to the second section), can lead to significant errors due to insufficient experimental data in this range.
Вышеуказанные недостатки могут привести к большим погрешностям в определении коэффициентов трещиностойкости С и n и, как следствие, к недостоверному определению скорости роста трещины в деталях, в частности деталях авиационных двигателей в реальных условиях эксплуатации, снижению надежности оценки ресурсных показателей этих деталей.The aforementioned shortcomings can lead to large errors in determining the fracture toughness coefficients C and n and, as a result, to an unreliable determination of the crack growth rate in parts, in particular aircraft engine parts under actual operating conditions, and to a decrease in the reliability of evaluating the resource indices of these parts.
В основу изобретения положена задача создания способа определения скорости роста трещины в деталях от циклических нагрузок, позволяющего повысить достоверность определения скорости роста трещин без дополнительных затрат.The basis of the invention is the creation of a method for determining the crack growth rate in parts from cyclic loads, which allows to increase the reliability of determining the growth rate of cracks without additional costs.
Техническим результатом является повышение точности определения скорости роста трещины в деталях от циклических нагрузок за счет повышения достоверности определения коэффициентов трещиностойкости С и n без дополнительных затрат.The technical result is to increase the accuracy of determining the crack growth rate in parts from cyclic loads by increasing the reliability of determining the fracture toughness coefficients C and n at no additional cost.
Поставленная задача решается тем, что в способе определения скорости роста трещины от циклических нагрузок в образце, вырезанном из детали преимущественно авиационного двигателя, включающем замеры длины L трещины в каждом цикле N нагружения, получение экспериментальной зависимости L(N), расчет коэффициентов трещиностойкости С и n для последующего использования рассчитанных коэффициентов трещиностойкости С и n при определении скорости роста трещины в детали от циклических нагрузок в реальных условиях ее эксплуатации, для расчета коэффициентов трещиностойкости С и n выбирают замеры, в которых рост длины L трещины составляет меньше 10-3 мм/цикл, а наибольший размер длины L трещины в выбранных замерах принимают за максимальный, соответствующий верхней границе участка устойчивого роста трещины, далее методом итерации, последовательно исключая из рассмотрения точки экспериментальной зависимости L(N), начиная с первой, определяют коэффициенты трещиностойкости Ck и nk где k - номер итерации, аппроксимируя выбранные замеры экспериментальной зависимости L(N) степенной функцией, строят зависимости коэффициентов трещиностойкости Ck и nk от числа оставшихся точек в k-й итерации, и определяют на каждой из них точку, соответствующую горизонтальной асимптоте соответствующей зависимости, при этом значения Ck и nk в упомянутой точке принимают за окончательные значения коэффициентов трещиностойкости С и n, а размер длины L трещины в данной точке принимают за минимальный, соответствующий нижней границе участка устойчивого роста трещины.The problem is solved in that in a method for determining the crack growth rate from cyclic loads in a sample cut from a predominantly aircraft engine part, including measuring the length L of the crack in each N loading cycle, obtaining the experimental dependence L (N), calculating the crack resistance coefficients C and n for the subsequent use of the calculated coefficients of crack resistance C and n when determining the growth rate of a crack in a part from cyclic loads in real conditions of its operation, to calculate the coefficients fracture toughness agents C and n select measurements in which the growth of the length L of the crack is less than 10 −3 mm / cycle, and the largest size of the length L of the crack in the selected measurements is taken as the maximum corresponding to the upper boundary of the section of steady crack growth, then by iteration, sequentially excluding experimental examination of the dependence of the point L (N), starting from the first fracture toughness determined coefficients C k and n k where k - number of the iteration, experimental measurements approximating selected depending L (N) power function tup t dependence coefficients crack resistance C k and n k of the remaining points in k-th iteration, and determine at each point corresponding to the horizontal asymptote of the corresponding relationship, the value C k and n k in the above point is taken as the final value of fracture toughness coefficients C and n, and the size of the length L of the crack at this point is taken as the minimum, corresponding to the lower boundary of the site of steady crack growth.
Заявленное изобретение поясняется чертежами, где:The claimed invention is illustrated by drawings, where:
на фиг.1а показана зависимость значений коэффициентов трещиностойкости С и n от числа замеров экспериментальных данных, используемых при их определении;on figa shows the dependence of the values of the coefficients of crack resistance C and n from the number of measurements of experimental data used in their determination;
на фиг.1б показан результат сопоставления экспериментальных данных и расчетной зависимости длины трещины L и числа циклов нагружения N, полученной с использованием коэффициентов С и n, определенных на основе предложенного изобретения, где символом o обозначены экспериментальные данные;on figb shows the result of comparing the experimental data and the calculated dependence of the crack length L and the number of loading cycles N, obtained using the coefficients C and n, determined on the basis of the proposed invention, where the symbol o denotes experimental data;
на фиг.2а и 2б приведены результаты испытаний, содержащих замеры длины L трещины и числа N циклов нагружения, соответственно в линейной и логарифмической шкалах координат;on figa and 2b shows the results of tests containing measurements of the length L of the crack and the number N of loading cycles, respectively, in a linear and logarithmic coordinate scales;
на фиг.3 представлена кинетическая диаграмма скорости роста трещины в логарифмических координатах с фрагментами фотографий различных участков поверхности образца, полученных при фрактографических исследованиях.figure 3 presents a kinetic diagram of the crack growth rate in logarithmic coordinates with fragments of photographs of various sections of the surface of the sample obtained by fractographic studies.
Для определения скорости роста трещины от циклических нагрузок образцы, вырезанные из деталей, преимущественно деталей авиационных двигателей, нагружают циклическими нагрузками. При нагружении регистрируют число N циклов нагружения и длину L трещины, образующуюся от циклических нагрузок. Полученные экспериментальные данные используют для определения расчетным путем коэффициентов трещиностойкости С и n. Рассчитанные коэффициенты С и n используют при прогнозировании скорости роста трещины от циклических нагрузок в деталях авиационных двигателей в реальных условиях эксплуатации.To determine the crack growth rate due to cyclic loads, samples cut from parts, mainly aircraft engine parts, are loaded with cyclic loads. During loading, the number N of loading cycles and the length L of the crack formed from cyclic loads are recorded. The obtained experimental data are used to determine the fracture toughness coefficients C and n by calculation. The calculated coefficients C and n are used in predicting the crack growth rate from cyclic loads in the details of aircraft engines in real operating conditions.
Для определения коэффициентов С и n, согласно изобретению, исключают замеры, в которых размер длины L трещины соответствует скорости роста трещины большеTo determine the coefficients C and n, according to the invention, measurements are excluded in which the length L of the crack corresponds to a crack growth rate greater than
10-3 мм/цикл, и выбирают замеры, в которых рост длины L трещины составляет меньше 10-3 мм/цикл. Данная операция позволяет гарантированно удалить экспериментальные данные, принадлежащие третьему участку кинетической диаграммы (участок III на фиг.3), характеризующегося неустойчивым (ускоренным) ростом трещины.10 -3 mm / cycle, and select measurements in which the growth of the length L of the crack is less than 10 -3 mm / cycle. This operation allows guaranteed removal of experimental data belonging to the third section of the kinetic diagram (section III in figure 3), characterized by unstable (accelerated) crack growth.
Размер длины L трещины, ближайший к исключенным, принимают за максимальный, соответствующий верхней границе участка устойчивого роста трещины.The size of the length L of the crack, closest to the excluded, is taken as the maximum, corresponding to the upper boundary of the site of steady crack growth.
Значения коэффициентов трещиностойкости С и n определяют итерационно, аппроксимируя оставшиеся замеры экспериментальной зависимости L(N) степенной функцией и определяют нижнюю границу участка устойчивого роста трещины.The values of fracture toughness coefficients C and n are determined iteratively, approximating the remaining measurements of the experimental dependence L (N) by a power function and determine the lower boundary of the region of steady crack growth.
Нижнюю границу определяют как размер длины L трещины в точке замера, соответствующий горизонтальной асимптоте зависимостей коэффициентов трещиностойкости С и n от числа оставшихся точек замера (получаемых в ходе итерационного процесса).The lower boundary is defined as the size of the length L of the crack at the measuring point, corresponding to the horizontal asymptote of the dependences of the fracture toughness coefficients C and n on the number of remaining measuring points (obtained during the iterative process).
Значения коэффициентов трещиностойкости С и n, соответствующие этой точке, используют при прогнозировании скорости роста трещины в реальных деталях авиационных двигателей.The values of fracture toughness coefficients C and n corresponding to this point are used in predicting the crack growth rate in real details of aircraft engines.
Осуществление способа показано на примере определения коэффициентов трещиностойкости С и n c использованием результатов испытания стандартного образца из никелевого сплава.The implementation of the method is shown by the example of determining the fracture toughness coefficients C and n using the test results of a standard nickel alloy specimen.
Проведение испытаний стандартного образца, вырезанного из детали авиационного двигателя, осуществляли при фиксированных параметрах нагрузки в соответствии с ОСТ 192127-90. По результатам испытаний были получены экспериментальные данные, содержащие 27 замеров длины трещины L и соответствующее им число N циклов нагружения (см. фиг.2а).Testing of a standard sample cut from an aircraft engine part was carried out at fixed load parameters in accordance with OST 192127-90. According to the test results, experimental data were obtained containing 27 measurements of the crack length L and the corresponding number N of loading cycles (see Fig. 2a).
Затем по полученным экспериментальным данным были определены коэффициенты трещиностойкости С и n, согласно изобретению, следующим образом.Then, according to the obtained experimental data, the fracture toughness coefficients C and n, according to the invention, were determined as follows.
Были исключены из обработки экспериментальные данные со скоростью роста трещины выше 10-3 мм/цикл и выбраны замеры, в которых скорость роста длины трещины составляет меньше 10-3 мм/цикл (в нашем примере это точки с номерами 1-22 - см. фиг.2а). Данная операция позволяет гарантированно удалить экспериментальные данные, принадлежащие III участку кинетической диаграммы (фиг.3). Размер длины трещины, ближайший к исключенным, был принят за максимальный, соответствующий верхней границе участка устойчивого роста трещины (в нашем примере это размер длины L трещины в точке 22).Experimental data with a crack growth rate above 10 -3 mm / cycle were excluded from processing and measurements were selected in which the crack-length growth rate is less than 10 -3 mm / cycle (in our example, these are points with numbers 1-22 - see Fig. .2a). This operation allows guaranteed removal of experimental data belonging to the III site of the kinetic diagram (figure 3). The size of the crack length closest to the excluded ones was taken as the maximum corresponding to the upper boundary of the section of steady crack growth (in our example, this is the size of the length L of the crack at point 22).
Далее были определены значения коэффициентов трещиностойкости Ск и nк, итерационно (k - номер итерации), аппроксимацией, например методом наименьших квадратов.Further, fracture toughness values were determined coefficients C k and n k, iteratively (k - iteration number), an approximation, for example the method of least squares.
Для этого сначала определяют коэффициент n. Первую итерацию 1 выполняют по экспериментальным данным замеров длины трещины L и числа N циклов нагружения (в нашем примере это замеры в точках от 1 до 22) и определяют коэффициент n1 уравнения Пэриса перебором его значений от 0 до тех пор, пока не будет достигнуто равенство:To do this, first determine the coefficient n. The
где b1, b2, Р12, Р11, P22 - коэффициенты метода наименьших квадратов, L1 - длина минимальной трещины, соответствующая замеру в точке 1 (L1=2.2 мм на фиг.2а).where b 1 , b 2 , P 12 , P 11 , P 22 are the least squares coefficients, L 1 is the minimum crack length corresponding to the measurement at point 1 (L 1 = 2.2 mm in FIG. 2 a).
После определения величины n1 коэффициент C1 определяют по уравнению:After determining the value of n 1, the coefficient C 1 is determined by the equation:
Далее выполняют итерацию 2, в результате которой аналогично итерации 1 определяют коэффициенты трещиностойкости С2 и n2 по экспериментальным данным замеров длины L трещины и числа N циклов нагружения в точках от 2 до 22 (отбрасывают из рассмотрения замер в точке 1, см. фиг.1а).Next,
В общем случае, выполняют k-ю итерацию с отбрасыванием замеров в точках с номерами 1, 2,…, (k-1), коэффициенты Ck и nk определяют по уравнениям (2) и (3) с использованием замеров в точках от k до 22 и длины Lk трещины, соответствующей замеру в точке k.In the general case, the kth iteration is performed with discarding the measurements at
Строят зависимости коэффициентов трещиностойкости Ск и nк от числа оставшихся точек в k-й итерации (см. фиг.1а) и по ним определяют нижнюю границу устойчивого участка скорости роста трещины как размер длины L трещины в точке, соответствующий горизонтальной асимптоте зависимостей коэффициентов трещиностойкости от числа оставшихся точек.The dependences of the fracture toughness coefficients C k and n k on the number of remaining points in the kth iteration are constructed (see FIG. of the number of remaining points.
Как видно из фиг.1а, в приведенном примере значения коэффициентов Ck и nk приближаются к асимптоте в точках с номерами от 6 до 22.As can be seen from figa, in the above example, the values of the coefficients C k and n k approach the asymptote at points with numbers from 6 to 22.
Приближение к асимптоте свидетельствует о принадлежности замеров в точках 6, 7,…, 21, 22 к устойчивому участку роста трещины (участок II на фиг.3).The approach to the asymptote indicates that the measurements at
Таким образом, в нашем примере замер в точке 6 является нижней границей участка устойчивого роста трещины. Определенные значения коэффициентов трещиностойкости в точке 6 равны С6=6.262·10-9, n6=2.084 (фиг.1а), и далее их используют для определения скорости роста трещины в деталях авиационных двигателей в реальных условиях эксплуатации. Значения С6 и n6 в упомянутой точке 6 принимают за окончательные значения коэффициентов трещиностойкости С и n, а размер длины L трещины в данной точке принимают за минимальный, соответствующий нижней границе участка устойчивого роста трещины.Thus, in our example, measurement at
Далее на основании уравнения Пэриса (1) и коэффициентов трещиностойкости С и n, полученных вышеописанным способом, определяют скорость роста трещины в деталях, в реальных условиях ее эксплуатации.Further, on the basis of the Paris equation (1) and the fracture toughness coefficients C and n obtained by the above method, the crack growth rate in the details is determined in real conditions of its operation.
Используя уравнение Пэриса (1) и полученные значения коэффициентов трещиностойкости С и n (в нашем случае: C=6.262·10-9, n=2.084), получают расчетную зависимость длины трещины L от числа N циклов нагружения (показана сплошной линией на фиг.1б). Там же показана нижняя граница участка устойчивого роста трещины, определенная с использованием предложенного изобретения.Using the Paris equation (1) and the obtained values of crack resistance coefficients C and n (in our case: C = 6.262 × 10-9, n = 2.084), we obtain the calculated dependence of the crack length L on the number N of loading cycles (shown by the solid line in FIG. 1b). The lower boundary of the region of steady crack growth determined using the proposed invention is also shown there.
Сходимость на расчетной кривой с экспериментальными данными (обозначены символом ○ на фиг.1б) подтверждает правильность полученных коэффициентов С и n и границ устойчивого участка скорости роста трещины, а соответственно и повышение достоверности определения скорости роста трещин без дополнительных затрат.The convergence on the calculated curve with the experimental data (indicated by the symbol ○ in Fig. 1b) confirms the correctness of the obtained coefficients C and n and the boundaries of the stable section of the crack growth rate, and, accordingly, the increase in the reliability of determining the crack growth rate without additional costs.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011123971/28A RU2469290C1 (en) | 2011-06-14 | 2011-06-14 | Method for determining crack growth rate due to cyclic loads |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011123971/28A RU2469290C1 (en) | 2011-06-14 | 2011-06-14 | Method for determining crack growth rate due to cyclic loads |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2469290C1 true RU2469290C1 (en) | 2012-12-10 |
Family
ID=49255821
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011123971/28A RU2469290C1 (en) | 2011-06-14 | 2011-06-14 | Method for determining crack growth rate due to cyclic loads |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2469290C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103674741A (en) * | 2013-12-11 | 2014-03-26 | 北京航空航天大学 | Crack propagation rate measurement method |
| RU2603939C1 (en) * | 2015-07-20 | 2016-12-10 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт механики сплошных сред Уральского отделения Российской академии наук | Method for determining crack growth rate in the sample and device for its implementation |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1252704A1 (en) * | 1985-03-29 | 1986-08-23 | Научно-производственное объединение по технологии машиностроения | Method of determining rate of evolution of fatigue crack |
| SU1320735A1 (en) * | 1984-07-05 | 1987-06-30 | Государственный научно-исследовательский институт гражданской авиации | Method of nondestructive check of kinetic parameters of fatigue cracks in articles |
| RU2087896C1 (en) * | 1995-03-10 | 1997-08-20 | Государственный научно-исследовательский институт гражданской авиации | Method determining parameters of growth of fatigue crack in member of structure |
| US20070113671A1 (en) * | 2005-11-10 | 2007-05-24 | Akron Rubber Development Laboratory, Inc. | Method of crack growth testing for thin samples |
-
2011
- 2011-06-14 RU RU2011123971/28A patent/RU2469290C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1320735A1 (en) * | 1984-07-05 | 1987-06-30 | Государственный научно-исследовательский институт гражданской авиации | Method of nondestructive check of kinetic parameters of fatigue cracks in articles |
| SU1252704A1 (en) * | 1985-03-29 | 1986-08-23 | Научно-производственное объединение по технологии машиностроения | Method of determining rate of evolution of fatigue crack |
| RU2087896C1 (en) * | 1995-03-10 | 1997-08-20 | Государственный научно-исследовательский институт гражданской авиации | Method determining parameters of growth of fatigue crack in member of structure |
| US20070113671A1 (en) * | 2005-11-10 | 2007-05-24 | Akron Rubber Development Laboratory, Inc. | Method of crack growth testing for thin samples |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103674741A (en) * | 2013-12-11 | 2014-03-26 | 北京航空航天大学 | Crack propagation rate measurement method |
| CN103674741B (en) * | 2013-12-11 | 2016-08-31 | 北京航空航天大学 | A kind of crack propagation rate measurement method |
| RU2603939C1 (en) * | 2015-07-20 | 2016-12-10 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт механики сплошных сред Уральского отделения Российской академии наук | Method for determining crack growth rate in the sample and device for its implementation |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN106568662B (en) | Two-way fatigue crack growth rate test method and test macro | |
| KR20080002410A (en) | Method of acquisition of true stress-strain curves over large strain by the tensile test and its finite element analysis | |
| Réthoré et al. | Three-dimensional analysis of fatigue crack propagation using X-Ray tomography, digital volume correlation and extended finite element simulations | |
| JP2015512526A (en) | Probabilistic fatigue life prediction using ultrasonography data considering EIFS uncertainty | |
| CN104406867A (en) | Fatigue crack propagation test method based on replication and small time scale life forecast | |
| KR20140066749A (en) | Component fracture evaluation device, component fracture evaluation method, and computer program | |
| CN106844901B (en) | Structural part residual strength evaluation method based on multi-factor fusion correction | |
| CN106770691A (en) | A kind of turbine rotor ultrasonic phase array compression method based on compressed sensing | |
| CN114323994A (en) | Method for testing fatigue crack propagation rate of three-point bending sample in T-shaped wave load-holding test | |
| RU2469290C1 (en) | Method for determining crack growth rate due to cyclic loads | |
| CN109870258B (en) | Instrumented spherical indentation detection method for plane random residual stress | |
| Abshirini et al. | Interaction of two parallel U-notches with tip cracks in PMMA plates under tension using digital image correlation | |
| CN104165795A (en) | Method for determining residual flexural capacity of historic building beams | |
| CN109471998B (en) | Corrosion fatigue residual life prediction method based on three-dimensional fractal dimension | |
| CN112945772B (en) | Method for analyzing mechanical properties of engineering rock mass under water-rock circulation | |
| CN105653808A (en) | Specified plasticity extension strength uncertainty evaluation method based on Monte Carlo | |
| JP5212146B2 (en) | Method for evaluating the life of minute notches | |
| Leplay et al. | Three-dimensional analysis of an in situ double-torsion test by X-ray computed tomography and digital volume correlation | |
| JP2016095210A (en) | Method of estimating concrete strength | |
| JP2012073126A (en) | Evaluation method and device for crack evolution velocity of metallic material | |
| JP4112830B2 (en) | Structural material soundness evaluation method and program | |
| CN108229727B (en) | Method and system for predicting service life distribution of complete machine of medical instrument | |
| CN116380381A (en) | Multi-blade vibration fatigue strength test method | |
| CN115169241A (en) | TiAl alloy fatigue life prediction method driven by data-model | |
| Moroni et al. | Impact of the threshold on the performance verification of computerized tomography scanners |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20210329 |