RU2467286C1 - Device to align two-mirror aligned optical system - Google Patents

Device to align two-mirror aligned optical system Download PDF

Info

Publication number
RU2467286C1
RU2467286C1 RU2011122847/28A RU2011122847A RU2467286C1 RU 2467286 C1 RU2467286 C1 RU 2467286C1 RU 2011122847/28 A RU2011122847/28 A RU 2011122847/28A RU 2011122847 A RU2011122847 A RU 2011122847A RU 2467286 C1 RU2467286 C1 RU 2467286C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
mirror
alignment
light source
reflecting surface
focusing lens
Prior art date
Application number
RU2011122847/28A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Виллен Арнольдович Балоев (RU)
Виллен Арнольдович Балоев
Владимир Петрович Иванов (RU)
Владимир Петрович Иванов
Николай Петрович Ларионов (RU)
Николай Петрович Ларионов
Анатолий Васильевич Лукин (RU)
Анатолий Васильевич Лукин
Андрей Николаевич Мельников (RU)
Андрей Николаевич Мельников
Александр Фридрихович Скочилов (RU)
Александр Фридрихович Скочилов
Андрей Михайлович Ураскин (RU)
Андрей Михайлович Ураскин
Юрий Петрович Чугунов (RU)
Юрий Петрович Чугунов
Original Assignee
Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Государственный институт прикладной оптики" (ОАО "НПО "ГИПО")
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Государственный институт прикладной оптики" (ОАО "НПО "ГИПО") filed Critical Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Государственный институт прикладной оптики" (ОАО "НПО "ГИПО")
Priority to RU2011122847/28A priority Critical patent/RU2467286C1/en
Priority to PCT/RU2012/000437 priority patent/WO2012169935A2/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2467286C1 publication Critical patent/RU2467286C1/en

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B7/00—Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements
    • G02B7/18—Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements for prisms; for mirrors
    • G02B7/182—Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements for prisms; for mirrors for mirrors
    • G02B7/1822—Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements for prisms; for mirrors for mirrors comprising means for aligning the optical axis
    • G02B7/1827—Motorised alignment
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01B—MEASURING LENGTH, THICKNESS OR SIMILAR LINEAR DIMENSIONS; MEASURING ANGLES; MEASURING AREAS; MEASURING IRREGULARITIES OF SURFACES OR CONTOURS
    • G01B11/00—Measuring arrangements characterised by the use of optical techniques
    • G01B11/26—Measuring arrangements characterised by the use of optical techniques for measuring angles or tapers; for testing the alignment of axes
    • G01B11/27—Measuring arrangements characterised by the use of optical techniques for measuring angles or tapers; for testing the alignment of axes for testing the alignment of axes
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01B—MEASURING LENGTH, THICKNESS OR SIMILAR LINEAR DIMENSIONS; MEASURING ANGLES; MEASURING AREAS; MEASURING IRREGULARITIES OF SURFACES OR CONTOURS
    • G01B9/00—Measuring instruments characterised by the use of optical techniques
    • G01B9/02—Interferometers
    • G01B9/02015—Interferometers characterised by the beam path configuration
    • G01B9/02016—Interferometers characterised by the beam path configuration contacting two or more objects
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01B—MEASURING LENGTH, THICKNESS OR SIMILAR LINEAR DIMENSIONS; MEASURING ANGLES; MEASURING AREAS; MEASURING IRREGULARITIES OF SURFACES OR CONTOURS
    • G01B9/00—Measuring instruments characterised by the use of optical techniques
    • G01B9/02—Interferometers
    • G01B9/02055—Reduction or prevention of errors; Testing; Calibration
    • G01B9/02056—Passive reduction of errors
    • G01B9/02058—Passive reduction of errors by particular optical compensation or alignment elements, e.g. dispersion compensation
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01B—MEASURING LENGTH, THICKNESS OR SIMILAR LINEAR DIMENSIONS; MEASURING ANGLES; MEASURING AREAS; MEASURING IRREGULARITIES OF SURFACES OR CONTOURS
    • G01B9/00—Measuring instruments characterised by the use of optical techniques
    • G01B9/02—Interferometers
    • G01B9/02055—Reduction or prevention of errors; Testing; Calibration
    • G01B9/02056—Passive reduction of errors
    • G01B9/02061—Reduction or prevention of effects of tilts or misalignment
    • G—PHYSICS
    • G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
    • G03H—HOLOGRAPHIC PROCESSES OR APPARATUS
    • G03H1/00—Holographic processes or apparatus using light, infrared or ultraviolet waves for obtaining holograms or for obtaining an image from them; Details peculiar thereto
    • G03H1/04—Processes or apparatus for producing holograms
    • G03H1/08—Synthesising holograms, i.e. holograms synthesized from objects or objects from holograms
    • G—PHYSICS
    • G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
    • G03H—HOLOGRAPHIC PROCESSES OR APPARATUS
    • G03H1/00—Holographic processes or apparatus using light, infrared or ultraviolet waves for obtaining holograms or for obtaining an image from them; Details peculiar thereto
    • G03H1/22—Processes or apparatus for obtaining an optical image from holograms
    • G03H1/2202—Reconstruction geometries or arrangements
    • G03H2001/2223—Particular relationship between light source, hologram and observer
    • G03H2001/2231—Reflection reconstruction
    • G—PHYSICS
    • G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
    • G03H—HOLOGRAPHIC PROCESSES OR APPARATUS
    • G03H2270/00—Substrate bearing the hologram
    • G03H2270/55—Substrate bearing the hologram being an optical element, e.g. spectacles

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Holo Graphy (AREA)
  • Optical Recording Or Reproduction (AREA)
  • Diffracting Gratings Or Hologram Optical Elements (AREA)

Abstract

FIELD: measurement equipment.
SUBSTANCE: invention relates to control and measurement equipment and is aimed at increasing reliability and efficiency of monitoring alignment of two-mirror aligned optical systems in process of their assembly and alignment, and also in the standard mode, in process of their operation in observatories, which is provided due to the fact that the device comprises a monochromatic source of light, a collimator and a beam splitter to form reference and working branches. The working branch comprises a focusing lens, two axial reflecting adjusting synthesized holograms arranged on the reflecting surface of the secondary mirror, preferably in its edge zone, coaxially with its optical axis. Hologram apertures may be arranged in the form of circular rings or as pairs of diametrically opposite parts of appropriate circular rings, turned to each other at a certain angle. In the central hole of the main mirror there is a membrane installed with a hole, the centre of which is matched with the top of the reflecting surface of this mirror and the focus of the focusing lens. The reference branch comprises a flat reference mirror perpendicularly to light beams spreading from the beam splitter, which may be arranged in the form of a prism-cube, the face surface of which with a reflecting coating applied on it at the side of the reference branch is a flat reference mirror. In the recording part there is the second focusing lens, a position-sensitive photodetector device with an outlet to a unit of information display and processing.
EFFECT: increased reliability and efficiency of alignment of two-mirror aligned optical systems due to development of a single optical element with high accuracy, which is not disturbed in time, at the same time the number of elements is reduced, and the number of monitored sections is reduced down to one.
5 cl, 7 dwg

Description

Изобретение относится к контрольно-измерительной технике и может быть использовано при юстировке двухзеркальных центрированных оптических систем, в том числе систем телескопов Кассегрена и Ричи-Кретьена, как в процессе сборки и юстировки в цеховых условиях, так и в процессе их эксплуатации в условиях обсерваторий наземного и космического базирования.The invention relates to instrumentation and can be used for alignment of two-mirror centered optical systems, including Cassegrain and Ritchie-Chretien telescope systems, both during assembly and adjustment in workshop conditions, and during their operation in ground-based and space based.

Известно устройство юстировки оптических систем двухзеркальных телескопов, содержащее точечный источник света в виде светящейся марки, расположенной на оптической оси юстируемой системы, и соосно располагаемые вспомогательные оптические элементы [Михельсон Н.Н. Взаимная выверка зеркал в двухзеркальных телескопах // Оптический журнал. 1996. №3. С.66-68], которое может быть применимо для юстировки оптических систем как телескопа Кассегрена, так и телескопа Ричи-Кретьена. В нем вспомогательными оптическими элементами являются сферическая лунка, нанесенная в центральной зоне отражающей поверхности вторичного зеркала, с центром кривизны в эквивалентном фокусе Fэ' телескопа, и плоское зеркало с кольцевой апертурой («воротник»), окружающее вторичное зеркало со стороны его наружного диаметра и жестко скрепленное с этим зеркалом; при этом отражающая поверхность плоского зеркала обращена к отражающей поверхности главного зеркала телескопа. Очевидно, что плоское кольцевое зеркало должно быть перпендикулярно оптической оси вторичного зеркала, а центр кривизны лунки должен находиться на этой оси. В этом случае при помещении точечного источника света в эквивалентный фокус Fэ' центрированной системы телескопа сферической лункой сформируется его автоколлимационное изображение. Точно так же сформируется второе автоколлимационное изображение точечного источника света, при последовательном отражении его лучей от отражающей поверхности вторичного зеркала, соответствующей зоны отражающей поверхности главного зеркала, от отражающей поверхности плоского кольцевого зеркала (от «воротника») и снова в обратном ходе лучей от отражающих поверхностей главного и вторичного зеркал системы. При совпадении с точечным источником света двух его автоколлимационных изображений оптическая система телескопа считается отъюстированной.A device for aligning optical systems of two-mirror telescopes is known, which contains a point light source in the form of a luminous mark located on the optical axis of the aligned system and coaxially located auxiliary optical elements [Mikhelson N.N. Mutual alignment of mirrors in two-mirror telescopes // Optical journal. 1996. No3. P.66-68], which may be applicable for aligning optical systems of both the Cassegrain telescope and the Ritchie-Chretien telescope. In it, auxiliary optical elements are a spherical hole deposited in the central zone of the reflecting surface of the secondary mirror, with the center of curvature at the equivalent focus F e 'of the telescope, and a flat mirror with an annular aperture (“collar”) surrounding the secondary mirror from the side of its outer diameter and rigidly bonded to this mirror; in this case, the reflecting surface of the flat mirror faces the reflecting surface of the main mirror of the telescope. Obviously, the planar ring mirror should be perpendicular to the optical axis of the secondary mirror, and the center of curvature of the hole should be on this axis. In this case, when a point light source is placed in the equivalent focus F e 'of the centered system of the telescope with a spherical dimple, its autocollimation image is formed. In the same way, a second autocollimation image of a point light source is formed, when its rays are successively reflected from the reflective surface of the secondary mirror, the corresponding area of the reflective surface of the main mirror, from the reflective surface of the planar ring mirror (from the “collar”) and again in the reverse direction of the rays from reflective surfaces primary and secondary mirrors of the system. When coinciding with a point light source of two of its autocollimation images, the optical system of the telescope is considered aligned.

Недостатком этого устройства является невысокая надежность юстировки, обусловленная тем, что в ходе изготовления вторичного зеркала со сферической лункой и плоским кольцевым зеркалом («воротником») неизбежны погрешности: центр кривизны лунки может не лежать на оптической оси вторичного зеркала, и эта ось может не быть параллельной нормали к плоскому кольцевому зеркалу («воротнику»). Вследствие этого неизбежно снизится разрешающая способность телескопа.The disadvantage of this device is the low reliability of the adjustment, due to the fact that during the manufacture of the secondary mirror with a spherical hole and a flat annular mirror ("collar") errors are inevitable: the center of curvature of the hole may not lie on the optical axis of the secondary mirror, and this axis may not be parallel to the normal to a flat annular mirror (“collar”). As a result, the resolution of the telescope will inevitably decrease.

Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому изобретению является устройство юстировки двухзеркальных центрированных оптических систем [Иванов В.П., Ларионов Н.П., Лукин А.В., Нюшкин А.А. Юстировка двухзеркальных центрированных оптических систем с использованием синтезированных голограммных оптических элементов // Оптический журнал. 2010. Т.77. №6. С.14-18].The closest in technical essence to the proposed invention is a device for aligning two-mirror centered optical systems [Ivanov VP, Larionov NP, Lukin AV, Nyushkin AA Adjustment of two-mirror centered optical systems using synthesized hologram optical elements // Optical Journal. 2010.V.77. No. 6. S.14-18].

Это устройство содержит монохроматический источник света и последовательно установленные по ходу световых лучей коллиматор, светоделитель для формирования опорной и рабочей ветвей, в рабочей ветви установлены фокусирующий объектив для формирования точечного источника света, синтезированный голограммный оптический элемент, состоящий из трех юстировочных, соосных между собой, синтезированных голограмм, из которых две являются отражательными, при этом одна из них формирует автоколлимационное изображение точечного источника света непосредственно, а другая - совместно с соответствующей зоной отражающей поверхности главного зеркала, в опорной ветви перпендикулярно к лучам, распространяющимся от светоделителя, установлено плоское опорное зеркало, в регистрирующей части установлены второй фокусирующий объектив и позиционно чувствительное фотоприемное устройство с выходом на блок отображения и обработки информации.This device contains a monochromatic light source and a collimator sequentially installed along the light rays, a beam splitter for forming the reference and working branches, a focusing lens for forming a point light source, a synthesized hologram optical element consisting of three alignment, aligned with each other, synthesized are installed in the working branch holograms, of which two are reflective, while one of them forms an autocollimation image of a point light source directly, and the other, in conjunction with the corresponding zone of the reflecting surface of the main mirror, in the supporting branch perpendicular to the rays propagating from the beam splitter, a flat supporting mirror is installed, a second focusing lens and a position-sensitive photodetector with an output to the information display and processing unit are installed in the recording part .

Недостатками данного устройства являются невысокая надежность и оперативность юстировки двухзеркальных центрированных оптических систем, состоящих из главного и вторичного зеркал, а также ограничение возможности периодического контроля юстировки этих систем в штатном режиме в условиях обсерваторий главным образом из-за значительных массогабаритных характеристик подложки синтезированного голограммного оптического элемента.The disadvantages of this device are the low reliability and speed of alignment of two-mirror centered optical systems consisting of a primary and secondary mirrors, as well as the limitation of the possibility of periodically monitoring the alignment of these systems in normal mode under observatory conditions, mainly due to the significant weight and size characteristics of the substrate of the synthesized hologram optical element.

Задачей, для решения которой предназначено предлагаемое техническое решение, является повышение надежности и оперативности контроля юстировки двухзеркальных центрированных оптических систем при их сборке и юстировке, а также в штатном режиме, в процессе их эксплуатации в условиях обсерваторий, за счет совмещения оптических осей голограмм с осью юстируемого вторичного зеркала, уменьшения числа элементов в оптической схеме устройства юстировки и сокращения числа контролируемых отрезков до одного - расстояния между вершинами отражающих поверхностей главного и вторичного зеркал.The task for which the proposed technical solution is intended is to increase the reliability and efficiency of control of the alignment of two-mirror centered optical systems during their assembly and adjustment, as well as in the normal mode, during their operation in observatory conditions, by combining the optical axes of the holograms with the axis of the adjusted secondary mirror, reducing the number of elements in the optical scheme of the alignment device and reducing the number of controlled segments to one - the distance between the vertices reflecting x surfaces primary and secondary mirrors.

Решение поставленной задачи достигается тем, что в предлагаемом устройстве юстировки двухзеркальной центрированной оптической системы, состоящей из главного и вторичного зеркал, содержащем монохроматический источник света и последовательно установленные по ходу лучей коллиматор, светоделитель для формирования опорной и рабочей ветвей, установленные в рабочей ветви фокусирующий объектив для формирования точечного источника света, две осевые соосные между собой отражательные юстировочные синтезированные голограммы, одна из которых формирует автоколлимационное изображение точечного источника света непосредственно, а другая - совместно с соответствующей зоной отражающей поверхности главного зеркала, плоское опорное зеркало, установленное в опорной ветви перпендикулярно к световым лучам, распространяющимся от светоделителя, в регистрирующей части установлены второй фокусирующий объектив, позиционно чувствительное фотоприемное устройство с выходом на блок отображения и обработки информации, обе юстировочные синтезированные голограммы выполнены на отражающей поверхности вторичного зеркала, преимущественно в его краевой зоне, общая оптическая ось осевых юстировочных синтезированных голограмм совмещена с оптической осью вторичного зеркала, при этом в центральном отверстии главного зеркала установлена диафрагма с отверстием, центр которого совмещен с вершиной отражающей поверхности главного зеркала и задним фокусом фокусирующего объектива;The solution of this problem is achieved by the fact that in the proposed alignment device of a two-mirror centered optical system consisting of a main and secondary mirrors containing a monochromatic light source and a collimator, a beam splitter for forming the supporting and working branches, a focusing lens installed in the working branch for the formation of a point light source, two axial coaxial reflective alignment synthesized holograms, one of which forms an autocollimation image of a point light source directly, and the other, together with the corresponding zone of the reflecting surface of the main mirror, a flat reference mirror mounted in the reference branch perpendicular to the light rays propagating from the beam splitter, a second focusing lens, a position-sensitive photodetector with output to the information display and processing unit, both alignment synthesized holograms are made on reflective the surface of the secondary mirror, mainly in its boundary zone, the common optical axis of the axial alignment synthesized holograms is aligned with the optical axis of the secondary mirror, while a diaphragm with a hole is installed in the central hole of the main mirror, the center of which is aligned with the top of the reflecting surface of the main mirror and the back focus of the focusing lens ;

а также тем, что светоделитель выполнен в виде призмы-куба, а плоское опорное зеркало выполнено в виде поверхности грани призмы-куба с нанесенным на нее отражающим покрытием со стороны опорной ветви;as well as the fact that the beam splitter is made in the form of a prism-cube, and the flat reference mirror is made in the form of a surface of the face of the prism-cube with a reflective coating applied to it from the side of the supporting branch;

а также тем, что отверстие диафрагмы выполнено круглым, минимальный диаметр которого определяется из условияas well as the fact that the aperture opening is made round, the minimum diameter of which is determined from the condition

⌀≥2.44f'λ/D,⌀≥2.44f'λ / D,

где ⌀ - диаметр круглого отверстия диафрагмы;where ⌀ is the diameter of the circular opening of the diaphragm;

D и f' - соответственно диаметр входного зрачка и фокусное расстояние фокусирующего объектива;D and f ', respectively, the diameter of the entrance pupil and the focal length of the focusing lens;

λ - длина волны излучения монохроматического источника света;λ is the radiation wavelength of the monochromatic light source;

а также тем, что распределение радиусов ρ середин кольцевых зон в структурах юстировочных синтезированных голограмм определяется условиями:and also the fact that the distribution of the radii ρ of the midpoints of the annular zones in the structures of alignment synthesized holograms is determined by the conditions:

Δl1,m[ρ(x-d),y2(x-d),d]=λm - для голограммы, формирующей автоколлимационное изображение точечного источника света непосредственно,Δl 1, m [ρ (xd), y 2 (xd), d] = λm - for a hologram forming an autocollimation image of a point light source directly,

Δl2,m[ρ(x-d),y1(x),y2(x-d),d]=λm - для голограммы, формирующей автоколлимационное изображение точечного источника света совместно с соответствующей зоной отражающей поверхности главного зеркала,Δl 2, m [ρ (xd), y 1 (x), y 2 (xd), d] = λm - for a hologram forming an autocollimation image of a point light source together with the corresponding zone of the reflecting surface of the main mirror,

где m - номер кольцевой зоны юстировочной синтезированной голограммы;where m is the number of the annular zone of the adjusted synthesized hologram;

Δl1,m - разность хода между осевым лучом и лучом, соответствующим середине m-й зоны голограммы, формирующей автоколлимационное изображение точечного источника света непосредственно;Δl 1, m is the path difference between the axial beam and the beam corresponding to the middle of the mth zone of the hologram forming an autocollimation image of a point light source directly;

Δl2,m - разность хода между осевым лучом и лучом, соответствующим середине m-й зоны голограммы, формирующей автоколлимационное изображение точечного источника света совместно с соответствующей зоной отражающей поверхности главного зеркала;Δl 2, m is the path difference between the axial beam and the beam corresponding to the middle of the mth zone of the hologram forming an autocollimation image of a point light source together with the corresponding zone of the reflecting surface of the main mirror;

y1(x) и y2(x-d) - функции, определяющие форму профиля отражающих поверхностей соответственно главного и вторичного зеркал в декартовой системе координат Oxy с началом в вершине О1 отражающей поверхности главного зеркала и осью Ox, совмещенной с оптической осью двухзеркальной центрированной оптической системы;y 1 (x) and y 2 (xd) are functions that determine the profile shape of the reflecting surfaces of the main and secondary mirrors in the Cartesian coordinate system Oxy with the origin at the vertex O 1 of the reflecting surface of the main mirror and the Ox axis aligned with the optical axis of the two-mirror centered optical systems;

d - расстояние от вершины отражающей поверхности вторичного зеркала до вершины отражающей поверхности главного зеркала;d is the distance from the top of the reflecting surface of the secondary mirror to the top of the reflecting surface of the main mirror;

λ - длина волны излучения монохроматического источника света;λ is the radiation wavelength of the monochromatic light source;

а также тем, что каждая из двух юстировочных синтезированных голограмм выполнена в виде пары диаметрально противоположных частей соответствующих круговых колец, причем эти пары развернуты друг относительно друга под определенным углом, например 90 градусов.and also the fact that each of the two alignment synthesized holograms is made in the form of a pair of diametrically opposite parts of the corresponding circular rings, and these pairs are deployed relative to each other at a certain angle, for example 90 degrees.

На фиг.1 изображена принципиальная оптическая схема предложенного устройства юстировки двухзеркальной центрированной оптической системы.Figure 1 shows a schematic optical diagram of the proposed device alignment two-mirror centered optical system.

На фиг.2 изображена апертура вторичного зеркала юстируемой двухзеркальной системы с расположенными в ее краевой зоне апертурами осевых юстировочных соосных между собой и отражающей поверхностью вторичного зеркала отражательных синтезированных голограмм в виде круговых колец.Figure 2 shows the aperture of the secondary mirror of the aligned two-mirror system with axial adjustment coaxial apertures located in its edge zone and the reflective surface of the secondary mirror of the reflective synthesized holograms in the form of circular rings.

На фиг.3 изображена апертура вторичного зеркала юстируемой двухзеркальной системы с расположенными в ее краевой зоне апертурами юстировочных отражательных синтезированных голограмм в виде пары диаметрально противоположных частей соответствующих им круговых колец осевых синтезированных голограмм, соосных между собой и отражающей поверхностью вторичного зеркала.Figure 3 shows the aperture of the secondary mirror of the aligned two-mirror system with apertures of alignment reflective synthesized holograms located in its edge zone in the form of a pair of diametrically opposite parts of the corresponding circular rings of axial synthesized holograms, coaxial with each other and the reflective surface of the secondary mirror.

На фиг.4 и фиг.5 представлены результаты экспериментального макетирования предложенного устройства юстировки.Figure 4 and figure 5 presents the results of experimental prototyping of the proposed device alignment.

На фиг.6 и фиг.7 приведены частотные характеристики юстировочных голограмм для вторичного (фиг.6) и главного (фиг.7) зеркал телескопа Т-170М.Fig.6 and Fig.7 shows the frequency characteristics of the alignment holograms for the secondary (Fig.6) and the main (Fig.7) mirrors of the T-170M telescope.

Предлагаемое устройство юстировки двухзеркальной центрированной оптической системы содержит монохроматический (лазерный) источник света 1, коллиматор 2, светоделитель 3 в виде призмы-куба с полупрозрачным слоем 4, разделяющим падающий на него пучок лучей на две части, одна из которых (отраженная от полупрозрачного слоя 4) поступает в опорную ветвь, а другая (прошедшая полупрозрачный слой 4) - в рабочую ветвь устройства. В опорной ветви перпендикулярно к лучам, распространяющимся от полупрозрачного слоя 4 светоделителя 3, установлено опорное плоское зеркало 5, которое выполнено в виде поверхности грани призмы-куба 3 с нанесенным на нее отражающим покрытием со стороны опорной ветви. В рабочей ветви по ходу лучей последовательно установлены фокусирующий объектив 6 для формирования точечного источника света, диафрагма 7 с отверстием, плоскость 8 которой совмещена с задней фокальной плоскостью объектива 6, юстируемое вторичное зеркало 9 двухзеркальной системы, в краевой зоне отражающей поверхности которого соосно с ней расположены юстировочные осевые отражательные синтезированные голограммы 10 и 11, и юстируемое главное зеркало 12 двухзеркальной системы. При этом диафрагма 7 установлена в центральном отверстии главного зеркала 12 так, что центр отверстия диафрагмы 7 совмещен с вершиной О1 отражающей поверхности главного зеркала 12 и задним фокусом фокусирующего объектива 6. В регистрирующей части установлены второй фокусирующий объектив 13, позиционно чувствительное фотоприемное устройство 14, к выходу которого подключен блок отображения и обработки информации 15. При этом задняя фокальная плоскость объектива 13 совмещена со светочувствительной поверхностью 16 позиционно чувствительного фотоприемного устройства 14.The proposed alignment device for a two-mirror centered optical system contains a monochromatic (laser) light source 1, a collimator 2, a beam splitter 3 in the form of a prism-cube with a translucent layer 4, dividing the incident beam into two parts, one of which (reflected from the translucent layer 4 ) enters the reference branch, and the other (past the translucent layer 4) - into the working branch of the device. In the supporting branch, perpendicular to the rays propagating from the translucent layer 4 of the beam splitter 3, a supporting flat mirror 5 is installed, which is made in the form of a face surface of a prism-cube 3 with a reflective coating applied to it from the side of the supporting branch. In the working branch along the rays of the rays, a focusing lens 6 is sequentially mounted to form a point light source, a diaphragm 7 with an aperture, a plane 8 of which is aligned with the rear focal plane of the lens 6, an adjustable secondary mirror 9 of the two-mirror system, in which the edge region of the reflecting surface is aligned with it alignment axial reflective synthesized holograms 10 and 11, and alignment of the main mirror 12 of the two-mirror system. In this case, the diaphragm 7 is installed in the Central hole of the main mirror 12 so that the center of the hole of the diaphragm 7 is aligned with the vertex O 1 of the reflecting surface of the main mirror 12 and the rear focus of the focusing lens 6. In the recording part there is a second focusing lens 13, a position-sensitive photodetector 14, the output of which is connected to a display and information processing unit 15. In this case, the rear focal plane of the lens 13 is aligned with the photosensitive surface 16 of the positionally sensitive lens opriemnogo device 14.

Отверстие диафрагмы 7 может быть выполнено круглым, минимальный диаметр которого определяется из условияThe opening of the diaphragm 7 can be made round, the minimum diameter of which is determined from the condition

⌀≥2.44f'λ/D,⌀≥2.44f'λ / D,

где ⌀ - диаметр круглого отверстия диафрагмы;where ⌀ is the diameter of the circular opening of the diaphragm;

D и f' - соответственно диаметр входного зрачка и фокусное расстояние фокусирующего объектива 6;D and f ', respectively, the diameter of the entrance pupil and the focal length of the focusing lens 6;

λ - длина волны излучения монохроматического источника света 1.λ is the radiation wavelength of the monochromatic light source 1.

Каждая из двух юстировочных синтезированных голограмм 10 и 11 может быть выполнена в виде пары диаметрально противоположных частей соответствующих круговых колец, причем эти пары развернуты друг относительно друга под определенным углом, например 90 градусов (фиг.3).Each of the two alignment synthesized holograms 10 and 11 can be made in the form of a pair of diametrically opposite parts of the corresponding circular rings, and these pairs are deployed relative to each other at a certain angle, for example 90 degrees (figure 3).

Устройство работает следующим образом.The device operates as follows.

Световой пучок лучей от источника монохроматического излучения 1 поступает в коллиматор 2 и преобразуется им в расширенный параллельный пучок световых лучей, который поступает в светоделительную призму-куб 3, где частично проходит полупрозрачный слой 4 и частично отражается им. Отраженная часть пучка световых лучей поступает в опорную ветвь, падает на плоскую зеркальную поверхность 5 призмы-куба 3, ориентированную перпендикулярно к световым лучам этого пучка, отражается от нее и в автоколлимационном ходе частично отражается от полупрозрачного слоя 4 и частично проходит его. Отраженная часть опорного пучка световых лучей проходит в обратном направлении коллиматор 2 и падает в отверстие выходного окна источника света 1, а прошедшая полупрозрачный слой 4 часть опорного пучка поступает в регистрирующую часть и фокусируется вторым фокусирующим объективом 13 в точку А0, которая расположена на светочувствительной поверхности 16 позиционно чувствительного фотоприемного устройства 14 благодаря совмещению этого слоя 16 с задней фокальной плоскостью объектива 13. Изображение этой точки выводится на экран блока отображения и обработки информации 15 (в центре экрана, фиг.1). Она играет роль визирной точки при выполнении процесса юстировки зеркал 9 и 12 двухзеркальной системы.The light beam of rays from the source of monochromatic radiation 1 enters the collimator 2 and is converted by it into an expanded parallel beam of light rays, which enters the beam-splitting prism-cube 3, where the translucent layer 4 partially passes and is partially reflected by it. The reflected part of the beam of light rays enters the reference branch, falls on a flat mirror surface 5 of the prism-cube 3, oriented perpendicular to the light rays of this beam, is reflected from it and partially reflects from the translucent layer 4 in the autocollimation course and partially passes through it. The reflected part of the reference beam of light rays passes in the opposite direction of the collimator 2 and falls into the hole of the output window of the light source 1, and the transmitted part of the reference beam passing through the translucent layer 4 enters the recording part and is focused by the second focusing lens 13 to the point A 0 , which is located on the photosensitive surface 16 positionally sensitive photodetector 14 due to the combination of this layer 16 with the rear focal plane of the lens 13. The image of this point is displayed on the screen of the display unit information processing and processing 15 (in the center of the screen, figure 1). It plays the role of the target point during the alignment process of mirrors 9 and 12 of the two-mirror system.

В рабочую ветвь устройства юстировки поступает прошедшая полупрозрачный слой 4 часть пучка световых лучей, вышедшего из коллиматора 2, которая затем проходит фокусирующий объектив 6, преобразуясь им в сходящийся гомоцентрический пучок лучей с центром в заднем фокусе этого объектива («светящаяся» точка), проходит диафрагму 7, центр отверстия которой совмещен с задним фокусом объектива 6, и расходящимся гомоцентрическим пучком световых лучей падает на отражающую поверхность вторичного зеркала 9. При этом задняя фокальная плоскость объектива 6 совмещена с рабочей плоскостью 8 диафрагмы 7, обращенной к вторичному зеркалу 9. Расходящийся гомоцентрический пучок световых лучей дифрагирует на осевых синтезированных голограммах 10 и 11. Световые лучи, дифрагированные на синтезированной голограмме 10, в обратном направлении в рабочем порядке дифракции сходятся в точку в центре отверстия диафрагмы 7, образуя автоколлимационное изображение «светящейся» точки, сформированной фокусирующим объективом 6. Далее сформированный голограммой 10 пучок световых лучей проходит в обратном направлении фокусирующий объектив 6, преобразуясь при этом в параллельный пучок лучей, часть которого отражается от полупрозрачного слоя 4 и фокусируется вторым фокусирующим объективом 13 в точку A10 на светочувствительной поверхности 16 позиционно чувствительного фотоприемного устройства 14. Изображение этой точки выводится на экран блока отображения и обработки информации 15. В ее формировании участвует только вторичное зеркало 9. Размер изображения точки на экране блока 15 зависит от отклонения от расчетного значения расстояния от заднего фокуса объектива 6 до вершины О2 отражающей поверхности вторичного зеркала 9, а ее отклонение от изображения визирной точки А0 в поперечном направлении - от децентрировки вторичного зеркала 9. На отражающую поверхность вторичного зеркала 9 юстировочная голограмма 10 наносится в виде кругового кольца в краевой зоне отражающей поверхности этого зеркала (см. фиг.2, поз.10).The translucent layer 4 passes through the working branch of the alignment device 4 of the beam of light rays emerging from the collimator 2, which then passes through the focusing lens 6, converting it into a converging homocentric beam of rays with the center at the back focus of this lens (“luminous” point), passes through the diaphragm 7, the center of the hole of which is aligned with the rear focus of the lens 6, and a diverging homocentric beam of light rays falls on the reflective surface of the secondary mirror 9. In this case, the rear focal plane of the lens and 6 is aligned with the working plane 8 of the diaphragm 7 facing the secondary mirror 9. A diverging homocentric beam of light rays diffracts on the axial synthesized holograms 10 and 11. Light rays diffracted on the synthesized hologram 10, in the opposite direction in the diffraction order converge to a point at the center of the opening of the diaphragm 7, forming an autocollimation image of the "luminous" point formed by the focusing lens 6. Next, the beam of light rays formed by the hologram 10 passes in the opposite direction enii focusing lens 6, thus being transformed into a parallel light beam, a portion of which is reflected from the translucent layer 4 and is focused by the second focusing lens 13 to a point 10 A on photosensitive surface 16 of position-sensitive photodetector 14. The image of this point is displayed on the display screen and the processing unit information 15. Only a secondary mirror 9 is involved in its formation. The size of the image of a point on the screen of block 15 depends on the deviation from the calculated value of the distance from the back focus and the lens 6 to the vertex O2 of the secondary mirror reflective surface 9, and its deviation from the sighting image point A 0 in the transverse direction - from the decentring of the secondary mirror reflective surface 9. On the secondary mirror 9 aligning hologram 10 is applied in the form of a circular ring in the edge zone of the reflecting the surface of this mirror (see figure 2, position 10).

Дифрагированный на юстировочной голограмме 11 световой пучок распространяется к главному зеркалу 12 юстируемой системы, образуя конгруэнцию дифрагированных световых лучей, совпадающую с расчетной конгруэнцией нормалей к той части отражающей поверхности главного зеркала 12, на которую падает этот пучок световых лучей. Поэтому на этой части отражающей поверхности главного зеркала 12 происходит автоколлимационное отражение указанного пучка световых лучей, который в обратном ходе падает на голограмму 11 и преобразуется ею (в рабочем порядке дифракции) снова в конгруэнцию дифрагированных лучей - на этот раз сходящихся в точку в центре отверстия диафрагмы 7. Далее этот пучок световых лучей проходит в обратном направлении объектив 6, преобразуясь им в параллельный пучок, который отражается от полупрозрачного слоя 4 и фокусируется объективом 13 в точку А11 на светочувствительной поверхности 16 позиционно чувствительного фотоприемного устройства 14. Изображение этой точки формируется на экране блока 15. По размеру изображения точки А11 оценивают отклонение от расчетного значения расстояния между вершинами отражающих поверхностей главного 12 и вторичного 9 зеркал, а по поперечному смещению относительно изображения визирной точки А0 - суммарную величину децентрировки вторичного зеркала 9 и главного зеркала 12. Юстировочная синтезированная голограмма 11 при освещении ее гомоцентрическим пучком световых лучей формирует (в рабочем порядке дифракции) конгруэнцию дифрагированных лучей, совпадающую с конгруэнцией нормалей той части отражающей поверхности главного зеркала 12, на которую он падает. Ее структура наносится в виде кругового кольца (круговой кольцевой апертуры) в краевой зоне отражающей поверхности вторичного зеркала 9 (см. фиг.2, поз.11), соосно со структурой голограммы 10.The light beam diffracted on the adjustment hologram 11 propagates to the main mirror 12 of the adjusted system, forming a congruence of diffracted light rays, which coincides with the calculated congruence of normals to that part of the reflecting surface of the main mirror 12, on which this light beam falls. Therefore, on this part of the reflecting surface of the main mirror 12, a self-collimating reflection of the indicated beam of light rays takes place, which incidently falls back onto the hologram 11 and is converted (in the diffraction order) by it again into a congruence of diffracted rays - this time converging to a point in the center of the aperture opening 7. Next, the light beam passes in the opposite direction the lens 6, converting them into a parallel beam which is reflected by the semitransparent layer 4 and is focused by lens 13 to point a at the binding 11 -sen- sitive surface 16 of position-sensitive photodetector 14. The image of this point is formed on the unit screen 15. The size of the image point A 11 evaluated deviation from the calculated value of the distance between the vertices of the reflecting surfaces of the main 12 and secondary mirror 9, and the transverse displacement of the sighting point relative to the image A 0 - the total amount of decentering of the secondary mirror 9 and the main mirror 12. The alignment synthesized hologram 11 illuminated by light beam homocentric O rays generates (in working order diffraction) congruence diffracted beams, which coincides with the normal congruence of the parts of the reflecting surface of the primary mirror 12, on which it falls. Its structure is applied in the form of a circular ring (circular annular aperture) in the edge zone of the reflecting surface of the secondary mirror 9 (see figure 2, item 11), coaxially with the structure of the hologram 10.

Структуры кольцевых апертур у осевых голограмм 10 и 11 состоят из кольцевых зон. Распределение радиусов ρ середин кольцевых зон в этих структурах определяется условиями:The structures of the ring apertures in the axial holograms 10 and 11 consist of ring zones. The distribution of the radii ρ of the middle of the annular zones in these structures is determined by the conditions:

Δl1,m[ρ(x-d),y2(x-d),d]=λm - для голограммы 10,Δl 1, m [ρ (xd), y 2 (xd), d] = λm - for hologram 10,

Δl2,m[ρ(x-d),y1(x),y2(x-d),d]=λm - для голограммы 11,Δl 2, m [ρ (xd), y 1 (x), y 2 (xd), d] = λm - for hologram 11,

где m - номер кольцевой зоны юстировочной синтезированной голограммы;where m is the number of the annular zone of the adjusted synthesized hologram;

Δl1,m - разность хода между осевым лучом и лучом, соответствующим середине m-й зоны голограммы 10;Δl 1, m is the path difference between the axial beam and the beam corresponding to the middle of the mth zone of the hologram 10;

Δl2,m - разность хода между осевым лучом и лучом, соответствующим середине m-й зоны голограммы 11;Δl 2, m is the path difference between the axial beam and the beam corresponding to the middle of the mth zone of the hologram 11;

y1(x) и y2(x-d) - функции, определяющие форму профиля отражающих поверхностей соответственно главного 12 и вторичного 9 зеркал в декартовой системе координат Oxy с началом в вершине О1 отражающей поверхности главного зеркала 12 и осью Ox, совмещенной с оптической осью двухзеркальной центрированной оптической системы;y 1 (x) and y 2 (xd) are functions that determine the profile shape of the reflecting surfaces of the primary 12 and secondary 9 mirrors, respectively, in the Oxy Cartesian coordinate system with the origin at the vertex O 1 of the reflecting surface of the main mirror 12 and the Ox axis aligned with the optical axis two-mirror centered optical system;

d - расстояние от вершины О2 отражающей поверхности вторичного зеркала 9 до вершины О1 отражающей поверхности главного зеркала 12;d is the distance from the peak O 2 of the reflective surface of the secondary mirror 9 to the peak O 1 of the reflective surface of the main mirror 12;

λ - длина волны излучения монохроматического источника света 1.λ is the radiation wavelength of the monochromatic light source 1.

При проведении юстировки зеркал 9 и 12 двухзеркальной системы выполняют следующие операции.When aligning mirrors 9 and 12 of a two-mirror system, the following operations are performed.

Сначала создают и настраивают единый блок из элементов 1, 2, 3, 6, 13, 14 и 15, в котором ориентируют призму-куб 3 так, чтобы пучок параллельных лучей, вышедший из коллиматора 2 и отраженный полупрозрачным слоем 4 призмы-куба 3, падал перпендикулярно на плоское опорное зеркало 5 (грань призмы-куба 3). Это контролируют по следу светового пятна на выходном окне лазерного источника света 1, образованного отраженным от зеркала 5 пучком световых лучей. Поворотами призмы-куба 3 направляют его в отверстие выходного окна источника света 1. Затем совмещают светочувствительную поверхность 16 позиционно чувствительного фотоприемного устройства 14 с задней фокальной плоскостью второго фокусирующего объектива 13, получая наименьший кружок рассеяния - контролируется изображение визирной точки А0 на экране блока отображения и обработки информации 15. Фокусирующий объектив 6 выбирают таким, чтобы выполнялось условиеFirst, create and configure a single block of elements 1, 2, 3, 6, 13, 14 and 15, in which the prism-cube 3 is oriented so that the beam of parallel rays emerging from the collimator 2 and reflected by the translucent layer 4 of the prism-cube 3, fell perpendicularly to a flat reference mirror 5 (prism-cube face 3). This is controlled by the trace of the light spot at the output window of the laser light source 1, formed by a beam of light rays reflected from the mirror 5. By turning the prism-cube 3 direct it into the opening of the output window of the light source 1. Then combine the photosensitive surface 16 of the position-sensitive photodetector 14 with the rear focal plane of the second focusing lens 13, obtaining the smallest scattering circle - the image of the target point A 0 on the screen of the display unit is controlled and information processing 15. The focusing lens 6 is selected so that the condition

f'/D≤d/Dвз,f '/ D≤d / D taken,

где D и f' - соответственно диаметр входного зрачка и фокусное расстояние фокусирующего объектива 6;where D and f 'are the diameter of the entrance pupil and the focal length of the focusing lens 6, respectively;

d - расстояние от вершины О2 отражающей поверхности вторичного зеркала 9 до вершины О1 отражающей поверхности главного зеркала 12;d is the distance from the peak O 2 of the reflective surface of the secondary mirror 9 to the peak O 1 of the reflective surface of the main mirror 12;

Dвз - диаметр вторичного зеркала 9.D b - the diameter of the secondary mirror 9.

Затем в центральное отверстие главного зеркала 12 помещают диафрагму 7. Рабочая плоскость 8 диафрагмы 7 будет касательной к отражающей поверхности главного зеркала 12 в ее вершине O1. Центр отверстия диафрагмы 7 совмещают с вершиной O1 отражающей поверхности главного зеркала 12. Диаметр круглого отверстия либо минимальный линейный размер отверстия некруглой формы диафрагмы 7 практически выбирается из условияThen, a diaphragm 7 is placed in the central hole of the main mirror 12. The working plane 8 of the diaphragm 7 will be tangent to the reflective surface of the main mirror 12 at its apex O 1 . The center of the hole of the diaphragm 7 is combined with the vertex O 1 of the reflecting surface of the main mirror 12. The diameter of the round hole or the minimum linear size of the non-circular hole of the diaphragm 7 is practically chosen from the condition

⌀≥2.44f'λ/D,⌀≥2.44f'λ / D,

где ⌀ - диаметр круглого отверстия или минимальный линейный размер отверстия некруглой формы диафрагмы 7;where ⌀ is the diameter of the circular hole or the minimum linear size of the non-circular hole of the diaphragm 7;

D и f' - соответственно диаметр входного зрачка и фокусное расстояние фокусирующего объектива 6;D and f ', respectively, the diameter of the entrance pupil and the focal length of the focusing lens 6;

λ - длина волны излучения монохроматического источника света 1. Далее ориентируют единый блок, содержащий элементы 1, 2, 3, 6, 13, 14 и 15 относительно вторичного зеркала 9 юстируемой системы. Для этого его устанавливают с тыльной стороны главного зеркала 12 и продольными и поперечными юстировочными подвижками совмещают задний фокус объектива 6 с центром отверстия в диафрагме 7 и проверяют засветку вторичного зеркала 9 пучком расходящихся из заднего фокуса объектива 6 световых лучей. Угловыми подвижками единого блока добиваются, чтобы апертура вторичного зеркала 9 освещалась осесимметрично световому пучку, падающему на него. Затем при необходимости продольными и поперечными юстировочными подвижками единого блока производят тонкую подъюстировку для точного совмещения заднего фокуса объектива 6 с рабочей плоскостью 8 диафрагмы 7 и с центром ее отверстия.λ is the radiation wavelength of the monochromatic light source 1. Next, a single unit containing the elements 1, 2, 3, 6, 13, 14 and 15 is oriented relative to the secondary mirror 9 of the aligned system. To do this, it is installed on the back of the main mirror 12 and the longitudinal and transverse alignment movements combine the rear focus of the lens 6 with the center of the hole in the diaphragm 7 and check the illumination of the secondary mirror 9 with a beam of light rays diverging from the back focus of the lens 6. By angular movements of a single block, they achieve that the aperture of the secondary mirror 9 is illuminated axisymmetrically to the light beam incident on it. Then, if necessary, the longitudinal and transverse alignment shifts of a single block produce fine adjustment to accurately align the back focus of the lens 6 with the working plane 8 of the diaphragm 7 and with the center of its hole.

После проведения указанных юстировочных операций при отсутствии одного или обоих изображений автоколлимационных точек А10 и А11 небольшими поперечными и угловыми подвижками вторичного зеркала 9 выводят на экран блока 15 отсутствующие автоколлимационные изображения и смещением вторичного зеркала 9 вдоль оптической оси получают наименьшие кружки рассеяния автоколлимационных изображений А10 и А11 и совмещают их подвижками вторичного зеркала 9 с изображением визирной точки А0. В результате вторичное зеркало 9 будет установлено на расчетном расстоянии d от заднего фокуса объектива 6 и соответственно от вершины О1 отражающей поверхности главного зеркала 12. При этом оптические оси главного 12 и вторичного 9 зеркал будут совмещены.After carrying out these adjustment operations in the absence of one or both images of the autocollimation points A 10 and A 11 by small transverse and angular movements of the secondary mirror 9, missing autocollimation images are displayed on the screen of block 15 and the offset of the secondary mirror 9 along the optical axis gives the smallest scattering circles of autocollimation images A 10 and A 11 and combine them with shifts of the secondary mirror 9 with the image of the target point A 0 . As a result, the secondary mirror 9 will be installed at a calculated distance d from the back focus of the lens 6 and, accordingly, from the vertex O 1 of the reflecting surface of the main mirror 12. In this case, the optical axes of the main 12 and secondary 9 mirrors will be combined.

Для упрощения процесса юстировки и уменьшения «нерабочей» зоны на отражающей поверхности вторичного зеркала 9, занимаемой юстировочными голограммами 10 и 11, целесообразно их выполнить в виде малой части диаметрально противоположных соответствующих кольцевых зон. При этом появляется возможность отображать эти части (апертуры голограмм) в границах одной кольцевой зоны, что позволит значительно уменьшить занимаемую ими площадь на отражающей поверхности вторичного зеркала 9 (см. фиг.3). Апертуры голограмм 10 и 11 могут быть выполнены различной формы, например круглой или квадратной. При этом для одной голограммы они могут быть выполнены круглыми, а для другой - квадратными. Это позволит быстро и надежно определить, к какой из двух голограмм относятся изображения точек на экране блока 15, и оценить направление и величину поворотов и смещений вторичного зеркала 9 при юстировке двухзеркальной системы в целом. Данная особенность значительно повышает надежность и оперативность юстировки предложенным устройством.To simplify the adjustment process and reduce the “non-working” zone on the reflective surface of the secondary mirror 9 occupied by the adjustment holograms 10 and 11, it is advisable to make them in the form of a small part of the diametrically opposite respective annular zones. In this case, it becomes possible to display these parts (hologram apertures) within the boundaries of one annular zone, which will significantly reduce the area occupied by them on the reflective surface of the secondary mirror 9 (see Fig. 3). The aperture of the holograms 10 and 11 can be made of various shapes, for example round or square. Moreover, for one hologram they can be made round, and for another - square. This will allow you to quickly and reliably determine which of the two holograms the images of points on the screen of block 15 belong to, and evaluate the direction and magnitude of the rotations and displacements of the secondary mirror 9 when aligning the two-mirror system as a whole. This feature significantly increases the reliability and efficiency of the adjustment of the proposed device.

Поскольку в процессе изготовления голограмм 10 и 11 их центрировка выполняется с высокой точностью, например, по общей базовой цилиндрической поверхности вторичного зеркала 9, то оптические оси голограмм 10 и 11 будут совмещены с оптической осью вторичного зеркала 9 с наименьшей возможной погрешностью (практически не более одного микрометра). При этом их центрировка с вторичным зеркалом 9 очевидно сохраняется неизменной в дальнейшем в процессе эксплуатации двухзеркальной системы. Эта особенность также повышает надежность юстировки предложенным устройством как в цеховых условиях, так и в штатном режиме в условиях обсерваторий.Since the centering of the holograms 10 and 11 is performed with high accuracy, for example, along the common base cylindrical surface of the secondary mirror 9, the optical axes of the holograms 10 and 11 will be aligned with the optical axis of the secondary mirror 9 with the smallest possible error (practically no more than one micrometer). Moreover, their alignment with the secondary mirror 9 obviously remains unchanged in the future during operation of the two-mirror system. This feature also increases the reliability of the adjustment of the proposed device both in workshop conditions and in the normal mode in observatory conditions.

Кроме того, использование в предложенном устройстве в качестве подложки для юстировочных голограмм 10 и 11 части отражающей поверхности вторичного зеркала 9 юстируемой двухзеркальной системы приводит к уменьшению числа элементов в оптической схеме устройства, а также к сокращению числа контролируемых отрезков в схеме до одного - расстояния между вершинами отражающих поверхностей главного и вторичного зеркал 9 и 12 двухзеркальной системы. Все это вместе взятое также обеспечивает существенное повышение надежности и оперативности юстировки двухзеркальных систем, а также значительное уменьшение массогабаритных характеристик контрольной аппаратуры.In addition, the use in the proposed device as a substrate for alignment holograms 10 and 11 of the reflective surface of the secondary mirror 9 of the aligned two-mirror system leads to a decrease in the number of elements in the optical circuit of the device, as well as to a reduction in the number of controlled segments in the circuit to one — the distance between the vertices reflecting surfaces of the main and secondary mirrors 9 and 12 of a two-mirror system. All this taken together also provides a significant increase in the reliability and efficiency of alignment of two-mirror systems, as well as a significant reduction in the overall dimensions of the control equipment.

Следует отметить, что юстировочные голограммы 10 и 11 могут быть синтезированы для работы на длине волны λ, меньшей, чем длина волны коротковолновой границы спектрального рабочего диапазона юстируемой двухзеркальной системы. Поэтому структуры юстировочных голограмм 10 и 11 в этом случае могут быть выполнены в любой световой зоне отражающей поверхности вторичного зеркала 9, так как их негативное действие на рабочих длинах волн будет незначительным.It should be noted that the adjustment holograms 10 and 11 can be synthesized to operate at a wavelength λ shorter than the wavelength of the short-wavelength boundary of the spectral working range of the aligned two-mirror system. Therefore, the structures of the adjustment holograms 10 and 11 in this case can be performed in any light zone of the reflecting surface of the secondary mirror 9, since their negative effect at the working wavelengths will be insignificant.

Итак, из приведенных выше обоснований следует, что предложенное устройство юстировки, действительно, обладает высокой надежностью и оперативностью.So, from the above justifications it follows that the proposed alignment device, in fact, has high reliability and efficiency.

В предложенном устройстве апертуры синтезированных голограмм 10 и 11 являются либо кольцевыми, либо в виде двух взаимно перпендикулярных частей этих колец. В случае кольцевой апертуры имеет место сильное экранирование центральной части входного зрачка оптической системы, что, как известно, вызывает существенное увеличение интенсивности вторичных кольцевых дифрагированных максимумов и сужение центрального диска кружка Эри.In the proposed device, the apertures of the synthesized holograms 10 and 11 are either circular, or in the form of two mutually perpendicular parts of these rings. In the case of a ring aperture, there is a strong screening of the central part of the entrance pupil of the optical system, which, as is known, causes a significant increase in the intensity of the secondary annular diffracted maxima and a narrowing of the central disk of the Erie circle.

Если используется второй вариант нанесения юстировочных голограмм 10 и 11, показанный на фиг.3, то диаметрально противоположным частям каждой кольцевой зоны соответствуют два светлых пятна, которые формируются двумя сходящимися под определенным углом идентичными световыми пучками. В месте их фокусирования они накладываются друг на друга и интерферируют. Были экспериментально опробованы разные варианты их переналожения для имитации стадий окончательной юстировки системы.If the second variant of applying the adjustment holograms 10 and 11, shown in FIG. 3, is used, then two bright spots correspond to diametrically opposite parts of each annular zone, which are formed by two identical light beams converging at a certain angle. In the place of their focusing, they overlap and interfere. Various variants of their re-arrangement were experimentally tested to simulate the stages of the final adjustment of the system.

На фиг.4 представлены изображения трех кружков Эри. Кружок Эри (фиг.4б) соответствует случаю, когда центральное экранирование отсутствует. Оно имитирует изображение кружка рассеяния, соответствующего визирной точке А0. Два других кружка (фиг.4а и 4в) относятся к случаю, когда имеет место центральное экранирование. Они имитируют изображения кружков рассеяния для точек А10 и А11. Как видно на фиг.4а и 4в, светлые зоны в центрах этих изображений меньше светлой центральной зоны в изображении (см. фиг.4б), имитирующем изображение кружка рассеяния для визирной точки А0. Очевидно, это способствует повышению точности их совмещения. Таким образом, при юстировке двухзеркальных оптических систем кольцевая форма апертур синтезированных голограмм 10 и 11 способствует повышению точности юстировочного процесса.Figure 4 presents the image of the three circles of Erie. The Erie circle (Fig. 4b) corresponds to the case when there is no central shielding. It imitates the image of the scattering circle corresponding to the target point A 0 . Two other circles (figa and 4B) relate to the case when there is a central shielding. They simulate images of scattering circles for points A 10 and A 11 . As can be seen in FIGS. 4a and 4c, the light zones in the centers of these images are smaller than the light central zone in the image (see FIG. 4b) simulating the image of the scattering circle for the target point A 0 . Obviously, this improves the accuracy of their combination. Thus, when aligning two-mirror optical systems, the annular shape of the apertures of the synthesized holograms 10 and 11 helps to improve the accuracy of the alignment process.

На фиг.5 представлены изображения кружков рассеяния в фокальной плоскости фокусирующего объектива 13 регистрирующей части, соответствующие трем фазам их совмещения (приближения друг к другу). Приближение изображений осуществляется продольным смещением элемента, который имитирует вторичное зеркало 9 юстируемой системы. Полное совмещение кружков рассеяния (фиг.5в) соответствует тому, что двухзеркальная система отъюстирована в продольном направлении. Для завершения юстировки необходимо это совмещенное изображение в свою очередь совместить с изображением визирной точки А0 (не показанное на фиг.5) посредством угловых поворотов вторичного зеркала 9. Схождение и расхождение рассмотренных кружков рассеяния очень чувствительно к смещению имитатора вторичного зеркала 9 вдоль оптической оси, что также положительно отражается на точности и, в конечном счете, на надежности юстировки зеркал юстируемой системы.Figure 5 presents the image of the scattering circles in the focal plane of the focusing lens 13 of the recording part, corresponding to the three phases of their alignment (approximation to each other). The image is approximated by the longitudinal displacement of the element, which simulates the secondary mirror 9 of the aligned system. The full combination of the scattering circles (Fig. 5c) corresponds to the fact that the two-mirror system is aligned in the longitudinal direction. To complete the adjustment, it is necessary to combine this combined image with the image of the target point A 0 (not shown in FIG. 5) by means of angular rotations of the secondary mirror 9. The convergence and divergence of the scattering circles considered are very sensitive to the displacement of the secondary mirror simulator 9 along the optical axis, which also positively affects the accuracy and, ultimately, the reliability of the alignment of the mirrors of the aligned system.

Для проверки применимости предложенного устройства был проведен расчет частотных характеристик юстировочных голограмм 10 и 11 для юстировки зеркал разрабатываемого с участием иностранных фирм отечественного космического телескопа Т-170М [Боярчук А.А., Стешенко Н.В., Теребиж В.Ю. Оптическая система космического телескопа Т-170М // Известия Крымской Астрофизической обсерватории. 2008. Т.104. №1. С.229-239].To verify the applicability of the proposed device, the frequency characteristics of the adjustment holograms 10 and 11 were calculated to align the mirrors of the T-170M domestic telescope developed with the participation of foreign firms [Boyarchuk A.A., Steshenko N.V., Terebizh V.Yu. The optical system of the space telescope T-170M // News of the Crimean Astrophysical Observatory. 2008.V. 104. No. 1. S.229-239].

Параметры главного зеркала:Parameters of the main mirror:

световой диаметрlight diameter 1700±1 мм1700 ± 1 mm радиус кривизны при вершинеvertex curvature radius 7820.0±10 мм7820.0 ± 10 mm квадрат эксцентриситетаeccentricity square 1.029508±0.00081.029508 ± 0.0008 диаметр центрального отверстияcenter hole diameter 440.0 мм440.0 mm центральная толщина (по оси)central thickness (axis) 100.0 мм100.0 mm

Параметры вторичного зеркала:Secondary Mirror Options:

световой диаметрlight diameter 399.07+1/-0 мм399.07 + 1 / -0 mm радиус кривизны при вершинеvertex curvature radius 2214.761±8 мм2214.761 ± 8 mm квадрат эксцентриситетаeccentricity square 2.848076±0.0052.848076 ± 0.005

Расстояние между вершинами отражающих поверхностей главного и вторичного зеркал равно 3057.317 мм.The distance between the vertices of the reflecting surfaces of the primary and secondary mirrors is 3057.317 mm.

Для этого телескопа допустимый наклон вторичного зеркала при вращении относительно его центра составляет около 12 мкм, а поперечное смещение вторичного зеркала не должно превышать 50 мкм. В связи с этими допусками в предлагаемом устройстве юстировки диаметр круглого отверстия в диафрагме 7, устанавливаемой в центральное отверстие главного зеркала 12, должно быть не менее 0.4 мм.For this telescope, the permissible inclination of the secondary mirror during rotation relative to its center is about 12 μm, and the transverse displacement of the secondary mirror should not exceed 50 μm. In connection with these tolerances in the proposed alignment device, the diameter of the round hole in the diaphragm 7, installed in the Central hole of the main mirror 12, must be at least 0.4 mm

Как показал расчет, максимальная пространственная частота штрихов для юстировочных голограмм 10 и 11 не превышает 500 мм-1 (см. фиг.6 и фиг.7). Изготовление таких голограмм может быть выполнено, например, на круговой делительной машине МДГ-500, разработанной в ОАО «НПО ГИПО» для производства осевых синтезированных голограмм диаметром до 500 мм.As the calculation showed, the maximum spatial frequency of the strokes for the adjustment holograms 10 and 11 does not exceed 500 mm -1 (see Fig.6 and Fig.7). Such holograms can be produced, for example, on an MDG-500 circular dividing machine developed at OAO NPO GIPO for the production of axial synthesized holograms with a diameter of up to 500 mm.

Claims (5)

1. Устройство юстировки двухзеркальной центрированной оптической системы, состоящей из главного и вторичного зеркал, содержащее монохроматический источник света и последовательно установленные по ходу лучей коллиматор, светоделитель для формирования опорной и рабочей ветвей, установленные в рабочей ветви фокусирующий объектив для формирования точечного источника света, две осевые соосные между собой отражательные юстировочные синтезированные голограммы, одна из которых формирует автоколлимационное изображение точечного источника света непосредственно, а другая - совместно с соответствующей зоной отражающей поверхности главного зеркала, плоское опорное зеркало, установленное в опорной ветви перпендикулярно к световым лучам, распространяющимся от светоделителя, в регистрирующей части установлены второй фокусирующий объектив, позиционно чувствительное фотоприемное устройство с выходом на блок отображения и обработки информации, отличающееся тем, что обе юстировочные синтезированные голограммы выполнены на отражающей поверхности вторичного зеркала, преимущественно в его краевой зоне, общая оптическая ось осевых юстировочных синтезированных голограмм совмещена с оптической осью вторичного зеркала, при этом в центральном отверстии главного зеркала установлена диафрагма с отверстием, центр которого совмещен с вершиной отражающей поверхности главного зеркала и задним фокусом фокусирующего объектива.1. An alignment device for a two-mirror centered optical system consisting of a primary and secondary mirrors, containing a monochromatic light source and a collimator sequentially installed along the rays, a beam splitter for forming the supporting and working branches, a focusing lens installed in the working branch for forming a point light source, two axial coherent reflective alignment synthesized holograms, one of which forms an autocollimation image of a point source and light directly, and the other — together with the corresponding area of the reflecting surface of the main mirror, a flat supporting mirror mounted in the supporting branch perpendicular to the light rays propagating from the beam splitter, a second focusing lens, a position-sensitive photodetector with access to the display unit, is installed in the recording part and information processing, characterized in that both alignment synthesized holograms are made on the reflective surface of the secondary mirror, mainly Essentially in its boundary zone, the common optical axis of the axial alignment synthesized holograms is aligned with the optical axis of the secondary mirror, while a diaphragm with a hole is installed in the central hole of the main mirror, the center of which is aligned with the top of the reflecting surface of the main mirror and the back focus of the focusing lens. 2. Устройство юстировки двухзеркальной центрированной оптической системы по п.1, отличающееся тем, что светоделитель выполнен в виде призмы-куба, а плоское опорное зеркало выполнено в виде поверхности грани призмы-куба с нанесенным на нее отражающим покрытием со стороны опорной ветви.2. The alignment device of the two-mirror centered optical system according to claim 1, characterized in that the beam splitter is made in the form of a prism-cube, and the flat reference mirror is made in the form of a surface of the prism-cube face with a reflective coating applied to it from the side of the support branch. 3. Устройство юстировки двухзеркальной центрированной оптической системы по п.1, отличающееся тем, что отверстие диафрагмы выполнено круглым, минимальный диаметр которого определяется из условия
⌀≥2,44f'λ/D,
где ⌀ - диаметр круглого отверстия диафрагмы;
D и f' - соответственно диаметр входного зрачка и фокусное расстояние фокусирующего объектива;
λ - длина волны излучения монохроматического источника света.3. The alignment device of the two-mirror centered optical system according to claim 1, characterized in that the aperture is made round, the minimum diameter of which is determined from the condition
⌀≥2.44f'λ / D,
where ⌀ is the diameter of the circular opening of the diaphragm;
D and f ', respectively, the diameter of the entrance pupil and the focal length of the focusing lens;
λ is the radiation wavelength of the monochromatic light source. 4. Устройство юстировки двухзеркальной центрированной оптической системы по п.1, отличающееся тем, что распределение радиусов ρ середин кольцевых зон в структурах юстировочных синтезированных голограмм определяется условиями:
Δl1,m[ρ(x-d),y2(x-d),d]=λm - для голограммы, формирующей автоколлимационное изображение точечного источника света непосредственно,
Δl2,m[ρ(x-d),y1(x),y2(x-d),d]=λm - для голограммы, формирующей автоколлимационное изображение точечного источника света совместно с соответствующей зоной отражающей поверхности главного зеркала,
где m - номер кольцевой зоны юстировочной синтезированной голограммы;
Δl1,m - разность хода между осевым лучом и лучом, соответствующим середине m-й зоны голограммы, формирующей автоколлимационное изображение точечного источника света непосредственно;
Δl2,m - разность хода между осевым лучом и лучом, соответствующим середине m-й зоны голограммы, формирующей автоколлимационное изображение точечного источника света совместно с соответствующей зоной отражающей поверхности главного зеркала;
y1(x) и y2(x-d) - функции, определяющие форму профиля отражающих поверхностей, соответственно, главного и вторичного зеркал в декартовой системе координат Оху с началом в вершине O1 отражающей поверхности главного зеркала и осью Ох, совмещенной с оптической осью двухзеркальной центрированной оптической системы;
d - расстояние от вершины отражающей поверхности вторичного зеркала до вершины отражающей поверхности главного зеркала;
λ - длина волны излучения монохроматического источника света.4. The alignment device of the two-mirror centered optical system according to claim 1, characterized in that the distribution of the radii ρ of the midpoints of the annular zones in the structures of the alignment synthesized holograms is determined by the conditions:
Δl 1, m [ρ (xd), y 2 (xd), d] = λm - for a hologram forming an autocollimation image of a point light source directly,
Δl 2, m [ρ (xd), y 1 (x), y 2 (xd), d] = λm - for a hologram forming an autocollimation image of a point light source together with the corresponding zone of the reflecting surface of the main mirror,
where m is the number of the annular zone of the adjusted synthesized hologram;
Δl 1, m is the path difference between the axial beam and the beam corresponding to the middle of the mth zone of the hologram forming an autocollimation image of a point light source directly;
Δl 2, m is the path difference between the axial beam and the beam corresponding to the middle of the mth zone of the hologram forming an autocollimation image of a point light source together with the corresponding zone of the reflecting surface of the main mirror;
y 1 (x) and y 2 (xd) are functions that determine the profile shape of the reflecting surfaces, respectively, of the primary and secondary mirrors in the Ohu Cartesian coordinate system with the origin at the vertex O 1 of the reflecting surface of the main mirror and the Ox axis combined with the two-mirror optical axis centered optical system;
d is the distance from the top of the reflecting surface of the secondary mirror to the top of the reflecting surface of the main mirror;
λ is the radiation wavelength of the monochromatic light source. 5. Устройство юстировки двухзеркальной центрированной оптической системы по п.1, отличающееся тем, что каждая из двух юстировочных синтезированных голограмм выполнена в виде пары диаметрально противоположных частей соответствующих круговых колец, причем эти пары развернуты друг относительно друга под определенным углом, например 90°. 5. The alignment device of the two-mirror centered optical system according to claim 1, characterized in that each of the two alignment synthesized holograms is made in the form of a pair of diametrically opposite parts of the corresponding circular rings, and these pairs are rotated relative to each other at a certain angle, for example 90 °.
RU2011122847/28A 2011-06-06 2011-06-06 Device to align two-mirror aligned optical system RU2467286C1 (en)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2011122847/28A RU2467286C1 (en) 2011-06-06 2011-06-06 Device to align two-mirror aligned optical system
PCT/RU2012/000437 WO2012169935A2 (en) 2011-06-06 2012-06-05 Device for aligning a two-mirror centered optical system

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2011122847/28A RU2467286C1 (en) 2011-06-06 2011-06-06 Device to align two-mirror aligned optical system

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2467286C1 true RU2467286C1 (en) 2012-11-20

Family

ID=47296663

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2011122847/28A RU2467286C1 (en) 2011-06-06 2011-06-06 Device to align two-mirror aligned optical system

Country Status (2)

Country Link
RU (1) RU2467286C1 (en)
WO (1) WO2012169935A2 (en)

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2561018C1 (en) * 2014-07-18 2015-08-20 Открытое акционерное общество "Научно-исследовательский институт оптико-электронного приборостроения" (ОАО "НИИ ОЭП") Interferometric method of adjusting two-mirror lens with aspherical elements
RU2611604C1 (en) * 2015-09-21 2017-02-28 Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство обороны Российской Федерации Device for automatic alignment of two-mirror telescope system to given direction of output radiation
RU2623699C1 (en) * 2016-02-01 2017-06-28 Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госкорпорация "Росатом") Mounting adjustment method of optical system elements
RU2658106C1 (en) * 2017-07-31 2018-06-19 АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "Научно-исследовательский институт оптико-электронного приборостроения" (АО "НИИ ОЭП") Interference method for definition of the position of the aspheric surface axis and the device for its implementation
RU183150U1 (en) * 2018-05-30 2018-09-12 АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "Научно-исследовательский институт оптико-электронного приборостроения" (АО "НИИ ОЭП") AUTOCOLLIMATION INTERFEROMETRIC DEVICE FOR CENTERING OF OPTICAL ELEMENTS
RU186481U1 (en) * 2018-09-25 2019-01-22 АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "Научно-исследовательский институт оптико-электронного приборостроения" (АО "НИИ ОЭП") INTERFEROMETRIC DEVICE FOR CENTERING OPTICAL ELEMENTS WITH ASPHERIC SURFACES IN FRAMES
RU203510U1 (en) * 2020-12-29 2021-04-08 Акционерное общество "ЛОМО" ADJUSTMENT DEVICE FOR TWO-MIRROR CENTERED OPTICAL SYSTEM
RU205115U1 (en) * 2021-02-25 2021-06-28 Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Государственный институт прикладной оптики" (АО "НПО ГИПО") AXIAL SYNTHESIZED HOLOGRAM OPTICAL ELEMENT
RU2820599C1 (en) * 2023-10-02 2024-06-06 Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство обороны Российской Федерации Device for automatic adjustment of two-mirror telescopic system with given direction of output radiation relative to viewing direction

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104977726A (en) * 2015-05-12 2015-10-14 中国科学院光电技术研究所 High-precision primary mirror sphere center directing and tracking device used for telescope alignment
CN109946845B (en) * 2019-04-12 2022-08-16 武汉大学 Method for adjusting optical axis of telescope to zenith accurately
CN110764271B (en) * 2019-10-16 2022-08-12 中国航空工业集团公司洛阳电光设备研究所 Method for adjusting position precision among lenses in conjugate optical system
CN112284352B (en) * 2020-09-14 2023-02-03 北京空间飞行器总体设计部 Image stabilizing system and method for optical remote sensing satellite
CN112285941B (en) * 2020-10-29 2022-07-12 中国航空工业集团公司洛阳电光设备研究所 Method for assembling and adjusting clamp type light pipe
US20220137380A1 (en) * 2020-10-30 2022-05-05 Kla Corporation Reflective compact lens for magneto-optic kerr effect metrology system
CN112255755B (en) * 2020-11-17 2022-06-21 中国科学院长春光学精密机械与物理研究所 Field diaphragm installation device and installation method thereof
CN115484482A (en) * 2021-06-15 2022-12-16 博泰车联网科技(上海)股份有限公司 Focus centering method, storage medium and electronic device
CN114739640B (en) * 2022-04-12 2022-12-30 中国科学院光电技术研究所 Real-time alignment detection system for primary mirror and secondary mirror of telescope

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5282016A (en) * 1992-07-29 1994-01-25 Hughes Aircraft Company Optical alignment by use of arrays of reflective or diffractive optical elements and detectors
RU2084941C1 (en) * 1996-05-06 1997-07-20 Йелстаун Корпорейшн Н.В. Adaptive optical module
RU2375676C2 (en) * 2007-12-13 2009-12-10 Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-производственное объединение "Государственный институт прикладной оптики" (ФГУП "НПО ГИПО") Method of adjusting double-mirror centred optical systems

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5282016A (en) * 1992-07-29 1994-01-25 Hughes Aircraft Company Optical alignment by use of arrays of reflective or diffractive optical elements and detectors
RU2084941C1 (en) * 1996-05-06 1997-07-20 Йелстаун Корпорейшн Н.В. Adaptive optical module
RU2375676C2 (en) * 2007-12-13 2009-12-10 Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-производственное объединение "Государственный институт прикладной оптики" (ФГУП "НПО ГИПО") Method of adjusting double-mirror centred optical systems

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
ИВАНОВ В.П. и др. Юстировка двухзеркальных центрированных оптических систем с использованием синтезированных голограммных оптических элементов. - Оптический журнал, 2010, т.77, №6, с.14-18. *

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2561018C1 (en) * 2014-07-18 2015-08-20 Открытое акционерное общество "Научно-исследовательский институт оптико-электронного приборостроения" (ОАО "НИИ ОЭП") Interferometric method of adjusting two-mirror lens with aspherical elements
RU2611604C1 (en) * 2015-09-21 2017-02-28 Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство обороны Российской Федерации Device for automatic alignment of two-mirror telescope system to given direction of output radiation
RU2623699C1 (en) * 2016-02-01 2017-06-28 Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госкорпорация "Росатом") Mounting adjustment method of optical system elements
RU2658106C1 (en) * 2017-07-31 2018-06-19 АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "Научно-исследовательский институт оптико-электронного приборостроения" (АО "НИИ ОЭП") Interference method for definition of the position of the aspheric surface axis and the device for its implementation
RU183150U1 (en) * 2018-05-30 2018-09-12 АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "Научно-исследовательский институт оптико-электронного приборостроения" (АО "НИИ ОЭП") AUTOCOLLIMATION INTERFEROMETRIC DEVICE FOR CENTERING OF OPTICAL ELEMENTS
RU186481U1 (en) * 2018-09-25 2019-01-22 АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "Научно-исследовательский институт оптико-электронного приборостроения" (АО "НИИ ОЭП") INTERFEROMETRIC DEVICE FOR CENTERING OPTICAL ELEMENTS WITH ASPHERIC SURFACES IN FRAMES
RU186481U9 (en) * 2018-09-25 2019-04-01 АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "Научно-исследовательский институт оптико-электронного приборостроения" (АО "НИИ ОЭП") INTERFEROMETRIC DEVICE FOR CENTERING OPTICAL ELEMENTS WITH ASPHERIC SURFACES IN FRAMES
RU203510U1 (en) * 2020-12-29 2021-04-08 Акционерное общество "ЛОМО" ADJUSTMENT DEVICE FOR TWO-MIRROR CENTERED OPTICAL SYSTEM
RU205115U1 (en) * 2021-02-25 2021-06-28 Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Государственный институт прикладной оптики" (АО "НПО ГИПО") AXIAL SYNTHESIZED HOLOGRAM OPTICAL ELEMENT
RU2820599C1 (en) * 2023-10-02 2024-06-06 Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство обороны Российской Федерации Device for automatic adjustment of two-mirror telescopic system with given direction of output radiation relative to viewing direction

Also Published As

Publication number Publication date
WO2012169935A3 (en) 2013-02-28
WO2012169935A2 (en) 2012-12-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2467286C1 (en) Device to align two-mirror aligned optical system
US7605926B1 (en) Optical system, method of manufacturing an optical system and method of manufacturing an optical element
CN106197311B (en) A kind of detection method and device of cylinder and cylinder converging lenses
WO2009007088A1 (en) Method of measuring a deviation of an optical surface from a target shape
JP6040992B2 (en) Integrated optical assembly improvements
JP2012132912A (en) Interferometer with paraboloidal illumination and imaging optics with tilted imaging plane
CN105890543B (en) A kind of detection method and device of recessed cylinder and cylindrical divergence mirror
US7791737B2 (en) Method and apparatus for interferometrically measuring the shape of a test object
US9632005B1 (en) Multi order diffractive devices
RU108600U1 (en) TWO-MIRROR CENTERED OPTICAL SYSTEM ADJUSTMENT DEVICE
US20150185324A1 (en) Laser radar tracking systems
JPH0422442B2 (en)
RU2375676C2 (en) Method of adjusting double-mirror centred optical systems
JP2011058872A (en) Method for adjusting and measuring eccentricity of optical element by use of autocollimator, and method for working lens
WO2001022031A1 (en) Linear and angular retroreflecting interferometric alignment target
US4958931A (en) System utilizing an achromatic null lens for correcting aberrations in a spherical wavefront
Martin et al. Manufacture of 8.4-m off-axis segments: a 1/5-scale demonstration
RU169716U1 (en) Device for controlling convex aspherical optical surfaces of high-precision large-sized mirrors
US4693604A (en) Interference method and interferometer for testing the surface precision of a parabolic mirror
RU162917U1 (en) TWO-MIRROR OPTICAL SYSTEM ADJUSTMENT DEVICE
CN205991783U (en) A kind of cylinder and the detection means of cylinder collecting system
CN112099121B (en) Scanning interference photoetching system based on 4f system
JP5473743B2 (en) Off-axis transmitted wavefront measuring device
Lukin et al. New capabilities for laser holographic testing during assembly and collimation of large segmented telescope mirrors
US8294904B2 (en) Fizeau lens having aspheric compensation