RU2467240C1 - Underground pipeline routing method - Google Patents
Underground pipeline routing method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2467240C1 RU2467240C1 RU2011119714/06A RU2011119714A RU2467240C1 RU 2467240 C1 RU2467240 C1 RU 2467240C1 RU 2011119714/06 A RU2011119714/06 A RU 2011119714/06A RU 2011119714 A RU2011119714 A RU 2011119714A RU 2467240 C1 RU2467240 C1 RU 2467240C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- trench
- pipeline
- soil
- filling
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к строительству и может быть использовано при прокладке подземного трубопровода на обводненных и болотистых участках трассы.The invention relates to the construction and can be used when laying an underground pipeline on flooded and marshy sections of the route.
Известен способ прокладки подземного трубопровода, включающий отрывку траншеи, укладку трубопровода, перекрытие его стенок и берм траншеи гибким полотнищем с образованием по обе стороны от трубопровода протяженных «карманов», обратную засыпку траншеи с созданием насыпного валика, при этом под «карманами» предварительно выполняют подсыпку грунта на высоту до середины уложенного трубопровода (см. авт. свид. СССР №1404737, МПК6 F16L 1/028, опубл. 23.06.1988).There is a known method of laying an underground pipeline, including a fragment of the trench, laying of the pipeline, overlapping its walls and berm of the trench with a flexible cloth with the formation of extended “pockets” on both sides of the pipeline, backfilling the trench with the creation of a bulk roll, while under the “pockets” pre-fill soil to a height of up to the middle of the laid pipeline (see ed. certificate of the USSR No. 1404737, IPC 6
Недостаток данного способа состоит в том, что не рационально используется балластирующая способность грунта, засыпаемого в карманы. В начальный период всплытия трубопровода, когда балластирующая нагрузка грунта, расположенного над трубопроводом, недостаточна для удержания его на дне траншеи в проектном положении, засыпка, расположенная в карманах, не сразу создает необходимое сопротивление подъему трубопровода, так как гибкие ковры обладают высокой эластичностью при растяжении, и только при значительном всплытии трубопровода проявляется балластирующий эффект грунта в карманах. Однако трубопровод к этому моменту уже теряет свое устойчивое положение, при этом возрастает эффект воздействия сжимающей нагрузки на искривленный участок трубопровода, ускоряющий его всплытие. Кроме того, грунт, засыпанный под карманы, вообще не создает балластирующей нагрузки.The disadvantage of this method is that the ballasting ability of soil poured into pockets is not rationally used. In the initial period of the ascent of the pipeline, when the ballasting load of the soil located above the pipeline is insufficient to hold it at the bottom of the trench in the design position, the backfill located in the pockets does not immediately create the necessary resistance to the rise of the pipeline, since flexible carpets have high tensile elasticity, and only with a significant ascent of the pipeline does the ballasting effect of the soil in the pockets appear. However, the pipeline already loses its stable position at this point, while the effect of the compressive load on the curved section of the pipeline increases, accelerating its ascent. In addition, soil poured under pockets does not create a ballast load at all.
Прототипом к заявляемому способу является способ прокладки подземного трубопровода, включающий отрывку траншеи, укладку трубопровода, навеску на него «карманов» путем перекрытия берм, стенок и дна траншеи гибким прокладочным материалом, совмещенную засыпку «карманов» и траншеи балластирующим материалом (см. авт. свид. СССР №1041789, МПК6 F16L 1/028, опубл. 15.09.1983).The prototype of the claimed method is a method of laying an underground pipeline, including exiting a trench, laying a pipeline, hanging “pockets” on it by overlapping the berms, walls and bottom of the trench with flexible cushioning material, the combined filling of “pockets” and trenches with ballasting material (see author's certificate USSR No. 1041789, IPC 6
Недостатки способа по прототипу связаны, как и в предыдущем способе, с запоздалым подключением грунта в «карманах» в качестве балласта. Кроме того, отсутствие операции перекрытия балласта продольными участками прокладочного материала снижает надежность балластировки.The disadvantages of the prototype method are, as in the previous method, with the delayed connection of the soil in the "pockets" as ballast. In addition, the absence of the operation of overlapping ballast with longitudinal sections of the cushioning material reduces the reliability of the ballasting.
Кроме недостатков, описанных выше, указанные способы имеют еще один существенный недостаток, а именно пониженный уровень продольного защемления протяженного трубопровода в грунте. Строительство трубопроводов на болотистых и обводненных территориях ведется в зимний сезон при низкой температуре воздуха, достигающей минус 40°С. После прокладки и засыпки трубопровода по мере повышения его температуры возрастает продольная сжимающая сила, вызывающая повышенные продольно-поперечные перемещения трубопровода, причем величина этих перемещений впрямую зависит от степени защемления трубопровода в грунте или, что то же самое, от сопротивления грунта этим перемещениям.In addition to the disadvantages described above, these methods have another significant drawback, namely a reduced level of longitudinal pinching of an extended pipeline in the ground. Construction of pipelines in marshy and flooded areas is carried out in the winter season at low air temperatures reaching minus 40 ° С. After laying and filling the pipeline, as its temperature rises, the longitudinal compressive force increases, causing increased longitudinal-transverse movements of the pipeline, and the magnitude of these movements directly depends on the degree of jamming of the pipeline in the ground or, what is the same, on the resistance of the soil to these movements.
Недостаточное сопротивление грунта засыпки может существенно снизить уровень критического сжимающего усилия, например ниже уровня действующего эквивалентного усилия в трубопроводе, и тогда при оттаивании всего объема грунта участок трубопровода может потерять устойчивость до начала эксплуатации или в ее процессе.Insufficient resistance of the soil to the backfill can significantly reduce the level of critical compressive force, for example, below the level of the effective equivalent force in the pipeline, and then, when the entire volume of soil is thawed, the pipeline section may become unstable before operation or in the process.
Задачей изобретения является создание способа прокладки подземного трубопровода, обеспечивающего более высокий уровень его устойчивости путем увеличения сопротивления среды, окружающей трубопровод.The objective of the invention is to provide a method of laying an underground pipeline, providing a higher level of its stability by increasing the resistance of the environment surrounding the pipeline.
Техническим результатом при осуществлении способа, сущность которого основана на заявленном изобретении, является надежное закрепление трубопровода в условиях обводненного грунта без дополнительных затрат труда и материалов.The technical result in the implementation of the method, the essence of which is based on the claimed invention, is a reliable fastening of the pipeline in conditions of flooded soil without additional labor and materials.
Поставленная задача в способе прокладки подземного трубопровода, заключающегося в раскопке траншеи, укладке в траншею трубопровода, перекрытии его, дна, боковых поверхностей и берм траншеи гибкими коврами с образованием боковых карманов, засыпке их и верха трубопровода грунтом, перекрытии грунта продольными участками ковров и окончательной засыпке траншеи с образованием наружного валика, решается тем, что один из двух боковых карманов каждого ковра выполняют с провисанием над дном траншеи, а у смежных развернутых ковров карманы с провисанием располагают в шахматном порядке относительно оси трубопровода, при этом каждый ковер со стороны провисающего кармана сначала фиксируют от сдвига на берме траншеи грунтовой насыпью, затем засыпают противоположный карман до верха трубопровода, препятствуя сдвигу ковра по его поверхности частичной засыпкой провисающего кармана, а затем продолжая его засыпку и засыпку траншеи в целом. При этом расчетную длину участка ковра, образующего провисающий карман, определяют в зависимости от модуля упругости и прочности при растяжении материала ковра. В качестве гибкого коврового материала используют геотекстильное полотно.The object of the invention is a method of laying an underground pipeline, which involves digging a trench, laying a pipeline in a trench, overlapping it, the bottom, side surfaces and berm of the trench with flexible carpets to form side pockets, backfilling them and the top of the pipeline with soil, covering the ground with longitudinal sections of carpets and finally backfilling trenches with the formation of an external roller, it is decided that one of the two side pockets of each carpet is sagged above the bottom of the trench, and for adjacent unfolded carpets, pockets with wire stitching is arranged in a checkerboard pattern relative to the axis of the pipeline, with each carpet from the side of the sagging pocket being first fixed from shear on the berm of the trench with an earth embankment, then the opposite pocket is filled up to the top of the pipeline, preventing the carpet from being moved along its surface by partially filling the sagging pocket, and then continuing to backfilling and backfilling of the trench as a whole. At the same time, the estimated length of the section of carpet forming a sagging pocket is determined depending on the modulus of elasticity and tensile strength of the carpet material. As a flexible carpet material using geotextile fabric.
Способ поясняется с помощью фиг.1-4. На фиг.1 представлен вид сверху на траншею с трубопроводом, развернутыми коврами, зафиксированными грунтовой насыпью на берме траншеи со стороны кармана с провисающим гибким ковром, до засыпки траншеи. На фиг.2 изображено поперечное сечение траншеи с трубопроводом и развернутым и частично засыпанным ковром. На фиг.3 - то же после окончательной засыпки трубопровода. На фиг.4 представлена расчетная схема определения усилий воздействия засыпки на трубопровод.The method is illustrated using figures 1-4. Figure 1 presents a top view of the trench with the pipeline, unfolded carpets, fixed with a dirt embankment on the berm of the trench from the side of the pocket with a sagging flexible carpet, before filling the trench. Figure 2 shows a cross section of a trench with a pipeline and a deployed and partially covered carpet. In Fig.3 - the same after the final filling of the pipeline. Figure 4 presents the design scheme for determining the forces of the impact of backfill on the pipeline.
Заявленный способ реализуют следующим образом.The claimed method is implemented as follows.
На дно подготовленной траншеи 1 укладывают трубопровод 2, перекрывают его, бермы 3, боковые стенки 4 и дно 5 (донные участки) траншей гибким ковром 6 с образованием боковых карманов 7, 8, причем с одной стороны трубопровода гибкий ковер 6 в кармане 7 прилегает к дну 5 траншеи, а с другой стороны трубопровода 2 гибкий ковер 6 в боковом кармане 8 расчетной длины провисает над дном 5 траншеи. Каждый последующий гибкий ковер 9, 10 укладывают аналогично, но с обратным расположением боковых карманов 7, 8 относительно трубопровода 2. Участки гибких ковров 6, 9, 10, расположенные на бермах траншей, фиксируют от сдвига грунтовыми насыпями 11 со стороны расположения карманов 8 с провисанием гибких ковров 6, 9, 10. Засыпают грунтом 12 из отвала (не показан) боковые карманы 7, одновременно компенсируя сдвиг ковра 6 частичной засыпкой 13 провисающего кармана 8, затем продолжают засыпку провисающих боковых карманов 8 и траншеи в целом до расчетного количества грунта 12, используя также грунт насыпей 11. После этого перекрывают засыпку (грунт 12) продольными участками 14 ковров и производят окончательную засыпку грунта из отвала с образованием наружного валика 15. Длину провисающего участка ковра 6 определяют исходя из модуля упругости и прочности при растяжении материала ковра после засыпки траншеи.
Преимущество изобретения по сравнению с прототипом проявляется в следующем. В процессе засыпки карманов с провисающими гибкими коврами падающий грунт натягивает ковры расчетными усилиями до момента прилегания ковров к дну траншеи. Усилия натяжения, воздействующие на трубопровод, прижимают его к дну траншеи совместно с весовой нагрузкой грунта, расположенного над трубопроводом в проекции на его диаметр. Кроме того, часть усилия натяжения, направленная горизонтально на боковую поверхность трубопровода, увеличивает защемление его грунтом, причем эти усилия воздействуют в шахматном порядке на трубопровод, не давая ему сдвинуться в горизонтальной плоскости к одной из стенок траншеи. Таким образом, за счет активного воздействия грунта на боковые карманы провисающих ковров реализуются дополнительные усилия прижатия трубопровода к дну траншеи и дополнительное защемление трубопровода в продольном направлении, что, в конечном счете, увеличивает устойчивость положения трубопровода, предотвращая его искривление и всплытие при воздействии архимедовой силы и продольного сжимающего усилия.The advantage of the invention compared with the prototype is manifested in the following. In the process of filling pockets with sagging flexible carpets, the falling soil pulls the carpets with calculated forces until the carpets fit to the bottom of the trench. The tension forces acting on the pipeline press it to the bottom of the trench together with the weight load of the soil located above the pipeline in the projection on its diameter. In addition, a part of the tension force directed horizontally to the lateral surface of the pipeline increases its pinching with soil, and these forces act in a checkerboard pattern on the pipeline, preventing it from moving in a horizontal plane to one of the walls of the trench. Thus, due to the active action of the soil on the side pockets of sagging carpets, additional efforts are made to squeeze the pipeline to the bottom of the trench and additional pinch the pipeline in the longitudinal direction, which ultimately increases the stability of the pipeline position, preventing it from bending and floating up under the influence of the Archimedean force and longitudinal compressive force.
Пример.Example.
Определить эффект изобретения по вертикальной балластирующей нагрузке и усилию защемления трубопровода диаметром 1420 мм в продольном направлении в условиях полного обводнения траншеи.Determine the effect of the invention on the vertical ballasting load and the pinching force of the pipeline with a diameter of 1420 mm in the longitudinal direction under conditions of complete flooding of the trench.
Материал ковра - геотекстильный материал (ГТМ) КМ-1 марки 450 производства ООО «Веротекс», г.Москва (СТО Газпром 2-2.2-076-2006 Методические указания по применению геотекстильных материалов с учетом их функционального назначения при проектировании и строительстве газопроводов. - Введ. 02.10.2006. - М.: ОАО «Газпром», ООО «ВНИИГАЗ», ООО «ИРЦ Газпром», 2006. - 32 с.). Балластирующий материал - грунт, вынутый из траншеи, представляющий собой песок средней крупности.Carpet material - geotextile material (GTM) KM-1 grade 450 manufactured by Verotex LLC, Moscow (STO Gazprom 2-2.2-076-2006 Guidelines for the use of geotextile materials taking into account their functional purpose in the design and construction of gas pipelines. - Introduction 02.10.2006. - M.: Gazprom OJSC, VNIIGAZ LLC, IRC Gazprom LLC, 2006. - 32 p.). Ballasting material - soil removed from the trench, which is sand of medium size.
Исходные данные: разрывная нагрузка полотна qрн=19,6 кН/м; удлинение при разрыве εрн=90%, удлинение при нагрузке, составляющей 25% от разрывной, εдоп=32%, толщина полотна δпол=4,5 мм; удельный вес песка во взвешенном состоянии (в воде) γвзв=6 кН/м3; размеры траншеи прямоугольного сечения: глубина Н=2,42 м, ширина В=2,82 м.Initial data: breaking load of the web q pH = 19.6 kN / m; elongation at break ε pH = 90%, elongation at a load of 25% of the bursting, ε add = 32%, web thickness δ floor = 4.5 mm; specific gravity of sand in suspension (in water) γ pl = 6 kN / m 3 ; dimensions of a trench of rectangular cross section: depth H = 2.42 m, width B = 2.82 m.
Силы трения полотна по трубопроводу и боковым стенкам траншеи при засыпке грунта не учитывают в силу того, что трение компенсируется динамической нагрузкой падающего грунта засыпки, а расчет ведется для условий статических весовых нагрузок. Начальную длину провисающего участка ковра l0=laced определяют расчетом исходя из того, чтобы после засыпки данного бокового кармана растянутый участок ковра конечной длиной lk занял положение aa1b1ed:The friction forces of the web along the pipeline and the side walls of the trench during backfill are not taken into account due to the fact that the friction is compensated by the dynamic load of the falling backfill soil, and the calculation is carried out for the conditions of static weight loads. The initial length of the sagging section of the carpet l 0 = l aced is determined by calculating based on the fact that after filling this side pocket, the stretched section of the carpet with the final length l k takes the position aa 1 b 1 ed:
где [σ] - допускаемые напряжения в ковре; Епол - модуль упругости материала ковра (полотна ГТМ).where [σ] - allowable stresses in the carpet; E floor - the elastic modulus of the carpet material (GTM canvas).
Отношение ([σ]/Епол) равно допустимой деформации εдоп ковра. Участок полотна l0=laced принят закрепленным в точках a, d. До засыпки левого кармана полотно в нем свободно провисает до нижней точки с, касаясь боковой стенки траншеи и облегая поверхность трубы на четверти ее окружности (участок ed). Правый карман засыпан грунтом, который неподвижно защемляет полотно от точки d и далее вправо-вниз. При засыпке левого кармана блоком грунта массой mк (условно для простоты принятым прямоугольного сечения abb1a1) сила веса блока Gк растягивает полотно ГТМ на величину допустимой деформации εдоп=32% из положения aced в положение aa1b1ed. Подставляя значения εдоп=0,32 и lk=Н+a1b1+0,25πDн при следующих исходных данных: Н=2,42 м, a1b1=0,7 м, Dн=1,42 м в формулу (1), получаем l0=4,24/1,32=3,21 м.The ratio ([σ] / E floor ) is equal to the allowable deformation ε of the additional carpet. The web section l 0 = l aced accepted fixed at points a, d. Before filling the left pocket, the canvas in it freely sags to the bottom point c, touching the side wall of the trench and fitting the pipe surface on a quarter of its circumference (section ed). The right pocket is covered with soil, which motionlessly pinches the canvas from point d and then right-down. When filling the left pocket with a block of soil of mass m k (conventionally accepted for rectangular abb 1 a 1 for simplicity), the force of the weight of the block G k stretches the geological and technical canvas by an allowable deformation ε add = 32% from the aced position to the aa 1 b 1 ed position. Substituting the values of ε add = 0.32 and l k = H + a 1 b 1 + 0.25πD n for the following initial data: N = 2.42 m, a 1 b 1 = 0.7 m, D n = 1, 42 m to the formula (1), we obtain l 0 = 4.24 / 1.32 = 3.21 m.
После засыпки на участке ed поверхности трубы возникает распределенное усилие q, вызванное растягивающими усилиями N, равнодействующей которых является сила Q, направленная под углом 45° к вертикальной оси траншеи. Вертикальная составляющая силы Q, равная силе N, дополняет балластирующую нагрузку блока грунта debb1e1, расположенного на трубопроводе, а горизонтальная составляющая, также равная силе N, дополняет нагрузку защемления трубопровода в продольном направлении.After backfilling, a distributed force q arises in the pipe surface surface section ed, caused by tensile forces N, the resultant of which is the force Q directed at an angle of 45 ° to the vertical axis of the trench. The vertical component of the force Q, equal to the force N, supplements the ballasting load of the soil block debb 1 e 1 located on the pipeline, and the horizontal component, also equal to the force N, supplements the longitudinal clamping load of the pipeline.
Расчеты усилий выполняем для единичной длины трубопровода L0=1 м.The calculations of the forces are performed for a unit length of the pipeline L 0 = 1 m
Определяем модуль упругости Епол полотна ГТМ по формуле:Determine the modulus of elasticity E floor cloth GTM according to the formula:
Усилие, необходимое для растяжения полотна на величину εдоп=0,32 (32%), определяют по формуле:The force required to stretch the canvas by ε add = 0.32 (32%) is determined by the formula:
где Fпол=2δпол-L0 - площадь поперечного сечения полотна, растягиваемого силой N.where F floor = 2δ floor -L 0 - the cross-sectional area of the canvas, stretched by force N.
Подставляя (3) в (2), получаем:Substituting (3) in (2), we obtain:
При заданных qрн=19,6 кН/м, L0=1 м получим N=9,8 кН.Given q q pH = 19.6 kN / m, L 0 = 1 m, we obtain N = 9.8 kN.
Для того чтобы полотно заняло контур траншеи по линии aa1b1ed, должно быть выполнено условие:In order for the canvas to occupy the contour of the trench along the line aa 1 b 1 ed, the condition must be met:
где Gk=γвзв·Н·rн·L0 - вес грунта, Н; rн - ширина бокового кармана (радиус трубы).where G k = γ vzv · N · r n · L 0 - soil weight, N; r n - the width of the side pocket (radius of the pipe).
Подставляя данные в (5), получим Gк=6·2,82·0,7·1=11,8 кН. Таким образом, условие (5) выполняется, поэтому часть веса Gк используется для натяжения полотна (9,8 кН), а оставшаяся часть (11,8-9,8=2 кН) уравновешивается реакцией дна траншеи (на фиг.4 не показана).Substituting the data in (5), we obtain G k = 6 · 2.82 · 0.7 · 1 = 11.8 kN. Thus, condition (5) is satisfied, therefore, part of the weight G k is used to tension the canvas (9.8 kN), and the remaining part (11.8–9.8 = 2 kN) is balanced by the reaction of the bottom of the trench (in Fig. 4 shown).
Определим балластирующую нагрузку qГТМ (удерживающую способность) грунта с ГТМ по общепринятой методике (ВСН 39-1.9-003-98. Конструкции и способы балластировки и закрепления подземных газопроводов. Введ. 01.01.99. - ИРЦ Газпром. - М.: 1998. - 52 с.) и данному изобретению. В соответствии с указанной методикой величина q1 определяется с учетом сгр=0 для песка и hв=0 для полного обводнения по формуле:Determine the ballasting load q of the geological and technical measures (holding capacity) of the soil with the geological and technical measures according to the generally accepted methodology (BCH 39-1.9-003-98. Designs and methods of ballasting and fixing of underground gas pipelines. Introduction. 01.01.99. - RPI Gazprom. - M .: 1998. - 52 p.) And this invention. According to this procedure the quantity q 1 is determined considering with c = 0 for sand and h s = 0 for complete watering of the formula:
где nгр - коэффициент надежности по грунту, равный 1,2; γп - коэффициент надежности по назначению, равный 1,2; γгр - угол внутреннего трения грунта, равный 25°.where n gr - reliability coefficient for soil, equal to 1.2; γ p - reliability coefficient for the intended purpose, equal to 1.2; γ gr - the angle of internal friction of the soil, equal to 25 °.
Подставляя данные в (6), получим q1ГТМ=15,3 кН/м.Substituting the data in (6), we obtain q 1HTM = 15.3 kN / m.
Из формулы (6) видно, что в расчет не принимается масса грунта, приходящаяся на карманы ковров.From formula (6) it can be seen that the mass of soil falling on the pockets of carpets is not taken into account.
Если использовать для балластировки заявляемый способ, то следует учесть вертикальную проекцию силы Q, равную N, тогда формула для балластирующей нагрузки q2ГТМ будет иметь вид:If we use the inventive method for ballasting, then we should take into account the vertical projection of the force Q equal to N, then the formula for the ballasting load q 2ГТМ will have the form:
Подставляя в (7) q1ГТМ=15,3 кН, N=9,8 кН, получим q2ГТМ=25,1 кН.Substituting q 1HTM = 15.3 kN, N = 9.8 kN in (7), we obtain q 2HTM = 25.1 kN.
Таким образом, балластирующий эффект возрос в 25,1/15,3=1,64 раза или на 64%.Thus, the ballasting effect increased by 25.1 / 15.3 = 1.64 times or by 64%.
Теперь рассмотрим защемляющий эффект грунта при использовании данного способа прокладки.Now consider the pinch effect of the soil when using this method of laying.
Величину предельного сопротивления грунта сдвигу tпр1 в продольном направлении определяем по формуле из справочника (Айнбиндер А.Б., Камерштейн А.Г. Расчет магистральных трубопроводов на прочность и устойчивость. / Справочное пособие. - М.: Недра, 1982. - 344 с.) без учета сил сцепления (сгр=0) для песка:The value of the ultimate soil resistance to shear t pr1 in the longitudinal direction is determined by the formula from the reference book (Ainbinder A.B., Kamerstein A.G. Calculation of trunk pipelines for strength and stability. / Reference manual. - M .: Nedra, 1982. - 344 s .) without taking into account adhesion forces (with gr = 0) for sand:
где qтр - вес трубопровода; γгр=γвзв - удельный вес грунта во взвешенном состоянии; сh=0,4 - безразмерный коэффициент.where q Tr - the weight of the pipeline; γ gr = γ plut - the specific gravity of the soil in suspension; with h = 0.4 is a dimensionless coefficient.
Значение qтр=5900 Н/м для трубы сечением 1420×17,0 мм.The value of q Tr = 5900 N / m for a pipe with a section of 1420 × 17.0 mm.
Подставляя данные в (8), получим tпр1=16,9 кН/м.Substituting the data in (8), we obtain t pr1 = 16.9 kN / m.
При использовании изобретения к полученной нагрузке добавится горизонтальная проекция силы Q, равная N, т.е.When using the invention, a horizontal projection of the force Q equal to N will be added to the resulting load, i.e.
Подставляя данные в (9), получим tпр2=26,7 Н/м.Substituting the data in (9), we obtain t pr2 = 26.7 N / m.
Таким образом, значение сопротивления продольному перемещению увеличится в 1,58 раза или на 58%.Thus, the value of resistance to longitudinal movement will increase by 1.58 times or by 58%.
В результате использования данного изобретения при прокладке подземного трубопровода с использованием в качестве балластирующего средства геотекстильного материала резко возрастают эффективность балластировки и устойчивость газопровода, проложенного в обводненном грунте.As a result of using this invention when laying an underground pipeline using geotextile material as a ballasting agent, the efficiency of ballasting and the stability of the gas pipeline laid in flooded soil sharply increase.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011119714/06A RU2467240C1 (en) | 2011-05-16 | 2011-05-16 | Underground pipeline routing method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011119714/06A RU2467240C1 (en) | 2011-05-16 | 2011-05-16 | Underground pipeline routing method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2467240C1 true RU2467240C1 (en) | 2012-11-20 |
Family
ID=47323290
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011119714/06A RU2467240C1 (en) | 2011-05-16 | 2011-05-16 | Underground pipeline routing method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2467240C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2521521C1 (en) * | 2013-05-07 | 2014-06-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный минерально-сырьевой университет "Горный" | Method for laying subsurface pipeline |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1038679A2 (en) * | 1982-05-13 | 1983-08-30 | Всесоюзный научно-исследовательский институт по строительству магистральных трубопроводов | Method of laying underground pipeline |
| SU1041789A1 (en) * | 1970-03-30 | 1983-09-15 | Gugaev Lechi Kh | Method of laying underground pipeline |
| SU1268860A1 (en) * | 1985-06-17 | 1986-11-07 | Государственный научно-исследовательский и проектный институт нефтяной и газовой промышленности им.В.И.Муравленко | Method of laying underground pipeline |
| SU1404737A1 (en) * | 1968-01-15 | 1988-06-23 | Всесоюзный Научно-Исследовательский И Проектный Институт По Транспорту Природного Газа "Внипитрансгаз" | Method of laying underground pipe-line |
| SU1638419A1 (en) * | 1988-06-29 | 1991-03-30 | Всесоюзный научно-исследовательский институт по строительству магистральных трубопроводов | A method for laying underground piping |
| RU2193714C1 (en) * | 2001-03-29 | 2002-11-27 | Азаров Владимир Сергеевич | Device for securing pipe line |
-
2011
- 2011-05-16 RU RU2011119714/06A patent/RU2467240C1/en active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1404737A1 (en) * | 1968-01-15 | 1988-06-23 | Всесоюзный Научно-Исследовательский И Проектный Институт По Транспорту Природного Газа "Внипитрансгаз" | Method of laying underground pipe-line |
| SU1041789A1 (en) * | 1970-03-30 | 1983-09-15 | Gugaev Lechi Kh | Method of laying underground pipeline |
| SU1038679A2 (en) * | 1982-05-13 | 1983-08-30 | Всесоюзный научно-исследовательский институт по строительству магистральных трубопроводов | Method of laying underground pipeline |
| SU1268860A1 (en) * | 1985-06-17 | 1986-11-07 | Государственный научно-исследовательский и проектный институт нефтяной и газовой промышленности им.В.И.Муравленко | Method of laying underground pipeline |
| SU1638419A1 (en) * | 1988-06-29 | 1991-03-30 | Всесоюзный научно-исследовательский институт по строительству магистральных трубопроводов | A method for laying underground piping |
| RU2193714C1 (en) * | 2001-03-29 | 2002-11-27 | Азаров Владимир Сергеевич | Device for securing pipe line |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2521521C1 (en) * | 2013-05-07 | 2014-06-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный минерально-сырьевой университет "Горный" | Method for laying subsurface pipeline |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103669399B (en) | Concrete slab reinforced soil retaining wall and construction method thereof | |
| US10480150B2 (en) | Retaining wall method of precast block to prevent landslide | |
| US11149395B2 (en) | Cellular sheet pile retaining systems with unconnected tail walls, and associated methods of use | |
| CN102966072B (en) | Construction method for treating widened and heightened engineering joint surfaces of dikes on soft clay foundation | |
| JP5418369B2 (en) | Filling reinforcement structure | |
| CN104988927A (en) | Reinforced backfill earthwork ramp and construction method thereof | |
| CN110409242A (en) | A kind of antifreeze water barrier and roadbed | |
| RU2467240C1 (en) | Underground pipeline routing method | |
| TW201114981A (en) | Underground structure having an overlaid structure of resin-made layers | |
| RU2447348C2 (en) | Method to install pipelines in seismic regions | |
| JP2007056663A (en) | Steel wall body for composite structure | |
| RU2482244C2 (en) | Method for reinforcement of soil | |
| RU2678471C2 (en) | Ground module (versions) | |
| JP4827165B2 (en) | Long sandbag drain reinforcement method | |
| RU2600426C1 (en) | Ground module (versions) | |
| CN113216248A (en) | Hydraulic engineering combined retaining wall structure and construction method thereof | |
| Znamenskiy et al. | The modeling of the «diaphragm wall» with the anchor without the use of distribution beams | |
| KR100487933B1 (en) | load reduction on conduits construction method using EPS block and geosynthetics | |
| JP2020117959A (en) | Levee body reinforcement structure | |
| RU2490395C1 (en) | Ground structure on weak base | |
| JP6600582B2 (en) | Method of forming structure and structure | |
| RU162795U1 (en) | SOIL-FILLED PIPELINE LOADER | |
| RU137831U1 (en) | SUPPORT WALL FOR STRENGTHENING SLOPES | |
| RU169895U1 (en) | DEVICE FOR STRENGTHENING SLOPES AND REINFORCEMENT OF THE EARTH CANVAS | |
| JP4627464B2 (en) | Inclined pile construction method |