RU2465352C2 - Processing method of zinc-iron-containing dusts or slurries of metallurgical production - Google Patents
Processing method of zinc-iron-containing dusts or slurries of metallurgical production Download PDFInfo
- Publication number
- RU2465352C2 RU2465352C2 RU2010150013/02A RU2010150013A RU2465352C2 RU 2465352 C2 RU2465352 C2 RU 2465352C2 RU 2010150013/02 A RU2010150013/02 A RU 2010150013/02A RU 2010150013 A RU2010150013 A RU 2010150013A RU 2465352 C2 RU2465352 C2 RU 2465352C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- charge
- zinc
- moldings
- iron
- gas
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
Abstract
Description
Заявляемый объект относится к способам получения металлов, а именно к переработке цинк-железосодержащих отходов (шламов или пыли мокрых и сухих газоочисток доменного, мартеновского, конверторного, электросталеплавильного производств) и может быть использован в черной и цветной металлургии для получения цинка.The inventive object relates to methods for producing metals, namely the processing of zinc-iron wastes (sludge or dust from wet and dry gas cleaners of blast furnace, open-hearth, converter, electric steelmaking) and can be used in ferrous and non-ferrous metallurgy to produce zinc.
Наиболее близким по совокупности признаков к заявляемому объекту является выбранный в качестве прототипа способ переработки цинк-железосодержащих отходов металлургического производства, включающий смешивание цинк-железосодержащих отходов с углеродистым восстановителем для получения шихты, формование шихтовых формовок и их сушку, высокотемпературную обработку шихтовых формовок в обжиговой печи путем подачи теплоносителя, выделение и улавливание оксида цинка. При этом исходную шихтовую смесь гранулируют с получением гранул диаметром 4-10 мм и влажностью 11-15 мас.%, высокотемпературную обработку гранул ведут при температуре 910-1100°С в течение 1-2 ч., улавливание возгонов цинка ведут путем отвода 70-80% общего объема цинксодержащей пылегазовой смеси из реакционной зоны обжиговой печи, а оставшийся объем пылегазовой смеси отводят из холодного конца обжиговой печи (патент на полезную модель UA №4720, МПК С22В 5/10, F23G 7/00, опубл. 15.02.2005).The closest in combination of features to the claimed object is a method of processing zinc-iron-containing waste of metallurgical production selected as a prototype, including mixing zinc-iron-containing waste with a carbon reducing agent to produce a charge, molding the charge moldings and drying them, high-temperature processing of charge moldings in a kiln by supply of the heat carrier, allocation and capture of zinc oxide. In this case, the initial charge mixture is granulated to obtain granules with a diameter of 4-10 mm and a moisture content of 11-15 wt.%, High-temperature processing of granules is carried out at a temperature of 910-1100 ° C for 1-2 hours, capture of zinc sublimates is carried out by removal of 70- 80% of the total volume of the zinc-containing dust-gas mixture from the reaction zone of the kiln, and the remaining volume of the dust-gas mixture is withdrawn from the cold end of the kiln (utility model patent UA No. 4720, IPC С22В 5/10, F23G 7/00, publ. 15.02.2005) .
У заявляемого объекта и прототипа совпадают такие существенные признаки. Оба способа включают смешивание цинк-железосодержащих пылей или шламов с углеродистым восстановителем для получения шихты, формование шихтовых формовок и их сушку, высокотемпературную обработку шихтовых формовок в обжиговой печи путем подачи теплоносителя, выделение и улавливание оксида цинка.The claimed object and prototype coincide with such essential features. Both methods include mixing zinc-iron dusts or sludges with a carbon reducing agent to produce a charge, molding and drying the charge molds, high-temperature processing of charge moldings in a kiln by supplying a heat carrier, and the separation and capture of zinc oxide.
Анализ технических свойств прототипа, обусловленных его признаками, показывает, что получению ожидаемого технического результата при использовании прототипа препятствуют следующие причины.Analysis of the technical properties of the prototype, due to its features, shows that the following reasons hinder the receipt of the expected technical result when using the prototype.
Гранулирование исходной шихтовой смеси с получением гранул диаметром 4-10 мм обеспечивает получение шихтовых формовок с относительно низкой плотностью и прочностью. Для повышения эффективность переработки цинк-железосодержащих пылей или шламов металлургического производства необходимо увеличивать количество помещаемых в обжиговую печь гранул. Но при одновременной высокотемпературной обработке в обжиговой печи с заданным полезным объемом большого количества гранул, плотно расположенных друг над другом, затрудняется процесс возгонки цинка, что, в свою очередь, снижает степень извлечения цинка из отходов. А повышение продолжительности высокотемпературной обработки гранул при температуре 910-1100°С до 2 часов, ведет к необоснованному увеличению энергозатрат.Granulation of the initial charge mixture to obtain granules with a diameter of 4-10 mm provides the production of charge moldings with a relatively low density and strength. To increase the efficiency of processing zinc-iron dusts or sludges of metallurgical production, it is necessary to increase the number of granules placed in the kiln. But with simultaneous high-temperature processing in a kiln with a given useful volume of a large number of granules tightly located one above the other, the process of sublimation of zinc is hindered, which, in turn, reduces the degree of extraction of zinc from the waste. And an increase in the duration of high-temperature processing of granules at a temperature of 910-1100 ° C up to 2 hours leads to an unreasonable increase in energy consumption.
В основу заявляемого объекта поставлена техническая задача создать такой способ переработки цинк-железосодержащих пылей или шламов металлургического производства, который за счет усовершенствований путем введения новый совокупности действий и их режимов исполнения обеспечит достижение технического результата, заключающегося в повышении эффективности переработки цинк-железосодержащих пылей или шламов металлургического производства за счет сокращения энергозатрат и повышения степени извлечения цинка.The claimed object is based on the technical task to create such a method of processing zinc-iron dusts or sludges of metallurgical production, which, through improvements by introducing a new set of actions and their performance modes, will ensure the achievement of a technical result consisting in increasing the efficiency of processing zinc-iron dusts or sludges of metallurgical production production by reducing energy consumption and increasing the degree of extraction of zinc.
Заявляемый способ переработки цинк-железосодержащих пылей или шламов металлургического производства включает смешивание цинк-железосодержащих пылей или шламов с углеродистым восстановителем для получения шихты, формование шихтовых формовок и их сушку, высокотемпературную обработку шихтовых формовок в обжиговой печи путем подачи теплоносителя, выделение и улавливание оксида цинка. Отличительной особенностью способа является то, что формование шихтовых формовок осуществляют прессованием (прокатыванием) шихтовых формовок толщиной 4-10 мм, а высокотемпературную обработку прессованных шихтовых формовок осуществляют при 900-1100°С в течение 0,5-1,0 ч.The inventive method of processing zinc-iron dusts or sludges of metallurgical production includes mixing zinc-iron dusts or sludges with a carbon reducing agent to produce a charge, forming charge mixtures and drying them, high-temperature processing of charge moldings in a kiln by supplying a heat carrier, and the separation and capture of zinc oxide. A distinctive feature of the method is that the molding of batch moldings is carried out by pressing (rolling) batch moldings with a thickness of 4-10 mm, and high-temperature processing of pressed batch moldings is carried out at 900-1100 ° C for 0.5-1.0 hours
В частных случаях использования заявляемый способ характеризуется тем, что:In particular cases of use, the claimed method is characterized in that:
- смешивание цинк-железосодержащих пылей или шламов с углеродистым восстановителем осуществляют при массовом соотношении 1:0,1-0,3 и влажности 10-15 мас.%;- mixing zinc-iron dusts or sludges with a carbon reducing agent is carried out with a mass ratio of 1: 0.1-0.3 and a moisture content of 10-15 wt.%;
- шихтовые формовки прессуют с рифленой поверхностью;- charge moldings are pressed with a corrugated surface;
- высокотемпературную обработку прессованных шихтовых формовок в печи осуществляют на газопроницаемом транспортерном полотне, причем шихтовые формовки укладывают преимущественно в один слой, а подачу теплоносителя в обжиговую печь осуществляют через газопроницаемое транспортерное полотно.- high-temperature processing of pressed charge moldings in the furnace is carried out on a gas-permeable conveyor belt, and the charge moldings are laid mainly in one layer, and the coolant is supplied to the kiln through a gas-permeable conveyor belt.
При использовании заявляемого объекта обеспечивается достижение технического результата, заключающегося в повышение эффективности переработки цинкосодержащих отходов металлургического производства за счет сокращения энергозатрат и повышения степени извлечения цинка.When using the inventive facility, it is possible to achieve a technical result consisting in increasing the efficiency of processing zinc-containing wastes of metallurgical production by reducing energy consumption and increasing the degree of zinc extraction.
Между совокупностью существенных признаков заявляемого объекта и достигаемым техническим результатом существует такая причинно-следственная связь.Between the set of essential features of the claimed object and the achieved technical result there is such a causal relationship.
Изготовление шихтовых формовок именно прессованием (прокатыванием), для которого свойственна высокая степень обжатия, позволяет обеспечить относительно высокую плотность и прочность шихтовых формовок толщиной 4-10 мм. Теперь в обжиговой печи с заданным полезным объемом можно разместить меньшее количество шихтовых формовок, которые не будут плотно прижаты друг к другу, обеспечивая свободный процесс возгонки цинка, что повышает степень извлечения цинка из пылей или шламов, и повышение чистоты сублимированного оксида цинка благодаря отсутствию в отводимой пылегазовой смеси продуктов истирания шихтовых формовок. Шихтовая формовка может иметь форму листа, полосы, бруска, стержня, а также другую форму. Теперь высокотемпературную обработку прессованных шихтовых формовок можно осуществлять при 900-1100°С относительно недолго, в течение всего 0,5-1,0 ч., что обеспечивает снижение энергозатрат.The manufacture of charge moldings by pressing (rolling), which is characterized by a high degree of reduction, allows for a relatively high density and strength of charge moldings with a thickness of 4-10 mm. Now, in a kiln with a given useful volume, it is possible to place a smaller number of charge moldings that will not be tightly pressed against each other, providing a free process of sublimation of zinc, which increases the degree of extraction of zinc from dusts or sludges, and increases the purity of freeze-dried zinc oxide due to the absence in the discharge dust-gas mixture of abrasion products of charge moldings. Batch molding may take the form of a sheet, strip, bar, bar, and also another shape. Now, high-temperature processing of pressed charge moldings can be carried out at 900-1100 ° C for a relatively short time, for only 0.5-1.0 hours, which ensures a reduction in energy consumption.
Смешивание цинк-железосодержащих пылей или шламов с углеродистым восстановителем при массовом соотношении 1:0,1-0,3 и влажности 10-15 мас.% обеспечивает получение очень прочных шихтовых формовок, которые не разрушаются при изготовлении, в процессе загрузки в обжиговую печь, обжига и разгрузки.Mixing zinc-iron-containing dusts or sludges with a carbon reducing agent with a mass ratio of 1: 0.1-0.3 and a moisture content of 10-15 wt.% Provides very strong charge moldings that are not destroyed during manufacture, during loading into a kiln, firing and unloading.
Прессование шихтовых формовок с рифленой поверхностью обеспечивает для каждой шихтовой формовки увеличение поверхности, через которую осуществляется возгонка цинка, и способствует образованию зазоров между шихтовыми формовками, что интенсифицирует процесс возгонки цинка и способствует дальнейшему повышению степени извлечения цинка из пылей или шламов.Compression of charge moldings with a corrugated surface provides for each charge molding an increase in the surface through which zinc sublimation is carried out and promotes the formation of gaps between charge moldings, which intensifies the process of sublimation of zinc and further enhances the degree of extraction of zinc from dust or sludge.
Осуществление высокотемпературной обработки прессованных шихтовых формовок в печи на газопроницаемом транспортерном полотне, на котором шихтовые формовки укладывают преимущественно в один слой, а подачу теплоносителя в обжиговую печь осуществляют через газопроницаемое транспортерное полотно, обеспечивает эффективный нагрев шихтовых формовок до необходимой температуры при минимальных энергозатратах и свободный процесс возгонки цинка от каждой шихтовой формовки.Implementation of high-temperature processing of pressed charge moldings in a furnace on a gas-permeable conveyor belt, on which charge moldings are laid mainly in one layer, and the coolant is fed through a gas-permeable conveyor belt, provides efficient heating of the charge moldings to the required temperature with minimal energy consumption and a free sublimation process zinc from each charge molding.
Выбор граничных значений параметров, включенных в формулу заявляемого объекта, обусловлен следующим.The choice of boundary values of the parameters included in the formula of the claimed object is due to the following.
Формование прессованных шихтовых формовок толщиной менее 4 мм нецелесообразно потому, что это способствует уменьшению прочности шихтовых формовок, их разрушению при изготовлении, в процессе загрузки в обжиговую печь, обжига и разгрузки.The molding of pressed charge moldings with a thickness of less than 4 mm is impractical because it helps to reduce the strength of charge moldings, their destruction during manufacture, during loading into the kiln, firing and unloading.
Формование прессованных шихтовых формовок толщиной более 10 мм нецелесообразно потому, что это приводит к существенному снижению выхода цинка из объемов шихтовых формовок и его потерям.The molding of pressed charge moldings with a thickness of more than 10 mm is impractical because it leads to a significant decrease in the yield of zinc from the volumes of charge moldings and its losses.
Высокотемпературная обработка прессованных шихтовых формовок при температуре менее 900°С и в течение менее 0,5 ч нецелесообразна потому, что это приводит к существенному снижению выхода цинка из объемов шихтовых формовок.High-temperature processing of extruded charge moldings at a temperature of less than 900 ° C and for less than 0.5 hours is impractical because this leads to a significant decrease in the yield of zinc from the volumes of charge moldings.
Высокотемпературная обработка прессованных шихтовых формовок при температуре более 1100°С и в течение более 1 ч нецелесообразна потому, что это не позволяет обеспечить существенное увеличение выхода цинка из объемов шихтовых формовок, способствует повышенному расходу энергоносителей и сокращению общей производительности процесса.High-temperature processing of extruded charge moldings at a temperature of more than 1100 ° C and for more than 1 hour is impractical because it does not allow a significant increase in the yield of zinc from the volumes of charge moldings, contributes to an increased energy consumption and a reduction in the overall process productivity.
Смешивание цинк-железосодержащих пылей или шламов с углеродистым восстановителем при массовом соотношении менее чем 1:0,1 нецелесообразно потому, что в таком случае восстановление соединений цинка углеродистым восстановителем происходит не в полном объеме, а в шихтовых формовках образуются зоны с повышенным остаточным содержание цинка, что приводит к существенному снижению выхода цинка из объемов шихтовых формовок и его потерям.Mixing zinc-iron-containing dusts or sludges with a carbon reducing agent at a mass ratio of less than 1: 0.1 is impractical because, in this case, the reduction of zinc compounds by the carbon reducing agent does not occur in full, and in charge formations zones with an increased residual zinc content are formed, which leads to a significant decrease in the yield of zinc from the volumes of charge moldings and its losses.
Смешивание цинк-железосодержащих отходов с углеродистым восстановителем при их массовом соотношении большем, чем 1:0,3 нецелесообразно потому, что при таких условиях не обеспечивается увеличение степени извлечения цинка и увеличивается расход углеродистого восстановителя.Mixing zinc-iron-containing waste with a carbon reducing agent at a mass ratio greater than 1: 0.3 is impractical because under such conditions an increase in the degree of zinc extraction is not provided and the consumption of a carbon reducing agent increases.
Смешивание цинк-железосодержащих пылей или шламов с углеродистым восстановителем при влажности менее 10 мас.% нецелесообразно потому, что процесс образования шихтовых формовок при этом резко ухудшается, сырые шихтовых формовки разрушаются практически сразу после формообразования.Mixing zinc-iron-containing dusts or sludges with a carbon reducing agent at a moisture content of less than 10 wt.% Is impractical because the process of formation of charge moldings in this case is sharply worsened, raw charge moldings are destroyed almost immediately after shaping.
Смешивание цинк-железосодержащих пылей или шламов с углеродистым восстановителем при влажности более 15 мас.% нецелесообразно потому, что процесс образования шихтовых формовок при этом тоже резко ухудшается, сырые формовки разрушаются практически сразу после формообразования и на начальной стадии обжига.Mixing zinc-iron-containing dusts or sludges with a carbon reducing agent at a moisture content of more than 15 wt.% Is impractical because the process of formation of charge moldings also sharply worsens, raw moldings are destroyed almost immediately after shaping and at the initial stage of firing.
При реализации заявляемого способа переработки цинк-железосодержащих пылей или шламов металлургического производства в нижеуказанных примерах шихтовые формовки укладывали на газопроницаемом транспортерном полотне в один слой, а подачу теплоносителя в обжиговую печь осуществляли через газопроницаемое транспортерное полотно. Горячую пылегазовую смесь отводили из обжиговой печи, улавливали образовавшийся цинковый продукт, охлаждали шихтовые формовки и возвращали их в доменное производство на утилизацию железа.When implementing the inventive method for processing zinc-iron dusts or sludges of metallurgical production in the following examples, charge moldings were laid on a gas-permeable conveyor belt in one layer, and the coolant was supplied to the kiln through a gas-permeable conveyor belt. The hot dust-gas mixture was removed from the kiln, the resulting zinc product was captured, the charge moldings were cooled and returned to the blast furnace for iron utilization.
Пример 1Example 1
Цинк-железосодержащую пыль из сухих газоочисток мартеновского производства, содержащую 1,5% Zn и 56% Fеобщ. при влажности 12 мас.%, смешивали с мелкодисперсными отсевами кокса, добавляемыми в количестве 13% от содержания цинк-железосодержащей пыли. Полученную исходную шихту формовали методом прессования (прокатывания) с получением рифленых шихтовых формовок толщиной 5 мм, которые высушивали. При этом некондиционный материал возвращали на смешивание шихты. Затем полученные шихтовые формовки обжигали при температуре 900°С в течение 0,5 ч в печи на газопроницаемом транспортерном полотне.Zinc-iron-containing dust from dry open-hearth gas cleaners containing 1.5% Zn and 56% Fe total. at a moisture content of 12 wt.%, mixed with finely divided screenings of coke, added in an amount of 13% of the content of zinc-iron dust. The obtained initial charge was formed by pressing (rolling) to obtain corrugated charge moldings with a thickness of 5 mm, which were dried. At the same time, substandard material was returned to blending the mixture. Then, the obtained charge moldings were calcined at a temperature of 900 ° C for 0.5 h in a furnace on a gas-permeable conveyor belt.
Содержание цинка в обожженных шихтовых формовках составляло 0,085%. Содержание Fеобщ составляло 56,2%. Выход пригодных шихтовых формовок после обжига составил 96%, объем возврата - 4%.The zinc content in the calcined burden moldings was 0.085%. The total Fe content was 56.2%. The yield of suitable charge moldings after firing was 96%, the return volume was 4%.
Пример 2Example 2
Цинк-железосодержащую пыль из сухих газоочисток конвертерного производства, содержащую 2,5% Zn и 57% Fеобщ. при влажности 10 мас.%, смешивали с мелкодисперсными отсевами кокса, добавляемыми в количестве 13% от содержания цинк-железосодержащей пыли. Полученную исходную шихту формовали методом прессования (прокатывания) с получением рифленых шихтовых формовок толщиной 10 мм, которые высушивали. При этом некондиционный материал возвращали на смешивание шихты. Затем полученные шихтовые формовки обжигали при температуре 1100°С в течение 1,0 часа в печи на газопроницаемом транспортерном полотне.Zinc-iron-containing dust from dry gas purifiers of converter production containing 2.5% Zn and 57% Fe total. at a moisture content of 10 wt.%, mixed with finely divided screenings of coke, added in an amount of 13% of the content of zinc-iron dust. The obtained initial charge was formed by pressing (rolling) to obtain corrugated charge moldings with a thickness of 10 mm, which were dried. At the same time, substandard material was returned to blending the mixture. Then, the obtained charge moldings were calcined at a temperature of 1100 ° C for 1.0 hour in an oven on a gas-permeable conveyor belt.
Содержание цинка в обожженных шихтовых формовках составляло 0,07%. Содержание Feобщ составляло 57,1%. Выход пригодных шихтовых формовок после обжига составил 97%, объем возврата - 3%.The zinc content in the calcined burden moldings was 0.07%. The total Fe content was 57.1%. The yield of suitable charge moldings after firing was 97%, the return volume was 3%.
Пример 3Example 3
Цинк-железосодержащую пыль из сухих газоочисток электросталеплавильного цеха, содержащую 3,5% Zn и 57,5% Fеобщ. При влажности 11 мас.%, смешивали с мелкодисперсными отсевами кокса, добавляемыми в количестве 13% от содержания цинк-железосодержащей пыли. Полученную исходную шихту формовали методом прессования (прокатывания) с получением рифленых шихтовых формовок толщиной 4 мм, которые высушивали. При этом некондиционный материал возвращали на смешивание шихты. Затем полученные шихтовые формовки обжигали при температуре 950°С в течение 0,7 часа в печи на газопроницаемом транспортерном полотне.Zinc-iron-containing dust from dry gas cleanings of the electric steel-smelting shop, containing 3.5% Zn and 57.5% Fe total . At a moisture content of 11 wt.%, Mixed with finely divided screenings of coke, added in an amount of 13% of the content of zinc-iron dust. The obtained initial charge was formed by pressing (rolling) to obtain 4 mm thick corrugated charge moldings that were dried. At the same time, substandard material was returned to blending the mixture. Then, the obtained charge moldings were calcined at a temperature of 950 ° C for 0.7 hours in an oven on a gas-permeable conveyor belt.
Содержание цинка в обожженных шихтовых формовках составляло 0,075%. Содержание Feобщ составляло 57,7%. Выход пригодных шихтовых формовок после обжига составил 97,5%, объем возврата - 2,5%.The zinc content in the calcined burden moldings was 0.075%. The total Fe content was 57.7%. The yield of suitable charge moldings after firing was 97.5%, the return volume was 2.5%.
Пример 4Example 4
Цинк-железосодержащую пыль из сухих газоочисток доменного производства, содержащую 1,2% Zn и 55,4% Fеобщ при влажности 13 мас.%, смешивали с мелкодисперсными отсевами кокса, добавляемыми в количестве 13% от содержания цинк-железосодержащей пыли. Полученную исходную шихту формовали методом прессования (прокатывания) с получением рифленых шихтовых формовок, толщиной 3,5 мм, которые высушивали. При этом некондиционный материал возвращали на смешивание шихты. Затем полученные шихтовые формовки обжигали при температуре 900°С в течение 0,5 часа в печи на газопроницаемом транспортерном полотне.Zinc-iron dust from dry blast furnace gas purifiers containing 1.2% Zn and 55.4% Fe total at a moisture content of 13 wt.% Was mixed with finely divided screenings of coke, added in an amount of 13% of the content of zinc-iron dust. The obtained initial charge was formed by pressing (rolling) to obtain corrugated charge moldings with a thickness of 3.5 mm, which were dried. At the same time, substandard material was returned to blending the mixture. Then, the obtained charge moldings were calcined at a temperature of 900 ° C for 0.5 hours in an oven on a gas-permeable conveyor belt.
Содержание цинка в обожженных шихтовых формовках составляло 0,08%. Содержание Fеобщ составляло 56,2%. Выход годных шихтовых формовок после обжига составил 81%, объем возврата - 19%. Приведенные данные подтверждают, что уменьшение толщины шихтовых формовок ведет к снижению их прочностных характеристик, а также к их разрушению в процессе загрузки, обжига и разгрузки. Это, в свою очередь, приводит к снижению общей производительности процесса.The zinc content in the calcined burden moldings was 0.08%. The total Fe content was 56.2%. The yield of charge moldings after firing was 81%, the return volume was 19%. The data presented confirm that a decrease in the thickness of charge moldings leads to a decrease in their strength characteristics, as well as to their destruction during loading, firing and unloading. This, in turn, leads to a decrease in the overall performance of the process.
Пример 5Example 5
Цинк-железосодержащую пыль из сухих газоочисток доменного производства, содержащую 1,2% Zn и 55,4% Fеобщ. при влажности 13 мас.%, смешивали с мелкодисперсными отсевами кокса, добавляемыми в количестве 13% от содержания цинк-железосодержащей пыли. Полученную исходную шихту формовали методом прессования (прокатывания) с получением рифленых шихтовых формовок, толщиной 11 мм, которые высушивали. При этом некондиционный материал возвращали на смешивание шихты. Затем полученные шихтовые формовки обжигали при температуре 900°С в течение 0,5 часа в печи на газопроницаемом транспортерном полотне.Zinc-iron dust from dry blast furnace gas purifiers containing 1.2% Zn and 55.4% Fe total. at a moisture content of 13 wt.%, mixed with finely divided screenings of coke, added in an amount of 13% of the content of zinc-iron dust. The obtained initial charge was formed by pressing (rolling) to obtain corrugated charge moldings, 11 mm thick, which were dried. At the same time, substandard material was returned to blending the mixture. Then, the obtained charge moldings were calcined at a temperature of 900 ° C for 0.5 hours in an oven on a gas-permeable conveyor belt.
Содержание цинка в обожженных шихтовых формовках составляло 0,28%. Содержание Fеобщ составляло 55,2%. Выход пригодных шихтовых формовок после обжига составил 98%, объем возврата - 2%. Приведенные данные подтверждают, что увеличение толщины шихтовых формовок свыше 10 мм приводит к существенному снижению выхода цинка из объемов шихтовых формовок и его потерям.The zinc content in the calcined burden moldings was 0.28%. The total Fe content was 55.2%. The yield of suitable charge moldings after firing was 98%, the return volume was 2%. The data presented confirm that an increase in the thickness of charge moldings over 10 mm leads to a significant decrease in the yield of zinc from the volumes of charge moldings and its losses.
Пример 6Example 6
Цинк-железосодержащую пыль из сухих газоочисток электросталеплавильного цеха, содержащую 2,5% Zn и 57,4% Fеобщ при влажности 12 мас.%, смешивали с мелкодисперсными отсевами кокса, добавляемыми в количестве 13% от содержания цинк-железосодержащей пыли. Полученную исходную шихту формовали методом прессования (прокатывания) с получением рифленых шихтовых формовок, толщиной 4 мм, которые высушивали, при этом некондиционный материал возвращали на смешивание шихты. Затем полученные шихтовые формовки обжигали при температуре 880°С в течение 0,5 часа в печи на газопроницаемом транспортерном полотне.Zinc-iron-containing dust from dry gas cleanings of the electric steel-smelting shop, containing 2.5% Zn and 57.4% Fe total at a moisture content of 12 wt.%, Was mixed with finely divided screenings of coke, added in an amount of 13% of the content of zinc-iron-containing dust. The resulting initial charge was molded by pressing (rolling) to obtain corrugated charge moldings with a thickness of 4 mm, which were dried, while the substandard material was returned to mix the mixture. Then, the obtained charge moldings were calcined at a temperature of 880 ° C for 0.5 hours in an oven on a gas-permeable conveyor belt.
Содержание цинка в обожженных шихтовых формовках составляло 0,18%. Содержание Fеобщ составляло 56,2%. Выход пригодных шихтовых формовок после обжига составил 97%, объем возврата - 3%. Приведенные данные подтверждают, что снижение температуры обжига шихтовых формовок менее 900°С приводит к существенному снижению выхода цинка из объемов шихтовых формовок и его потерям.The zinc content in the calcined burden moldings was 0.18%. The total Fe content was 56.2%. The yield of suitable charge moldings after firing was 97%, the return volume was 3%. The data presented confirm that a decrease in the firing temperature of charge moldings less than 900 ° C leads to a significant decrease in the yield of zinc from the volumes of charge moldings and its losses.
Пример 7Example 7
Цинк-железосодержащий шлам мокрых газоочисток мартеновского производства, содержащий 2,2% Zn и 57,1% Fеобщ при влажности 15 мас.%, смешивали с мелкодисперсными отсевами кокса, добавляемыми в количестве 13% от содержания цинк-железосодержащего шлама. Полученную исходную шихту формовали методом прессования (прокатывания) с получением рифленых шихтовых формовок толщиной 4 мм, которые высушивали, при этом некондиционный материал возвращали на смешивание шихты. Затем полученные шихтовые формовки обжигали при температуре 1190°С в течение 0,5 часа в печи на газопроницаемом транспортерном полотне.Zinc-iron-containing sludge from wet open-hearth gas purification plants, containing 2.2% Zn and 57.1% Fe total at a moisture content of 15 wt.%, Was mixed with finely divided coke screenings added in an amount of 13% of the content of zinc-iron-containing sludge. The obtained initial charge was molded by pressing (rolling) to obtain 4 mm thick corrugated charge moldings that were dried, while the substandard material was returned to the mixture mixing. Then, the obtained charge moldings were calcined at a temperature of 1190 ° C for 0.5 hours in an oven on a gas-permeable conveyor belt.
Содержание цинка в обожженных шихтовых формовках составляло 0,08%. Содержание Feобщ составляло 57,2%. Выход пригодных шихтовых формовок после обжига составил 97%, объем возврата - 3%. Приведенные данные подтверждают, что увеличение температуры обжига шихтовых формовок выше 1100°С не приводит к существенному увеличению выхода цинка из объемов шихтовых формовок и обуславливает повышенный расход энергоносителей.The zinc content in the calcined burden moldings was 0.08%. The total Fe content was 57.2%. The yield of suitable charge moldings after firing was 97%, the return volume was 3%. The data presented confirm that an increase in the firing temperature of charge moldings above 1100 ° C does not lead to a significant increase in the yield of zinc from the volumes of charge moldings and leads to an increased consumption of energy carriers.
Пример 8Example 8
Цинк-железосодержащий шлам мокрых газоочисток доменного производства, содержащий 1,7% Zn и 56,1% Fеобщ при влажности 14 мас.%, смешивали с мелкодисперсными отсевами кокса, добавляемыми в количестве 13% от содержания цинк-железосодержащего шлама. Полученную исходную шихту формовали методом прессования (прокатывания) с получением рифленых шихтовых формовок толщиной 4 мм, которые высушивали, при этом некондиционный материал возвращали на смешивание шихты. Затем полученные шихтовые формовки обжигали при температуре 1100°С в течение 0,4 часа в печи на газопроницаемом транспортерном полотне.Zinc-iron-containing sludge from wet blast furnace gas purifiers containing 1.7% Zn and 56.1% Fe total at a moisture content of 14 wt.% Was mixed with finely divided coke screenings added in an amount of 13% of the content of zinc-iron-containing sludge. The obtained initial charge was molded by pressing (rolling) to obtain 4 mm thick corrugated charge moldings that were dried, while the substandard material was returned to the mixture mixing. Then, the obtained charge moldings were calcined at a temperature of 1100 ° C for 0.4 hours in an oven on a gas-permeable conveyor belt.
Содержание цинка в обожженных шихтовых формовках составляло 0,2%. Содержание Fеобщ составляло 56,2%. Выход годных шихтовых формовок после обжига составил 97%, объем возврата - 3%. Приведенные данные подтверждают, что сокращение продолжительности обжига, которая составляет менее 0,5 часа, приводит к существенному снижению выхода цинка из объемов шихтовых формовок и его потерям.The zinc content in the calcined burden moldings was 0.2%. The total Fe content was 56.2%. The yield of charge moldings after firing was 97%, the return volume was 3%. The data presented confirm that a reduction in the firing time, which is less than 0.5 hours, leads to a significant decrease in the yield of zinc from the volumes of charge moldings and its losses.
Пример 9Example 9
Цинк-железосодержащий шлам мокрых газоочисток доменного производства, содержащий 1,7% Zn и 56,1% Fеобщ и имеющий влажность 14 мас.%, смешивали с мелкодисперсными отсевами кокса, которые добавляли в количестве 13% от содержания цинк-железосодержащего шлама. Полученную исходную шихту формовали методом прессования (прокатывания) с получением рифленых шихтовых формовок толщиной 4 мм, которые высушивали, при этом некондиционный материал возвращали на смешивание шихты. Затем полученные шихтовые формовки обжигали при температуре 1100°С в течение 1,2 часа в печи на газопроницаемом транспортерном полотне.Zinc-iron-containing sludge from wet blast furnace gas purifiers containing 1.7% Zn and 56.1% Fe total and having a moisture content of 14 wt.% Was mixed with finely divided coke screenings, which were added in an amount of 13% of the content of zinc-iron-containing sludge. The obtained initial charge was molded by pressing (rolling) to obtain 4 mm thick corrugated charge moldings that were dried, while the substandard material was returned to the mixture mixing. Then, the obtained charge moldings were calcined at a temperature of 1100 ° C for 1.2 hours in an oven on a gas-permeable conveyor belt.
Содержание цинка в обожженных шихтовых формовках составляло 0,07%. Содержание Fеобщ составляло 56,2%. Выход годных шихтовых формовок после обжига составил 97%, объем возврата - 3%. Приведенные данные подтверждают, что увеличение продолжительности обжига, которая составляет более 1,0 часа, не приводит к существенному увеличению выхода цинка из объемов шихтовых формовок, а приводит к увеличению расхода энергоносителей и к сокращению общей производительности процесса.The zinc content in the calcined burden moldings was 0.07%. The total Fe content was 56.2%. The yield of charge moldings after firing was 97%, the return volume was 3%. The data presented confirm that an increase in the firing duration, which is more than 1.0 hour, does not lead to a significant increase in the yield of zinc from the volumes of charge moldings, but rather leads to an increase in the consumption of energy carriers and to a decrease in the overall productivity of the process.
Claims (2)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAA200913791 | 2009-12-29 | ||
| UAA200913791A UA96638C2 (en) | 2009-12-29 | 2009-12-29 | METHOD FOR PROCESSING zinc-iron WASTE of metallurgical production |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2010150013A RU2010150013A (en) | 2012-06-20 |
| RU2465352C2 true RU2465352C2 (en) | 2012-10-27 |
Family
ID=46680513
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010150013/02A RU2465352C2 (en) | 2009-12-29 | 2010-12-06 | Processing method of zinc-iron-containing dusts or slurries of metallurgical production |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2465352C2 (en) |
| UA (1) | UA96638C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2574952C2 (en) * | 2014-07-01 | 2016-02-10 | ФГАОУ ВПО "УрФУ имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" | Processing of zinc-and-iron-bearing fines of metallurgy |
| RU2710250C1 (en) * | 2019-07-24 | 2019-12-25 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method of carbon-free selective extraction of zinc and lead from dust of electric steel making and device for its implementation |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105063254B (en) * | 2015-07-16 | 2017-05-03 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | Method for separating iron, zinc and carbon in blast furnace sludge |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4447261A (en) * | 1980-11-14 | 1984-05-08 | Klockner-Humboldt-Deutz Ag | Method for separating non-ferrous metals from iron-containing materials |
| RU2031163C1 (en) * | 1992-09-09 | 1995-03-20 | Товарищество с ограниченной ответственностью "Пако" | Method of slime utilization of galvanic manufacture |
| RU2244034C1 (en) * | 2003-09-11 | 2005-01-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Восточный научно-исследовательский углехимический институт" | Method of pyrometallurgical processing of zinc-containing materials |
| UA4720U (en) * | 2004-01-08 | 2005-02-15 | Володимир Семенович Бойко | A method for reprocessing zinc-containing WASTE of metallurgy |
| UA57382C2 (en) * | 2002-09-10 | 2006-05-15 | Oleksandr Medzhytovych Kasimov | A method for reprocessing zinc- containing waste of metallurgical production |
| RU2306348C1 (en) * | 2005-12-21 | 2007-09-20 | Виктор Васильевич Кашин | Method of processing zinc-containing waste of ferrous metallurgy |
-
2009
- 2009-12-29 UA UAA200913791A patent/UA96638C2/en unknown
-
2010
- 2010-12-06 RU RU2010150013/02A patent/RU2465352C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4447261A (en) * | 1980-11-14 | 1984-05-08 | Klockner-Humboldt-Deutz Ag | Method for separating non-ferrous metals from iron-containing materials |
| RU2031163C1 (en) * | 1992-09-09 | 1995-03-20 | Товарищество с ограниченной ответственностью "Пако" | Method of slime utilization of galvanic manufacture |
| UA57382C2 (en) * | 2002-09-10 | 2006-05-15 | Oleksandr Medzhytovych Kasimov | A method for reprocessing zinc- containing waste of metallurgical production |
| RU2244034C1 (en) * | 2003-09-11 | 2005-01-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Восточный научно-исследовательский углехимический институт" | Method of pyrometallurgical processing of zinc-containing materials |
| UA4720U (en) * | 2004-01-08 | 2005-02-15 | Володимир Семенович Бойко | A method for reprocessing zinc-containing WASTE of metallurgy |
| RU2306348C1 (en) * | 2005-12-21 | 2007-09-20 | Виктор Васильевич Кашин | Method of processing zinc-containing waste of ferrous metallurgy |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2574952C2 (en) * | 2014-07-01 | 2016-02-10 | ФГАОУ ВПО "УрФУ имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" | Processing of zinc-and-iron-bearing fines of metallurgy |
| RU2710250C1 (en) * | 2019-07-24 | 2019-12-25 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method of carbon-free selective extraction of zinc and lead from dust of electric steel making and device for its implementation |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| UA96638C2 (en) | 2011-11-25 |
| RU2010150013A (en) | 2012-06-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2003133738A (en) | DEVICE AND METHOD FOR RECIRCULATION OF IRON-CONTAINING DUST AND Sludge IN THE PROCESS OF PRODUCING IRON WITH USE OF COAL AND ORE FINE | |
| AU2017253321B2 (en) | Method for smelting oxide ore | |
| CN102634622A (en) | Method for reducing and separating metallic irons by using refractory ores, complex ores and iron-containing wastes | |
| RU2306348C1 (en) | Method of processing zinc-containing waste of ferrous metallurgy | |
| JP2004131778A (en) | Method of producing raw material for producing molten metal, and method of producing molten metal | |
| TW527423B (en) | Facilities for reducing metal oxide, method for operating the facilities and moldings as raw material to be charged to reduction furnace | |
| CN101148686A (en) | Technique for directly reducing iron by using tunnel vehicle bottom type fast reducing furnace | |
| CN101538628A (en) | Method for directly reducing laterite-nickel into nickel-bearing ball iron in tunnel kilns | |
| RU2465352C2 (en) | Processing method of zinc-iron-containing dusts or slurries of metallurgical production | |
| CN101503282A (en) | Preparation of black reclaimed sand | |
| JP3737928B2 (en) | Operation method of rotary hearth type reduction furnace and metal oxide reduction equipment | |
| JP2003089823A (en) | Converter dust recycling method to rotary hearth type reducing furnace | |
| JPH11241125A (en) | Production of reduced iron pellet and reduced iron pellet produced by this method | |
| CN101638703B (en) | Method for directly reducing nickel containing pig iron by lateritic nickel in tunnel kiln | |
| RU2329312C2 (en) | Method of treatment of iron and zinc containing materials | |
| CN217459535U (en) | System for steel rolling fatlute and iron-containing zinc dust mud are handled in coordination to rotary hearth furnace | |
| JP3779873B2 (en) | Operation method of rotary hearth reduction furnace | |
| JP2706142B2 (en) | Recycling method of steelmaking dusts in electric furnace with scrap preheating furnace | |
| KR101674837B1 (en) | Method for reducing iron ore containing hihg p | |
| JP4264188B2 (en) | Method for reducing metal oxide | |
| CN110066916B (en) | Method for reducing oxide minerals by using square carbonization chamber of coke-oven plant | |
| CN102605128A (en) | Method for producing and reducing grained iron by coke oven | |
| JP3579652B2 (en) | Metal oxide reduction equipment | |
| CN205907284U (en) | System for direct reduction iron raw matercal | |
| WO2009078662A2 (en) | Method for manufacturing binderless briquettes and apparatus for manufacturing the same |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20181207 |