RU2464355C1 - Strengthening method of surface of items from titanium alloys - Google Patents
Strengthening method of surface of items from titanium alloys Download PDFInfo
- Publication number
- RU2464355C1 RU2464355C1 RU2011115506/02A RU2011115506A RU2464355C1 RU 2464355 C1 RU2464355 C1 RU 2464355C1 RU 2011115506/02 A RU2011115506/02 A RU 2011115506/02A RU 2011115506 A RU2011115506 A RU 2011115506A RU 2464355 C1 RU2464355 C1 RU 2464355C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- kpa
- plasma flows
- energy density
- nitriding
- product
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к области машиностроения и может быть использовано, например, при изготовлении деталей двигателей, а также в медицине и других отраслях промышленности.The invention relates to mechanical engineering and can be used, for example, in the manufacture of engine parts, as well as in medicine and other industries.
Известен способ азотирования изделий из титановых сплавов (патент US 5443663 A, 22.08.1995), включающий ионное азотирование в плазме тлеющего разряда при температуре 480°C. Недостатками известного способа являются недостаточная микротвердость азотированного слоя и большая длительность процесса азотирования.A known method of nitriding products from titanium alloys (patent US 5443663 A, 08/22/1995), including ion nitriding in a glow discharge plasma at a temperature of 480 ° C. The disadvantages of this method are the insufficient microhardness of the nitrided layer and the long duration of the nitriding process.
Известен способ модификации поверхностных слоев деталей из сплавов на основе титана (патент RU 2116378 C1, 27.07.1998), включающий ионную очистку, ионное легирование азотом и вакуумный отжиг. Недостатками известного способа являются недостаточная микротвердость поверхностного слоя, а также длительность ионной очистки и ионного легирования азотом.A known method of modifying the surface layers of parts made of titanium-based alloys (patent RU 2116378 C1, 07.27.1998), including ion cleaning, ion doping with nitrogen and vacuum annealing. The disadvantages of this method are the insufficient microhardness of the surface layer, as well as the duration of ion cleaning and ion doping with nitrogen.
Известен также способ модификации поверхности титановых сплавов (патент RU 2117073 C1, 10.08.1997), включающий имплантацию ионов азота и последующий стабилизирующий отжиг и обеспечивающий повышение микротвердости поверхности титановых сплавов.There is also a method of modifying the surface of titanium alloys (patent RU 2117073 C1, 08/10/1997), including implantation of nitrogen ions and subsequent stabilizing annealing and increasing the microhardness of the surface of titanium alloys.
Известный способ обеспечивает повышение микротвердости поверхности титановых сплавов до 11500 МПа, однако недостатком известного способа является длительность ионной имплантации при модификации поверхностного слоя изделия, упрочненный слой имеет недостаточную микротвердость и высокий коэффициент трения.The known method provides an increase in the microhardness of the surface of titanium alloys to 11500 MPa, however, the disadvantage of this method is the duration of ion implantation upon modification of the surface layer of the product, the hardened layer has insufficient microhardness and a high coefficient of friction.
Задачей изобретения является повышение микротвердости и снижение коэффициента трения поверхностного слоя изделий из титановых сплавов за счет создания мелкодисперсных упрочняющих фаз.The objective of the invention is to increase microhardness and reduce the coefficient of friction of the surface layer of products from titanium alloys by creating finely dispersed hardening phases.
Поставленная задача решается тем, что в способе упрочнения поверхности изделий из титановых сплавов, включающем азотирование и вакуумный отжиг, перед азотированием на изделие наносят металлическое покрытие хрома или молибдена, или циркония и обрабатывают компрессионными плазменными потоками в среде азота при давлении 0,4-0,5 кПа с плотностью энергии 10-30 Дж/см2 и количеством импульсов 2-3, азотирование осуществляют компрессионными плазменными потоками при давлении 1-3 кПа с плотностью энергии 1-10 Дж/см2 и количеством импульсов 10-15, а отжиг изделия проводят в течение 60-75 минут.The problem is solved in that in the method of hardening the surface of titanium alloy products, including nitriding and vacuum annealing, before nitriding, the product is coated with a metal coating of chromium or molybdenum or zirconium and treated with compression plasma flows in a nitrogen atmosphere at a pressure of 0.4-0, 5 kPa with an energy density of 10-30 J / cm 2 and the number of pulses 2-3, nitriding is carried out by compression plasma flows at a pressure of 1-3 kPa with an energy density of 1-10 J / cm 2 and the number of pulses 10-15, and annealing Spruce is carried out for 60-75 minutes.
Отличием заявляемого способа является то, что перед процессом азотирования на поверхность изделия наносят металлическое покрытие хрома или молибдена, или циркония и обрабатывают компрессионными плазменными потоками в среде азота при давлении 0,4-0,5 кПа с плотностью энергии 10-30 Дж/см2 и количеством импульсов 2-3, азотирование осуществляют компрессионными плазменными потоками при давлении 1-3 кПа с плотностью энергии 1-10 Дж/см2 и количеством импульсов 10-15, а отжиг изделия осуществляют в течение 60-75 минут.The difference of the proposed method is that before the nitriding process, a metal coating of chromium or molybdenum or zirconium is applied to the surface of the product and treated with compression plasma flows in a nitrogen medium at a pressure of 0.4-0.5 kPa with an energy density of 10-30 J / cm 2 and the number of pulses 2-3, nitriding is carried out by compression plasma flows at a pressure of 1-3 kPa with an energy density of 1-10 J / cm 2 and the number of pulses 10-15, and the annealing of the product is carried out for 60-75 minutes.
Обработка компрессионными плазменными потоками поверхности изделий из титановых сплавов с предварительно нанесенным покрытием хрома или молибдена, или циркония обеспечивает за время 10-4 секунды плавление поверхностного слоя изделия и нанесенного покрытия и их жидкофазное перемешивание, формирование пересыщенного твердого раствора на основе высокотемпературной фазы титана, стабилизированной атомами легирующего покрытия хрома или молибдена, или циркония. Использование азота в качестве плазмообразующего вещества при генерации компрессионных плазменных потоков обеспечивает диффузионное насыщение поверхностного слоя атомами азота на этапе его охлаждения и формирование упрочняющих нитридов TiN и Ti2N. Отжиг изделия в вакууме способствует частичному распаду сформировавшегося пересыщенного твердого раствора на основе высокотемпературной фазы титана с выделением мелкодисперсных частиц низкотемпературной фазы, обеспечивающих дополнительное упрочнение изделия. Упрочнение поверхностного слоя по заявляемому способу обуславливает уменьшение абразивного и адгезионного износа, что приводит к снижению коэффициента трения поверхности изделия.Processing by compression plasma flows of the surface of titanium alloy products with a preliminary coating of chromium or molybdenum or zirconium provides for 10 -4 seconds melting of the surface layer of the product and the applied coating and their liquid-phase mixing, the formation of a supersaturated solid solution based on the high-temperature phase of titanium stabilized by atoms alloy coating of chromium or molybdenum, or zirconium. The use of nitrogen as a plasma-forming substance in the generation of compression plasma flows ensures the diffusion saturation of the surface layer with nitrogen atoms at the stage of its cooling and the formation of strengthening nitrides TiN and Ti 2 N. Annealing of the product in vacuum promotes partial decomposition of the formed supersaturated solid solution based on the high-temperature phase of titanium with the release of fine particles of the low-temperature phase, providing additional hardening of the product. The hardening of the surface layer by the present method causes a decrease in abrasive and adhesive wear, which leads to a decrease in the coefficient of friction of the surface of the product.
Обработка компрессионными плазменными потоками изделия с предварительно нанесенным покрытием хрома или молибдена, или циркония обеспечивает его легирование атомами нанесенного покрытия. Для этого плотность энергии выбирается из диапазона 10-30 Дж/см2, ниже которого не происходит плавление поверхностного слоя и покрытия, а выше которого покрытие испаряется, вследствие чего жидкофазного легирования поверхностного слоя изделия не происходит. Равномерность распределения атомов легирующих элементов достигается за счет воздействия 2-3 последовательными импульсами, причем дальнейшее их увеличение не приводит к существенному изменению характера распределения легирующих атомов, а влечет лишь необоснованные энергозатраты. Давление атмосферы азота при генерации компрессионных плазменных потоков выбирается из диапазона 0,4-0,5 кПа, которые позволяют формировать устойчивые плазменные потоки, длительность существования которых составляет 10-4 секунды, а мощность достаточна для нагревания поверхности изделия выше температуры плавления.Processing by compression plasma flows of a product with a preliminary coating of chromium or molybdenum or zirconium ensures its doping with the atoms of the coating. For this, the energy density is selected from the range of 10-30 J / cm 2 , below which the surface layer and coating do not melt, and above which the coating evaporates, as a result of which liquid-phase doping of the surface layer of the product does not occur. The uniformity of the distribution of atoms of the alloying elements is achieved by exposure to 2-3 successive pulses, and their further increase does not lead to a significant change in the nature of the distribution of alloying atoms, but entails only unreasonable energy consumption. The pressure of the nitrogen atmosphere during the generation of compression plasma flows is selected from the range of 0.4-0.5 kPa, which allows the formation of stable plasma flows, the duration of which is 10 -4 seconds, and the power is sufficient to heat the surface of the product above the melting temperature.
После легирования поверхностного слоя изделие подвергают азотированию компрессионными плазменными потоками, плотность энергии которых составляет 1-10 Дж/см2. Так как насыщение поверхности атомами азота происходит в результате термодиффузии, то при плотности энергии ниже 1 Дж/см2 температура поверхностного слоя изделия недостаточна для активации диффузионных процессов, а при плотности энергии выше 10 Дж/см2 происходит плавление поверхностного слоя, сопровождающееся образованием ударно-сжатого слоя в приповерхностной области, который препятствует проникновению атомов азота. Для увеличения концентрации азота в поверхностном слое с целью формирования упрочняющих нитридов TiN и Ti2N давление остаточной атмосферы составляет значение 1-3 кПа, выше которого область компрессии при генерации плазменного потока практически не образуется. Увеличению концентрации азота также способствует воздействие компрессионными плазменными потоками с числом импульсов 10-15, после которых достигается насыщение поверхностного слоя азотом и их дальнейшее увеличение не приводит к повышению концентрации азота.After alloying the surface layer, the product is subjected to nitriding with compression plasma flows, the energy density of which is 1-10 J / cm 2 . Since the saturation of the surface with nitrogen atoms occurs as a result of thermal diffusion, then at an energy density below 1 J / cm 2 the temperature of the surface layer of the product is insufficient to activate diffusion processes, and at an energy density above 10 J / cm 2 the surface layer is melted, accompanied by the formation of shock a compressed layer in the surface region, which prevents the penetration of nitrogen atoms. To increase the concentration of nitrogen in the surface layer in order to form reinforcing nitrides TiN and Ti 2 N, the pressure of the residual atmosphere is 1-3 kPa, above which the compression region is practically not formed during the generation of the plasma stream. The increase in nitrogen concentration is also promoted by the action of compression plasma flows with a number of pulses of 10-15, after which saturation of the surface layer with nitrogen is achieved and their further increase does not lead to an increase in nitrogen concentration.
После азотирования легированного слоя изделие подвергают отжигу в вакууме с целью частичного распада сформировавшегося при жидкофазном легировании твердого раствора на основе высокотемпературной фазы титана. Время восстановительного отжига выбирают из интервала 60-75 минут. При снижении времени отжига не успевает образоваться достаточного количества мелкокристаллических выделений низкотемпературной фазы титана, необходимой для увеличения микротвердости. А увеличение времени отжига выше 75 минут приводит к коагуляции выделений второй фазы, что влечет за собой разупрочнение поверхностного слоя.After nitriding the alloyed layer, the product is annealed in vacuum to partially decompose the solid solution formed during liquid-phase alloying based on the high-temperature phase of titanium. The recovery annealing time is selected from the interval of 60-75 minutes. With a decrease in the annealing time, a sufficient amount of fine crystalline precipitates of the low-temperature phase of titanium, necessary to increase the microhardness, does not have time to form. And an increase in the annealing time above 75 minutes leads to coagulation of precipitates of the second phase, which entails the softening of the surface layer.
Заявленный способ осуществляют следующим образом. Для проведения испытаний были изготовлены образцы из титановых сплавов ВТ6 и ВТ1-0 размерами 1×1×0,3 см, на одну часть из которых наносят покрытие хрома, на вторую часть наносят покрытие молибдена, на третью часть наносят покрытие циркония. Нанесение металлических покрытий осуществляют ионно-плазменным способом на установке вакуумно-дугового осаждения ВУ-2МБС. Изделие с нанесенным покрытием хрома или молибдена, или циркония обрабатывают 2-3 последовательными импульсами компрессионных плазменных потоков, генерируемых газоразрядным магнитоплазменным компрессором компактной геометрии в среде азота при давлении 0,4-0,5 кПа и плотностью энергии плазменного потока 10-30 Дж/см2. После этого осуществляют азотирование изделия из титанового сплава 10-15 импульсами компрессионных плазменных потоков в среде азота с давлением 1-3 кПа и плотностью энергии 1-10 Дж/см2. Затем проводят отжиг в вакуумной камере в течение 60-75 минут.The claimed method is as follows. For testing, samples were made from titanium alloys VT6 and VT1-0 with dimensions of 1 × 1 × 0.3 cm, one part of which is coated with chromium, the second part is coated with molybdenum, and the third part is coated with zirconium. The deposition of metal coatings is carried out by the ion-plasma method in a vacuum-arc deposition unit VU-2MBS. A product coated with chromium or molybdenum or zirconium is treated with 2-3 consecutive pulses of compression plasma flows generated by a compact geometry gas-discharge magnetoplasma compressor in a nitrogen atmosphere at a pressure of 0.4-0.5 kPa and a plasma flow energy density of 10-30 J / cm 2 . After that, nitriding of a titanium alloy product is carried out with 10-15 pulses of compression plasma flows in a nitrogen medium with a pressure of 1-3 kPa and an energy density of 1-10 J / cm 2 . Then carry out annealing in a vacuum chamber for 60-75 minutes.
Микротвердость поверхностного слоя изделий из титановых сплавов измеряли на микротвердомере ПМТ-3 при нагрузках 10-200 г. Погрешность измерения микротвердости составляла 5%. Измерение коэффициента трения проводили на трибометре УИПТ-001 при возвратно-поступательном движении индентора по поверхности образца при нагрузке 50 г в условиях сухого трения. Погрешность измерения коэффициента трения составляла 8%.The microhardness of the surface layer of titanium alloy products was measured on a PMT-3 microhardness meter at loads of 10–200 g. The microhardness measurement error was 5%. The friction coefficient was measured on a UIPT-001 tribometer with the indenter reciprocating along the surface of the sample at a load of 50 g under dry friction. The error in measuring the coefficient of friction was 8%.
Изобретение иллюстрируется примерами.The invention is illustrated by examples.
Примеры 1-125 в таблице 1. На поверхность образцов из титанового сплава ВТ6 наносят покрытие хрома, обработку проводят по заявляемому способу тремя импульсами компрессионных плазменных потоков с плотностью энергии 8, 10, 20, 30, 32 Дж/см2, азотирование проводят 10 импульсами компрессионных плазменных потоков при давлении атмосферы азота 0,5, 1, 2, 3, 3,5 кПа и плотностью энергии 0,5, 1, 5, 10, 11 Дж/см2. Отжиг проводят в вакууме в течение 75 минут. Представлены результаты измерения микротвердости при нагрузке 10 г и коэффициента трения.Examples 1-125 in table 1. The surface of the samples of titanium alloy VT6 is coated with chromium, processing is carried out according to the present method with three pulses of compression plasma flows with an energy density of 8, 10, 20, 30, 32 J / cm 2 , nitriding is carried out with 10 pulses compression plasma flows at a nitrogen atmosphere pressure of 0.5, 1, 2, 3, 3.5 kPa and an energy density of 0.5, 1, 5, 10, 11 J / cm 2 . Annealing is carried out in vacuum for 75 minutes. The results of microhardness measurements at a load of 10 g and friction coefficient are presented.
Примеры 1-30 в таблице 2. На поверхность образцов из титанового сплава ВТ6 наносят покрытие хрома, обработку проводят по заявляемому способу 2, 3 и 5 импульсами компрессионных плазменных потоков при давлении атмосферы азота 0,2, 0,4, 0,5 и 0,7 кПа и числом импульсов компрессионных плазменных потоков при азотировании 7, 10, 12, 15, 20. Отжиг проводят в вакууме в течение 75 минут. Представлены результаты измерения микротвердости при нагрузке 10 г и коэффициента трения.Examples 1-30 in table 2. The surface of the samples of titanium alloy VT6 is coated with chromium, processing is carried out according to the
Примеры 1-24 в таблице 3. На поверхность части образцов из титановых сплавов ВТ6 и ВТ1-0 наносят покрытие хрома, на вторую часть образцов наносят покрытие молибдена, на третью часть образцов наносят покрытие циркония. Обрабатывают 3 импульсами компрессионных плазменных потоков при давлении 0,4 кПа и плотности энергии 20 Дж/см2. Азотирование осуществляют 10 импульсами компрессионных плазменных потоков при давлении 2 кПа и плотности энергии 5 Дж/см2. Время отжига после обработки компрессионными плазменными потоками по заявляемому способу составляет 45, 60, 75, 90 минут. Представлены результаты измерения микротвердости при нагрузке 10 г и коэффициента трения.Examples 1-24 in table 3. On the surface of the samples of titanium alloys VT6 and VT1-0 are coated with chromium, the second part of the samples are coated with molybdenum, the third part of the samples are coated with zirconium. Processed with 3 pulses of compression plasma flows at a pressure of 0.4 kPa and an energy density of 20 J / cm 2 . Nitriding is carried out with 10 pulses of compression plasma flows at a pressure of 2 kPa and an energy density of 5 J / cm 2 . The annealing time after treatment with compression plasma flows by the present method is 45, 60, 75, 90 minutes. The results of microhardness measurements at a load of 10 g and friction coefficient are presented.
Примеры 1-2 в таблице 4. Представлены результаты измерения коэффициента трения образцов, изготовленных из титановых сплавов ВТ6 и ВТ1-0 по прототипу и по заявляемому способу при легировании молибденом.Examples 1-2 in table 4. The results of measuring the coefficient of friction of samples made of titanium alloys VT6 and VT1-0 according to the prototype and by the present method when alloying with molybdenum are presented.
Сущность изобретения поясняется чертежом, на котором изображен график зависимости микротвердости поверхностного слоя от нагрузки, построенный на основании приведенных в таблицах данных, который наглядно отражает увеличение микротвердости поверхностного слоя изделий, упрочненных по заявляемому способу, в сравнении с прототипом. На чертеже:The invention is illustrated by the drawing, which shows a graph of the dependence of the microhardness of the surface layer on the load, built on the basis of the data in the tables, which clearly reflects the increase in microhardness of the surface layer of products hardened by the present method, in comparison with the prototype. In the drawing:
1 - зависимость микротвердости от нагрузки по прототипу.1 - dependence of microhardness on the load of the prototype.
2 - зависимость микротвердости от нагрузки для изделия из сплава ВТ6, легированного хромом при обработке по заявляемому способу.2 - the dependence of microhardness on load for a product of alloy VT6 alloyed with chromium during processing by the present method.
3 - зависимость микротвердости от нагрузки для изделия из сплава ВТ6, легированного молибденом при обработке по заявляемому способу.3 - the dependence of microhardness on the load for a product of alloy VT6 alloyed with molybdenum during processing by the present method.
4 - зависимость микротвердости от нагрузки для изделия из сплава ВТ1-0, легированного хромом при обработке по заявляемому способу.4 - the dependence of microhardness on load for a product of alloy VT1-0 alloyed with chromium during processing by the present method.
Как видно из приведенных в таблицах данных, заявляемый способ упрочнения поверхности изделий из титановых сплавов в сравнении с известным обеспечивает увеличение микротвердости поверхности изделий из титановых сплавов при легировании хромом в 1,4 раза, при легировании молибденом в 1,3 раза, при легировании цирконием в 1,3 раза и снижение коэффициента трения поверхности изделия из титановых сплавов при легирования хромом в 1,8 раза, при легировании молибденом в 2,1 раза, при легировании цирконием в 1,5 раза.As can be seen from the data in the tables, the claimed method of hardening the surface of titanium alloy products in comparison with the known one provides an increase in the microhardness of the surface of titanium alloy products when alloyed with chromium by 1.4 times, when alloyed with molybdenum by 1.3 times, when alloyed with zirconium in 1.3 times and a decrease in the coefficient of friction of the surface of a titanium alloy product when alloyed with chromium by 1.8 times, when alloyed with molybdenum by 2.1 times, when alloyed with zirconium by 1.5 times.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011115506/02A RU2464355C1 (en) | 2011-04-19 | 2011-04-19 | Strengthening method of surface of items from titanium alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011115506/02A RU2464355C1 (en) | 2011-04-19 | 2011-04-19 | Strengthening method of surface of items from titanium alloys |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2464355C1 true RU2464355C1 (en) | 2012-10-20 |
Family
ID=47145421
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011115506/02A RU2464355C1 (en) | 2011-04-19 | 2011-04-19 | Strengthening method of surface of items from titanium alloys |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2464355C1 (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2599950C1 (en) * | 2015-06-02 | 2016-10-20 | Владимир Николаевич Климов | Method for ion-plasma nitriding of parts from tool steel |
| RU2611607C2 (en) * | 2015-06-25 | 2017-02-28 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Method for high-temperature nitriding of items made from titanium alloys |
| EA029487B1 (en) * | 2016-05-11 | 2018-04-30 | Государственное Научное Учреждение "Физико-Технический Институт Национальной Академии Наук Беларуси" | Implant production method |
| RU2686975C1 (en) * | 2018-03-26 | 2019-05-06 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт сильноточной электроники Сибирского отделения Российской академии наук (ИСЭ СО РАН) | Method of ion-plasma nitriding of articles from titanium or titanium alloy |
| RU2705817C1 (en) * | 2018-07-30 | 2019-11-12 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский государственный технологический университет "СТАНКИН" (ФГБОУ ВО "МГТУ "СТАНКИН") | Method of forming near-surface hardened layer on titanium alloys |
| CN114032382A (en) * | 2021-11-10 | 2022-02-11 | 中国航发北京航空材料研究院 | Equipment for strengthening titanium alloy plate by pulse magnetic field |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5443663A (en) * | 1992-06-30 | 1995-08-22 | Board Of Supervisors Of Louisiana State University And Agricultural And Mechanical College | Plasma nitrided titanium and titanium alloy products |
| RU2116378C1 (en) * | 1996-08-20 | 1998-07-27 | Уфимский государственный авиационный технический университет | Method for modifying of surface layers of details of titanium based alloys |
| RU2117073C1 (en) * | 1997-07-08 | 1998-08-10 | Уфимский государственный авиационный технический университет | Method of modifying titanium alloy surface |
-
2011
- 2011-04-19 RU RU2011115506/02A patent/RU2464355C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5443663A (en) * | 1992-06-30 | 1995-08-22 | Board Of Supervisors Of Louisiana State University And Agricultural And Mechanical College | Plasma nitrided titanium and titanium alloy products |
| RU2116378C1 (en) * | 1996-08-20 | 1998-07-27 | Уфимский государственный авиационный технический университет | Method for modifying of surface layers of details of titanium based alloys |
| RU2117073C1 (en) * | 1997-07-08 | 1998-08-10 | Уфимский государственный авиационный технический университет | Method of modifying titanium alloy surface |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2599950C1 (en) * | 2015-06-02 | 2016-10-20 | Владимир Николаевич Климов | Method for ion-plasma nitriding of parts from tool steel |
| RU2611607C2 (en) * | 2015-06-25 | 2017-02-28 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Method for high-temperature nitriding of items made from titanium alloys |
| EA029487B1 (en) * | 2016-05-11 | 2018-04-30 | Государственное Научное Учреждение "Физико-Технический Институт Национальной Академии Наук Беларуси" | Implant production method |
| RU2686975C1 (en) * | 2018-03-26 | 2019-05-06 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт сильноточной электроники Сибирского отделения Российской академии наук (ИСЭ СО РАН) | Method of ion-plasma nitriding of articles from titanium or titanium alloy |
| RU2705817C1 (en) * | 2018-07-30 | 2019-11-12 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский государственный технологический университет "СТАНКИН" (ФГБОУ ВО "МГТУ "СТАНКИН") | Method of forming near-surface hardened layer on titanium alloys |
| CN114032382A (en) * | 2021-11-10 | 2022-02-11 | 中国航发北京航空材料研究院 | Equipment for strengthening titanium alloy plate by pulse magnetic field |
| CN114032382B (en) * | 2021-11-10 | 2023-01-13 | 中国航发北京航空材料研究院 | Equipment for strengthening titanium alloy plate by pulse magnetic field |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2464355C1 (en) | Strengthening method of surface of items from titanium alloys | |
| Guo et al. | Effect of laser shock processing on oxidation resistance of laser additive manufactured Ti6Al4V titanium alloy | |
| Ryabchikov et al. | Surface modification of Al by high-intensity low-energy Ti-ion implantation: Microstructure, mechanical and tribological properties | |
| RU2390578C2 (en) | Procedure for production of erosion-resistant coating containing nano-layers for blades of turbo-machines out of titanium alloys | |
| Takesue et al. | Rapid nitriding mechanism of titanium alloy by gas blow induction heating | |
| Adharapurapu et al. | Effective Hf-Pd Co-doped β-NiAl (Cr) coatings for single-crystal superalloys | |
| RU2340704C2 (en) | Method for fabricated metallic product surface treatment | |
| Oliveira et al. | Surface modification of NiTi by plasma based ion implantation for application in harsh environments | |
| Budilov et al. | Ion nitriding of titanium alloys with a hollow cathode effect application | |
| JP2010031367A (en) | Article and method for processing the same | |
| RU2461667C1 (en) | Method of electrolytic-plasma grinding of parts from titanium and its alloys | |
| RU2478140C2 (en) | Method for obtaining ion-plasma coating on blades of compressor from titanium alloys | |
| RU2705817C1 (en) | Method of forming near-surface hardened layer on titanium alloys | |
| Denisova et al. | Influence of nitrogen content in the working gas mixture on the structure and properties of the nitrided surface of die steel | |
| EP3296419B1 (en) | Method for surface nitriding titanium material | |
| RU2495966C1 (en) | Method of grinding parts made from titanium alloys | |
| Li et al. | High temperature diffusion behavior between Ta-10W coating and CP-Ti and TC4 alloy | |
| RU2614292C1 (en) | Method of cyclic gas nitration of structural alloy steel parts | |
| Saeed et al. | Pulsed dc discharge in the presence of active screen for nitriding of high carbon steel | |
| Yankov et al. | Microstructural Studies of Fluorine‐I mplanted Titanium Aluminides for Enhanced Environmental Durability | |
| RU2671026C1 (en) | Method of combined plasma surface treatment of items from titanium alloys | |
| Kim et al. | The role of activated nitrogen species on double-folded screen nitriding process | |
| Blesman et al. | The combined ion-plasma method for the superficial modification of the products of constructional steel operating under the conditions of short-term extreme thermal conditions | |
| Mamonov et al. | Effect of Vacuum Ion-Plasma Treatment on Surface Layer Structure, Corrosion and Erosion Resistance of Titanium Alloy with Intermetallic a 2-Phase | |
| Shulov et al. | Erosion resistance of refractory alloys modified by ion beams |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20140420 |