RU2461953C1 - Method for generating high-frequency signals and device for its realisation - Google Patents

Method for generating high-frequency signals and device for its realisation Download PDF

Info

Publication number
RU2461953C1
RU2461953C1 RU2011122311/08A RU2011122311A RU2461953C1 RU 2461953 C1 RU2461953 C1 RU 2461953C1 RU 2011122311/08 A RU2011122311/08 A RU 2011122311/08A RU 2011122311 A RU2011122311 A RU 2011122311A RU 2461953 C1 RU2461953 C1 RU 2461953C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
terminal
resistance
load
given
frequencies
Prior art date
Application number
RU2011122311/08A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Александр Афанасьевич Головков (RU)
Александр Афанасьевич Головков
Павел Сергеевич Ференец (RU)
Павел Сергеевич Ференец
Original Assignee
Открытое акционерное общество "Концерн "Созвездие"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Открытое акционерное общество "Концерн "Созвездие" filed Critical Открытое акционерное общество "Концерн "Созвездие"
Priority to RU2011122311/08A priority Critical patent/RU2461953C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2461953C1 publication Critical patent/RU2461953C1/en

Links

Images

Landscapes

  • Amplifiers (AREA)

Abstract

FIELD: radio engineering.
SUBSTANCE: in method of high-frequency signals generation excitation conditions in a form of amplitudes balance and phase balance are simultaneously performed at specified frequency number due to interaction of high-frequency signals with radio-technical circuit in a form of two-pole non-linear element with negative differential resistance. Device includes additional two-pole device (5), four-pole device (3), two-pole non-linear element (1) with negative differential resistance, load (4), four-pole device (3) is done in a form of "П"-shaped connection of three resistive two-pole devices (6), (7), (8), supposed constituents of resistance of additional two-pole device (5) and load (4) are realised in a form of reactive two-pole devices made in a form of sequentially connected parallel circuit from elements with parameters L1k, C1k and sequential line from elements with parameters L2k C2k.
EFFECT: increase of generated vibrations range, generation of high-frequency signals at specified frequency number.
2 cl, 4 dwg

Description

Изобретение относится к области радиосвязи и может быть использовано для создания устройств генерации высокочастотных сигналов на заданном количестве частот, что позволяет формировать сложные сигналы и создавать эффективные средства радиосвязи с заданным количеством радиоканалов.The invention relates to the field of radio communications and can be used to create devices for generating high-frequency signals at a given number of frequencies, which allows you to generate complex signals and create effective radio communications with a given number of radio channels.

Известен способ генерации высокочастотного сигнала, основанный на преобразовании энергии источника постоянного напряжения в энергию высокочастотного сигнала, организации внешней положительной обратной связи между нагрузкой и управляющим электродом трехполюсного нелинейного элемента, выполнении условий возбуждения в виде баланса амплитуд и баланса фаз, определяющих соответственно амплитуду и частоту генерируемого высокочастотного сигнала, и условий согласования нелинейного элемента с нагрузкой [см. Гоноровский И.С. Радиотехнические цепи и сигналы. - М: Дрофа, 2006, с.383-401].A known method of generating a high-frequency signal, based on the conversion of the energy of a constant voltage source into the energy of a high-frequency signal, organizing an external positive feedback between the load and the control electrode of a three-pole nonlinear element, fulfilling the excitation conditions in the form of a balance of amplitudes and phase balance, which respectively determine the amplitude and frequency of the generated high-frequency signal, and conditions for matching a nonlinear element with a load [see Gonorovsky I.S. Radio circuits and signals. - M: Bustard, 2006, S. 383-401].

Известно устройство генерации высокочастотного сигнала, состоящее из источника постоянного напряжения, устанавливающего рабочую точку на середине квазилинейного участка проходной вольт-амперной характеристики (ВАХ) транзистора, реактивного четырехполюсника, нагрузки в виде параллельного колебательного контура, RC-цепи внешней положительной обратной связи между нагрузкой и управляющим электродом транзистора, при этом параметры контура, транзистора и варикапа выбраны из условия обеспечения заданных амплитуды и частоты генерируемого высокочастотного сигнала [см. Гоноровский И.С. Радиотехнические цепи и сигналы. - М: Дрофа, 2006, с.383-401].A device for generating a high-frequency signal is known, consisting of a constant voltage source that sets an operating point in the middle of a quasilinear section of the current-voltage characteristic (CVC) of a transistor, a four-terminal reactive load, a load in the form of a parallel oscillatory circuit, an RC positive external feedback circuit between the load and the control the transistor electrode, while the parameters of the circuit, transistor and varicap are selected from the condition of ensuring the given amplitude and frequency of the generated frequency signal [see. Gonorovsky I.S. Radio circuits and signals. - M: Bustard, 2006, S. 383-401].

Недостатком указанных способа и устройства является генерация высокочастотного сигнала только на одной частоте. Кроме того, не указывается, каким образом необходимо выбирать значения параметров реактивного четырехполюсника, при которых наступает режим возбуждения и стационарный режим.The disadvantage of this method and device is the generation of a high-frequency signal at only one frequency. In addition, it does not indicate how it is necessary to choose the values of the parameters of the reactive four-port network at which the excitation mode and the stationary mode occur.

Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату (прототипом) к предлагаемому является способ генерации высокочастотного сигнала, основанный на преобразовании энергии источника постоянного напряжения в энергию высокочастотного сигнала, организации внутренней обратной связи в нелинейном элементе путем использования в качестве него двухполюсного нелинейного элемента с отрицательным дифференциальным сопротивлением, выполнении условий возбуждения в виде баланса амплитуд и баланса фаз, определяющих соответственно амплитуду и частоту генерируемого высокочастотного сигнала, и условий согласования нелинейного элемента с нагрузкой [см. Гоноровский И.С. Радиотехнические цепи и сигналы. - М: Дрофа, 2006, с.414-417].The closest in technical essence and the achieved result (prototype) to the proposed one is a method of generating a high-frequency signal, based on the conversion of the energy of a constant voltage source into the energy of a high-frequency signal, organization of internal feedback in a nonlinear element by using a bipolar nonlinear element with negative differential resistance fulfilling the conditions of excitation in the form of a balance of amplitudes and a balance of phases, which determine respectively the amplitude and frequency of the generated high-frequency signal, and the conditions for matching the non-linear element with the load [see Gonorovsky I.S. Radio circuits and signals. - M: Bustard, 2006, S. 414-417].

Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату (прототипом) к предлагаемому является устройство генерации высокочастотного сигнала, состоящее из источника постоянного напряжения, устанавливающего рабочую точку на середине падающего участка ВАХ двухполюсного нелинейного элемента с отрицательным дифференциальным сопротивлением, реактивного четырехполюсника, нагрузки в виде параллельного колебательного контура, при этом параметры контура, двухполюсного нелинейного элемента и варикапа выбраны из условия обеспечения заданных амплитуды и частоты генерируемого высокочастотного сигнала [см. Гоноровский И.С. Радиотехнические цепи и сигналы. - М: Дрофа, 2006, с.414-417].The closest in technical essence and the achieved result (prototype) to the proposed one is a device for generating a high-frequency signal, consisting of a constant voltage source that sets a working point in the middle of the falling section of the I – V characteristic of a two-pole nonlinear element with negative differential resistance, a reactive four-terminal, load in the form of a parallel oscillatory circuit while the parameters of the circuit, the bipolar nonlinear element and the varicap are selected from the condition the set amplitude and frequency of the generated high-frequency signal [see Gonorovsky I.S. Radio circuits and signals. - M: Bustard, 2006, S. 414-417].

На фиг.1 показана схема устройства-прототипа.Figure 1 shows a diagram of a prototype device.

Устройство-прототип содержит нелинейный элемент 1 с отрицательным дифференциальным сопротивлением, подключенный к источнику напряжения 2 с малым внутренним сопротивлением, реактивный четырехполюсник 3 (согласующе-фильтрующее устройство или согласующий четырехполюсник), колебательный контур на элементах L, R, С, который является нагрузкой 4.The prototype device contains a nonlinear element 1 with negative differential resistance, connected to a voltage source 2 with low internal resistance, a reactive four-terminal 3 (matching filtering device or matching four-terminal), an oscillating circuit on the elements L, R, C, which is load 4.

Принцип действия устройства-прототипа состоит в следующем.The principle of operation of the prototype device is as follows.

При включении источника постоянного напряжения 2 в силу скачкообразного изменения амплитуды во всей цепи возникают колебания, спектр которых занимает весь частотный радиодиапазон. Амплитуды этих колебаний быстро затухают. Однако благодаря наличию внутренней обратной связи в двухполюсном нелинейном элементе 1, например туннельном диоде, на участке с падающей ВАХ возникает отрицательное дифференциальное сопротивление, которое в силу согласования с помощью реактивного четырехполюсника 3 компенсирует потери в контуре L, R, С. Благодаря этому колебание с частотой, равной резонансной частоте колебательного контура, усиливается до момента увеличения амплитуды этого колебания до уровня, при котором амплитуда выходит за пределы падающего участка ВАХ. Наступает стационарный режим.When you turn on the constant voltage source 2 due to the abrupt change in the amplitude in the entire circuit oscillations occur, the spectrum of which occupies the entire frequency radio frequency range. The amplitudes of these oscillations decay quickly. However, due to the presence of internal feedback in a bipolar nonlinear element 1, for example, a tunneling diode, a negative differential resistance arises in the section with a falling I – V characteristic, which, by matching with a reactive four-terminal 3, compensates for losses in the circuit L, R, C. Due to this, the oscillation with the frequency equal to the resonant frequency of the oscillatory circuit, is amplified until the amplitude of this oscillation increases to a level at which the amplitude goes beyond the falling portion of the I – V characteristic. There is a stationary mode.

Недостатком указанных способа и устройства является генерация высокочастотного сигнала только на одной частоте. Кроме того, не указывается, каким образом необходимо выбирать значения параметров реактивного четырехполюсника, при которых наступает режим возбуждения и стационарный режим. Особенно остро возникает этот вопрос при проектировании устройств генерации в диапазонах ВЧ и УВЧ, на которых обязательно нужно учитывать реактивные составляющие параметров нелинейных элементов. В настоящее время классическая теория радиотехнических цепей это не учитывает. С другой стороны, в четырехполюснике не обязательно использовать реактивные элементы, возможно применение резистивных элементов, которые в широком диапазоне частот обладают независимостью своих параметров от частоты и могут значительно расширить диапазон частот генерируемых сигналов (точнее - количество частот генерируемых сигналов). Поскольку в качестве нелинейных элементов используются диоды с отрицательным сопротивлением, то вносимые резистивными элементами дополнительные потери могут быть при определенных условиях компенсированы.The disadvantage of this method and device is the generation of a high-frequency signal at only one frequency. In addition, it does not indicate how it is necessary to choose the values of the parameters of the reactive four-port network at which the excitation mode and the stationary mode occur. This question arises especially sharply when designing generation devices in the HF and UHF bands, on which the reactive components of the parameters of nonlinear elements must be taken into account. Currently, the classical theory of radio circuits does not take this into account. On the other hand, it is not necessary to use reactive elements in a four-terminal network, it is possible to use resistive elements, which in a wide frequency range have independence of their parameters from frequency and can significantly expand the frequency range of generated signals (more precisely, the number of frequencies of generated signals). Since diodes with negative resistance are used as nonlinear elements, the additional losses introduced by the resistive elements can be compensated under certain conditions.

Задачей предлагаемых способа и устройства является формирование заданного количества частот генерируемых сигналов.The objective of the proposed method and device is the formation of a given number of frequencies of the generated signals.

Для решения поставленной задачи в способе генерации высокочастотных сигналов, основанном на преобразовании энергии источника постоянного напряжения в энергию высокочастотного сигнала, организации внутренней обратной связи в нелинейном элементе путем использования в качестве него двухполюсного нелинейного элемента с отрицательным дифференциальным сопротивлением, выполнении условий возбуждения в виде баланса амплитуд и баланса фаз, определяющих соответственно амплитуду и частоту генерируемого высокочастотного сигнала, и условий согласования нелинейного элемента с нагрузкой, дополнительно условия возбуждения в виде баланса амплитуд и баланса фаз одновременно выполняют на заданном количестве частот за счет взаимодействия высокочастотных сигналов с радиотехнической цепью в виде двухполюсного нелинейного элемента с отрицательным дифференциальным сопротивлением, включенного между четырехполюсником, выполненным из резистивных двухполюсников, и нагрузкой в поперечную цепь, подключенного к входу четырехполюсника дополнительного двухполюсника, комплексное сопротивление которого выполняет роль сопротивления источника входного высокочастотного сигнала генератора в режиме усиления, и за счет выбора значений мнимых составляющих сопротивлений дополнительного двухполюсника xm0 и нагрузки xmn из условия обеспечения стационарного режима генерации в виде равенства нулю знаменателя коэффициента передачи в режиме усиления одновременно на всех заданных частотах генерируемых высокочастотных сигналов при неизменной амплитуде источника постоянного напряжения в соответствии со следующими математическими выражениями:To solve the problem in a method of generating high-frequency signals, based on the conversion of the energy of a constant voltage source into the energy of a high-frequency signal, organizing internal feedback in a nonlinear element by using a bipolar nonlinear element with negative differential resistance as it is, satisfying the excitation conditions in the form of a balance of amplitudes and phase balance, respectively determining the amplitude and frequency of the generated high-frequency signal, and conditions matching the non-linear element with the load, additionally, the excitation conditions in the form of a balance of amplitudes and phase balance are simultaneously fulfilled at a given number of frequencies due to the interaction of high-frequency signals with a radio circuit in the form of a bipolar non-linear element with negative differential resistance connected between a four-terminal made of resistive two-terminal devices, and load in the transverse circuit connected to the input of the four-terminal of an additional two-terminal, complex with rotivlenie which serves as an input high-frequency signal generator source impedance in the amplification mode, and by selecting the values of imaginary components of resistances additional bipole x m0 and load x mn of conditions ensuring steady state generating a vanishing denominator coefficient gain mode simultaneously on all the defined frequencies of generated high-frequency signals with a constant amplitude of a constant voltage source in accordance with the following mathematics eskimi expressions:

Figure 00000001
Figure 00000001

Figure 00000002
Figure 00000002

гдеWhere

Figure 00000003
;
Figure 00000003
;

Figure 00000004
;
Figure 00000004
;

Figure 00000005
;
Figure 00000005
;

Figure 00000006
;
Figure 00000006
;

где

Figure 00000007
Figure 00000008
Figure 00000009
a, b, c, d - заданные значения элементов классической матрицы передачи четырехполюсника;Where
Figure 00000007
Figure 00000008
Figure 00000009
a, b, c, d - given values of the elements of the classical transmission matrix of a four-terminal network;

rm0, xm0 - заданные значения действительной составляющей и оптимальные значения мнимой составляющей сопротивления дополнительного двухполюсника на заданном количестве частот;r m0 , x m0 are the set values of the real component and the optimal values of the imaginary component of the resistance of the additional two-terminal device at a given number of frequencies;

rmn, xmn - заданные из условия обеспечения положительности подкоренных выражений значения действительной составляющей и оптимальные значения мнимой составляющей сопротивления нагрузки на заданном количестве частот;r mn , x mn are the values of the real component specified from the condition for ensuring the positivity of the radical expressions and the optimal values of the imaginary component of the load resistance at a given number of frequencies;

gm, bm - заданные значения действительной и мнимой составляющих проводимости двухполюсного нелинейного элемента на заданном количестве частот при заданной амплитуде постоянного напряжения;g m , b m - given values of the real and imaginary components of the conductivity of a bipolar nonlinear element at a given number of frequencies at a given amplitude of the constant voltage;

m=1, 2…N - номера частот.m = 1, 2 ... N - numbers of frequencies.

Также для решения поставленной задачи в устройство генерации высокочастотных сигналов, содержащее двухполюсный нелинейный элемент с отрицательным дифференциальным сопротивлением, параллельно которому включен источник постоянного напряжения, четырехполюсник, к выходным выводам которого подключена нагрузка, согласно изобретению введен дополнительный двухполюсник, подключенный к входным выводам четырехполюсника, двухполюсный нелинейный элемент подключен к выходным выводам четырехполюсника параллельно нагрузке, четырехполюсник выполнен в виде П-образного соединения трех резистивных двухполюсников, мнимые составляющие сопротивлений дополнительного двухполюсника и нагрузки реализованы в виде реактивных двухполюсников, выполненных в виде последовательно соединенных параллельного контура из элементов с параметрами L1k, C1k и последовательного контура из элементов с параметрами L2k, C2k, причем значения параметров параллельного контура C1l, K1 и параметр L2k определены из условия обеспечения стационарного режима генерации на трех частотах с помощью следующих математических выраженийAlso, to solve the problem, in a device for generating high-frequency signals, containing a bipolar nonlinear element with negative differential resistance, in parallel with which a constant voltage source is connected, a four-terminal device with a load connected to its output terminals, an additional two-terminal device connected to four-terminal input terminals, a two-pole nonlinear is introduced according to the invention the element is connected to the output terminals of the four-terminal parallel to the load, the four-terminal in made in the form of a U-shaped connection of three resistive two-terminal devices, the imaginary components of the additional two-terminal resistance and load are realized as reactive two-terminal devices made in the form of series-connected parallel circuit of elements with parameters L 1k , C 1k and a series circuit of elements with parameters L 2k , C 2k, where the values C 1l parallel circuit parameters, K 1 and L 2k parameter determined from stationary conditions to ensure lasing in the three frequencies with the following mate aticheskih expressions

Figure 00000010
Figure 00000010

Figure 00000011
;
Figure 00000011
;

Xmk; X1k; X2k; X3k; Xm0; Xmn - оптимальные значения мнимых составляющих сопротивлений дополнительного двухполюсника (k=0) и нагрузки (k=n) на заданных трех частотах ωm=2πfm;X mk ; X 1k ; X 2k ; X 3k ; X m0 ; X mn are the optimal values of the imaginary components of the resistances of the additional two-terminal network (k = 0) and the load (k = n) at the given three frequencies ω m = 2πf m ;

m=1, 2, 3 - номер частоты;m = 1, 2, 3 - frequency number;

Figure 00000012
Figure 00000013
Figure 00000014
- отношения соответствующих элементов классичесской матрицы передачи a, b, c, d П-образного звена;
Figure 00000012
Figure 00000013
Figure 00000014
- the relationship of the corresponding elements of the classical transmission matrix a, b, c, d of the U-shaped link;

R1, R2, R3 - заданные значения сопротивлений двухполюсников П-образного звена;R 1 , R 2 , R 3 - the specified values of the resistance of the two-terminal U-shaped link;

r0 - заданное постоянное значение действительной составляющей сопротивления дополнительного двухполюсника;r 0 - a given constant value of the real component of the resistance of the additional two-terminal device;

rn - заданное постоянное значение действительной составляющей сопротивления нагрузки;r n is a given constant value of the real component of the load resistance;

gm, bm - заданные значения действительной и мнимой составляющих проводимости активного двухполюсного нелинейного элемента на заданных трех частотах при заданной амплитуде постоянного напряжения;g m , b m - given values of the real and imaginary components of the conductivity of the active bipolar nonlinear element at the given three frequencies at a given amplitude of the constant voltage;

C2k - заданные значения емкостей последовательных колебательных контуров.C 2k - set capacitance values of sequential oscillatory circuits.

На фиг.2 показана схема предлагаемого устройства.Figure 2 shows a diagram of the proposed device.

На фиг.3 приведена схема четырехполюсника, входящего в предлагаемое устройство.Figure 3 shows a diagram of a four-terminal device included in the proposed device.

На фиг.4 приведена схема реактивных двухполюсников, реализующих мнимые составляющие сопротивлений дополнительного двухполюсника z0 и нагрузки.Figure 4 shows a diagram of reactive bipolar, realizing the imaginary components of the resistances of the additional bipolar z 0 and load.

Предлагаемое устройство (фиг.2) содержит двухполюсный нелинейный элемент 1 с известной отрицательной дифференциальной проводимостью ym=gm+jbm на трех заданных частотах генерируемых сигналов, источник постоянного напряжения 2, четырехполюсник 3, к выходным выводам которого подключен дополнительный двухполюсник 5 с сопротивлением zm0=r0+jxm0 на заданных трех частотах, имитирующий сопротивление источника высокочастотных колебаний, возникающих при включении источника постоянного напряжения 2 в момент скачкообразного изменения амплитуды его напряжения в режиме генерации или сопротивление источника входных высокочастотных колебаний в режиме усиления, а к выходным выводам - нелинейный элемент 1, к выводам которого параллельно подключен источник постоянного напряжения 2, а также нагрузка 4 с сопротивлениями zmn=rn+jxmn на заданных трех частотах. Четырехполюсник 3 выполнен в виде П-образного соединения трех резистивных двухполюсников (фиг.3) с заданными сопротивлениями R16, R27, R38. Синтез генератора (выбор значений мнимых составляющих сопротивлений дополнительного двухполюсника 5 и нагрузки 4 на трех заданных частотах (m=1, 2, 3 - номер частоты), схемы формирования этих двухполюсников в виде последовательно соединенных параллельного контура из элементов с параметрами L1k, C1k и последовательного контура из элементов с параметрами L2k, C2k, значений параметров параллельного контура и параметра L2k) осуществлен по критерию обеспечения баланса амплитуд и баланса фаз путем реализации равенства нулю знаменателя коэффициента передачи устройства генерации в режиме усиления одновременно на трех заданных частотах генерируемых сигналов при постоянной амплитуде постоянного напряжения. В данном устройстве значения сопротивлений резистивных двухполюсников выбираются из условий физической реализуемости увеличенного квазилинейного участка частотно-модуляционной характеристики.The proposed device (figure 2) contains a bipolar nonlinear element 1 with known negative differential conductivity y m = g m + jb m at three given frequencies of the generated signals, a constant voltage source 2, four-terminal 3, to the output terminals of which an additional two-terminal 5 with resistance z m0 = r 0 + jx m0 at given three frequencies, simulating the resistance of a source of high-frequency oscillations that occur when a constant-voltage source 2 is turned on at the moment of its amplitude voltage in the generation mode or the resistance of the input source of high-frequency oscillations in the amplification mode, and to the output terminals - non-linear element 1, the terminals of which are connected in parallel with a constant voltage source 2, as well as load 4 with resistances z mn = r n + jx mn for three given frequencies. The four-terminal 3 is made in the form of a U-shaped connection of three resistive two-terminal (Fig. 3) with the given resistances R 1 6, R 2 7, R 3 8. Generator synthesis (the choice of the values of the imaginary components of the resistance of the additional two-terminal 5 and load 4 at three given frequencies (m = 1, 2, 3 is the frequency number), the circuits for the formation of these two-terminal circuits in the form of series-connected parallel circuit from elements with parameters L 1k , C 1k and serial circuit from elements with parameters L 2k , C 2k , values of parallel circuit parameters and steam the meter L 2k ) was carried out according to the criterion of ensuring the balance of amplitudes and phase balance by implementing the vanishing of the denominator of the transmission coefficient of the generation device in the amplification mode simultaneously at three given frequencies of the generated signals at a constant amplitude of constant voltage. In this device, the resistance values of the resistive two-terminal devices are selected from the conditions of physical realizability of the increased quasilinear section of the frequency-modulation characteristic.

Предлагаемое устройство функционирует следующим образом.The proposed device operates as follows.

При включении источника постоянного напряжения 2 в силу скачкообразного изменения амплитуды во всей цепи возникают колебания, спектр которых занимает весь частотный радиодиапазон. Амплитуды этих колебаний быстро затухают. Однако благодаря наличию внутренней обратной связи в двухполюсном нелинейном элементе 1, например туннельном диоде, на участке с падающей вольт-амперной характеристикой возникает отрицательное дифференциальное сопротивление, которое в силу указанного выбора значений мнимых составляющих сопротивлений дополнительного двухполюсника 5 и нагрузки 4 компенсирует потери во всей цепи одновременно на трех заданных частотах. Амплитуды колебаний с заданными частотами усиливаются до определенных уровней и затем ограничиваются. Благодаря этому колебания с заданными тремя частотами усиливаются до момента увеличения амплитуд этих колебаний до уровня, при котором амплитуда выходит за пределы падающего участка вольт-амперной характеристики. Наступает стационарный режим. Учитывая нелинейный характер вольт-амперной характеристики активного диода, на выходе генератора будут сформированы продукты нелинейного взаимодействия в виде сетки частот ωm=Iω1+Kω2+Lω3; где I=0, ±1, ±2, …, K=0, ±1, ±2, …, L=0, ±1, ±2, …When you turn on the constant voltage source 2 due to the abrupt change in the amplitude in the entire circuit oscillations occur, the spectrum of which occupies the entire frequency radio frequency range. The amplitudes of these oscillations decay quickly. However, due to the presence of internal feedback in a bipolar nonlinear element 1, for example, a tunneling diode, a negative differential resistance arises in the section with a falling current-voltage characteristic, which, due to the indicated choice of the imaginary components of the resistance of the additional bipolar 5 and load 4, compensates for losses in the entire circuit at the same time at three given frequencies. The oscillation amplitudes with given frequencies are amplified to certain levels and then limited. Due to this, the oscillations with the given three frequencies are amplified until the amplitudes of these oscillations increase to a level at which the amplitude goes beyond the falling section of the current-voltage characteristic. There is a stationary mode. Given the non-linear nature of the current-voltage characteristics of the active diode, the products of non-linear interaction will be formed at the output of the generator in the form of a frequency grid ω m = Iω 1 + Kω 2 + Lω 3 ; where I = 0, ± 1, ± 2, ..., K = 0, ± 1, ± 2, ..., L = 0, ± 1, ± 2, ...

Докажем возможность реализации указанных свойств.Let us prove the feasibility of implementing these properties.

Введем обозначения искомых зависимостей сопротивления источника сигнала в режиме усиления z0=r0+jx0, нагрузки zn=rn+jxn и известных зависимостей проводимости нелинейного элемента y=g+jb от частоты. Для простоты аргументы (амплитуда и частота) опущены. В режиме генерации вместо источника входного высокочастотного сигнала включается короткозамыкающая перемычка. На первом этапе синтеза требуется определить частотные зависимости сопротивлений x0, xn (аппроксимирующие функции), оптимальные по критерию обеспечения условий стационарного режима генерации на заданном количестве частот при неизменной амплитуде постоянного напряжения на нелинейном элементе.Let us introduce the designations of the desired dependences of the resistance of the signal source in the amplification mode z 0 = r 0 + jx 0 , the load z n = r n + jx n and the known frequency dependences of the conductivity of the nonlinear element y = g + jb. For simplicity, the arguments (amplitude and frequency) are omitted. In the generation mode, instead of the input source of the high-frequency signal, a short-circuit jumper is switched on. At the first stage of the synthesis, it is required to determine the frequency dependences of the resistances x 0 , x n (approximating functions) that are optimal according to the criterion for ensuring the conditions of a stationary generation mode at a given number of frequencies with a constant amplitude of a constant voltage on a nonlinear element.

Нелинейный элемент описывается классической матрицей передачи:A nonlinear element is described by a classical transfer matrix:

Figure 00000015
Figure 00000015

Резистивный четырехполюсник (РЧ) характеризуется матрицей передачиResistive quadrupole (RF) is characterized by a transmission matrix

Figure 00000016
Figure 00000016

где

Figure 00000017
Figure 00000018
Figure 00000019
a, b, c, d - элементы классической матрицы передачи.Where
Figure 00000017
Figure 00000018
Figure 00000019
a, b, c, d - elements of the classical transmission matrix.

Общая нормированная классическая матрица передачи генератора/модулятора получается путем перемножения матриц (2) и (1) с учетом условий нормировкиThe general normalized classical generator / modulator transfer matrix is obtained by multiplying matrices (2) and (1) taking into account normalization conditions

Figure 00000020
Figure 00000020

Используя известную связь элементов матрицы рассеяния с элементами классической матрицы передачи [Фельдштейн А.Л., Явич Л.Р. Синтез четырехполюсников и восьмиполюсников на СВЧ. М.: Связь, 1971, с.34-36] и матрицу (3), получим выражение для коэффициента передачи генератора в режиме усиленияUsing the well-known connection of the elements of the scattering matrix with the elements of the classical transmission matrix [Feldstein A.L., Yavich L.R. Microwave four-terminal and eight-terminal synthesis. M .: Communication, 1971, pp. 34-36] and matrix (3), we obtain the expression for the gain of the generator in amplification mode

Figure 00000021
Figure 00000021

Подкоренное выражение из (4) можно представить в виде комплексного числа а+jb, гдеThe root expression from (4) can be represented as a complex number a + jb, where

Figure 00000022
Figure 00000022

Figure 00000023
Figure 00000023

x=r0rn-x0xn;x = r 0 r n -x 0 x n ;

y=r0xn+x0rn.y = r 0 x n + x 0 r n .

После денормировки коэффициента передачи (4) путем умножения на

Figure 00000024
последнее выражение изменяетсяAfter denormalizing the transmission coefficient (4) by multiplying by
Figure 00000024
last expression changes

a=rn; b=xn.a = r n ; b = x n .

Денормированный коэффициент передачи связан с физически реализуемой передаточной функцией следующим образомThe denormalized transmission coefficient is associated with a physically feasible transfer function as follows

Figure 00000025
Figure 00000025

В соответствии с иммитансным критерием устойчивости [Куликовский А.А. Устойчивость активных линеаризованных цепей с усилительными приборами нового типа. М.-Л.: ГЭИ, 1962, с.192] сумма действительных составляющих сопротивлений активной и пассивной частей при стационарном режиме генерации должна быть равна нулю. При этом сумма мнимых составляющих сопротивлений активной и пассивной частей тоже должна быть равна нулю. Первое равенство определяет амплитуду, а второе - частоту генерируемого колебания. Эти равенства, по существу, означают равенство нулю знаменателя коэффициента передачи генератора в режиме усиления.In accordance with the immitance stability criterion [Kulikovsky A.A. Stability of active linearized circuits with amplifiers of a new type. M.-L .: SEI, 1962, p.192] the sum of the real components of the resistances of the active and passive parts in the stationary mode of generation should be zero. In this case, the sum of the imaginary components of the resistances of the active and passive parts must also be equal to zero. The first equality determines the amplitude, and the second determines the frequency of the generated oscillation. These equalities essentially mean that the denominator of the generator gain in the gain mode is equal to zero.

Приравняем знаменатель коэффициента передачи нулюWe equate the denominator of the transmission coefficient to zero

Figure 00000026
Figure 00000026

Разделим в (5) между собой действительную и мнимую части и получим систему двух алгебраических уравнений:We divide in (5) the real and imaginary parts and obtain a system of two algebraic equations:

Figure 00000027
Figure 00000027

гдеWhere

gn=1+grn-bxn;g n = 1 + gr n -bx n ;

bn=gxn+brn.b n = gx n + br n .

Систему уравнений (6) можно решить относительно любых двух параметров, например, относительно параметров x0, xn The system of equations (6) can be solved with respect to any two parameters, for example, with respect to the parameters x 0 , x n

Figure 00000028
Figure 00000028

гдеWhere

Figure 00000029
;
Figure 00000029
;

Figure 00000030
;
Figure 00000030
;

Figure 00000031
;
Figure 00000031
;

Figure 00000032
.
Figure 00000032
.

Подкоренные выражения в (7) всегда положительны при выборе частотной характеристики действительной составляющей сопротивления нагрузки либо внутри, либо за пределами следующих частотных зависимостейThe root expressions in (7) are always positive when choosing the frequency response of the real component of the load resistance, either inside or outside the following frequency dependencies

Figure 00000033
Figure 00000033

Корни (8) уравнения, полученного приравниванием нулю подкоренного выражения xn в (7), могут определить диапазон изменения действительной составляющей сопротивления нагрузки, в котором она принимает отрицательные значения. Для получения положительных значений необходимо изменять величины α, β, γ, которые определяются значениями резистивных двухполюсников РЧ. Например, для варианта выполнения РЧ в виде П-образного соединения трех резистивных двухполюсников (фиг.3) отношения элементов известной классической матрицы передачи определяются следующим образомThe roots (8) of the equation obtained by equating to zero the radical expression x n in (7) can determine the range of variation of the real component of the load resistance, in which it takes negative values. To obtain positive values, it is necessary to change the values of α, β, γ, which are determined by the values of resistive bipolar RF. For example, for an RF embodiment in the form of a U-shaped connection of three resistive two-terminal devices (Fig. 3), the ratios of elements of a known classical transmission matrix are defined as follows

Figure 00000034
Figure 00000034

На втором этапе синтеза для реализации оптимальных аппроксимаций (7) методом интерполяции необходимо сформировать двухполюсники с сопротивлениями x0, xn из не менее чем N (числа частот интерполяции) реактивных элементов, найти выражения для их сопротивлений, приравнять их оптимальным значениям сопротивлений двухполюсников на заданных частотах, определенным по формулам (7), и решить сформированную таким образом систему N уравнений относительно N выбранных параметров реактивных элементов.At the second stage of the synthesis, for the implementation of optimal approximations (7) by the interpolation method, it is necessary to form two-terminal circuits with resistances x 0 , x n of at least N (the number of interpolation frequencies) of the reactive elements, find expressions for their resistances, equate them with the optimal values of the two-terminal resistances at given frequencies determined by formulas (7), and solve the thus formed system of N equations with respect to N selected parameters of reactive elements.

В соответствии с этим алгоритмом получены математические выражения для определения значений параметров реактивного двухполюсника в виде последовательно соединенных параллельного L1k, C1k и последовательного L2k, C2k контуров (фиг.4), оптимальных по критерию обеспечения условий стационарного режима генерации на трех частотах ωm=2πfm.In accordance with this algorithm, mathematical expressions are obtained for determining the values of the parameters of a reactive two-terminal network in the form of series-connected parallel L 1k , C 1k and serial L 2k , C 2k circuits (Fig. 4), optimal by the criterion for ensuring the conditions of a stationary generation mode at three frequencies ω m = 2πf m .

Исходная система уравнений имеет видThe initial system of equations has the form

Figure 00000035
Figure 00000035

k=0, n;k = 0, n;

m=1, 2, 3.m = 1, 2, 3.

Решение для трех частот следующееThe solution for three frequencies is as follows.

Figure 00000036
Figure 00000036

гдеWhere

Figure 00000037
;
Figure 00000037
;

Figure 00000038
;
Figure 00000038
;

Figure 00000039
;
Figure 00000039
;

Figure 00000040
.
Figure 00000040
.

Учитывая нелинейный характер вольт-амперной характеристики активного диода, на выходе генератора будет сформирована сетка частот ωm=Iω1+Kω2+Lω3, I=0, ±1, ±2, …, K=0, ±1, ±2, …, L=0, ±1, ±2, …Given the non-linear nature of the current-voltage characteristic of the active diode, a frequency grid ω m = Iω 1 + Kω 2 + Lω 3 , I = 0, ± 1, ± 2, ..., K = 0, ± 1, ± 2 will be formed at the output of the generator , ..., L = 0, ± 1, ± 2, ...

Значение параметра C2k может быть выбрано произвольно или исходя из каких-либо других физических соображений, например из условия физической реализуемости L1k, C1k, L2k. Обобщенный индекс k введен для определения мнимой составляющей сопротивления дополнительного двухполюсника при k=0 (при этом

Figure 00000041
) и мнимой составляющей сопротивления нагрузки при k=n (при этом
Figure 00000042
), m=1, 2, 3 - номера частот. Индекс т надо ввести и для остальных параметров, зависящих от частоты. На практике параметры α, β, γ, r0, rn не зависят от частоты в диапазоне от самых низких частот до 600-800 МГц.The value of the parameter C 2k can be chosen arbitrarily or on the basis of any other physical considerations, for example, from the condition of physical realizability L 1k , C 1k , L 2k . The generalized index k is introduced to determine the imaginary component of the resistance of the additional two-terminal network at k = 0 (
Figure 00000041
) and the imaginary component of the load resistance at k = n (
Figure 00000042
), m = 1, 2, 3 - frequency numbers. The index m must also be introduced for the remaining parameters, depending on the frequency. In practice, the parameters α, β, γ, r 0 , r n are independent of the frequency in the range from the lowest frequencies to 600-800 MHz.

Реализация оптимальных аппроксимаций частотных характеристик мнимой составляющей сопротивления дополнительного двухполюсника и мнимой составляющей сопротивления нагрузки (7) с помощью (10), (11) обеспечивает реализацию условия баланса амплитуд и баланса фаз одновременно на трех заданных частотах, а с учетом нелинейности ВАХ - на сетке частот.The implementation of optimal approximations of the frequency characteristics of the imaginary component of the resistance of an additional two-terminal device and the imaginary component of the load resistance (7) using (10), (11) ensures that the amplitude balance and phase balance conditions are simultaneously fulfilled at three given frequencies, and taking into account the non-linearity of the I – V characteristic, on a frequency grid .

Предлагаемые технические решения имеют изобретательский уровень, поскольку из опубликованных научных данных и известных технических решений явным образом не следует, что заявленная последовательность операций (подключение дополнительного двухполюсника к входу четырехполюсника, выполнение четырехполюсника резистивным в виде указанным выше способом соединенных между собой трех двухполюсников, выбор частотных характеристик мнимой составляющей сопротивления дополнительного двухполюсника и мнимой составляющей сопротивления нагрузки, их формирование в виде двухполюсников из последовательно соединенных параллельного и последовательного контуров, выбор значений их параметров из условия обеспечения стационарного режима генерации на трех частотах (на сетке частот) при неизменном состоянии нелинейного двухполюсного элемента с отрицательным дифференциальным сопротивлением, включенного между выходом резистивного четырехполюсника и нагрузкой в поперечную цепь, обеспечивает одновременно формирование высокочастотных сигналов на заданных частотах при постоянной амплитуде источника постоянного напряжения.The proposed technical solutions have an inventive step, since it does not explicitly follow from the published scientific data and the known technical solutions that the claimed sequence of operations (connecting an additional two-terminal device to the input of a four-terminal device, performing a four-terminal device in the form of three connected two-terminal devices connected in the form described above, selecting frequency characteristics the imaginary component of the resistance of the additional two-terminal device and the imaginary component of the resistance to heat ki, their formation in the form of two-terminal circuits of parallel and serial circuits connected in series, the choice of the values of their parameters from the condition of providing a stationary mode of generation at three frequencies (on the frequency grid) with the unchanged state of a non-linear two-pole element with negative differential resistance, connected between the output of the resistive four-terminal and load in the transverse circuit, simultaneously provides the formation of high-frequency signals at given frequencies with constant a the amplitude of the DC voltage source.

Предлагаемые технические решения практически применимы, так как для их реализации могут быть использованы серийно выпускаемые промышленностью активные полупроводниковые диоды (диоды Ганна, туннельные диоды, лавинно-пролетные диоды и т.д.), резистивные элементы, сформированные в заявленную схему резистивного четырехполюсника. Значения параметров индуктивностей и емкостей колебательных контуров могут быть однозначно определены с помощью математических выражений, приведенных в формуле изобретения.The proposed technical solutions are practically applicable, since active semiconductor diodes (Gunn diodes, tunnel diodes, avalanche-span diodes, etc.), resistive elements formed in the claimed circuit of a resistive four-terminal circuit can be used for their implementation. The values of the parameters of the inductances and capacitances of the oscillatory circuits can be uniquely determined using mathematical expressions given in the claims.

Технический результат предлагаемого устройства заключается в одновременном обеспечении генерации высокочастотного сигнала на трех заданных частотах (на сетке частот) за счет выбора схемы и значений параметров реактивных элементов по критерию обеспечения условий баланса фаз и амплитуд на этих частотах при неизменном состоянии нелинейного двухполюсного элемента с отрицательным дифференциальным сопротивлением, что позволяет формировать сложные сигналы и создавать средства радиосвязи, функционирующие на трех (на заданном количестве) радиоканалах.The technical result of the proposed device is to simultaneously ensure the generation of a high-frequency signal at three predetermined frequencies (on the frequency grid) by selecting the circuit and the values of the parameters of the reactive elements according to the criterion of providing conditions for the balance of phases and amplitudes at these frequencies with the unchanged state of a nonlinear bipolar element with negative differential resistance , which allows you to generate complex signals and create radio communications that operate on three (at a given number) radio channels.

Claims (2)

1. Способ генерации высокочастотных сигналов, основанный на преобразовании энергии источника постоянного напряжения в энергию высокочастотного сигнала, организации внутренней обратной связи в нелинейном элементе путем использования в качестве него двухполюсного нелинейного элемента с отрицательным дифференциальным сопротивлением, выполнении условий возбуждения в виде баланса амплитуд и баланса фаз, определяющих соответственно амплитуду и частоту генерируемого высокочастотного сигнала, и условий согласования нелинейного элемента с нагрузкой, отличающийся тем, что условия возбуждения в виде баланса амплитуд и баланса фаз одновременно выполняют на заданном количестве частот за счет взаимодействия высокочастотных сигналов с радиотехнической цепью в виде двухполюсного нелинейного элемента с отрицательным дифференциальным сопротивлением, включенного между четырехполюсником, выполненным из резистивных двухполюсников, и нагрузкой в поперечную цепь, подключенного к входу четырехполюсника дополнительного двухполюсника, комплексное сопротивление которого выполняет роль сопротивления источника входного высокочастотного сигнала генератора в режиме усиления, и за счет выбора значений мнимых составляющих сопротивлений дополнительного двухполюсника xm0 и нагрузки xmn из условия обеспечения стационарного режима генерации в виде равенства нулю знаменателя коэффициента передачи в режиме усиления одновременно на всех заданных частотах генерируемых высокочастотных сигналов при неизменной амплитуде источника постоянного напряжения в соответствии со следующими математическими выражениями
Figure 00000043
;
Figure 00000044
;
где
Figure 00000003
;
Figure 00000004
;
Figure 00000005
;
Figure 00000006
;
где
Figure 00000045
;
Figure 00000046
;
Figure 00000047
; а, b, с, d - заданные значения элементов классической матрицы передачи четырехполюсника;
rm0, xm0 - заданные значения действительной составляющей и оптимальные значения мнимой составляющей сопротивления дополнительного двухполюсника на заданном количестве частот;
rmn, xmn - заданные из условия обеспечения положительности подкоренных выражений значения действительной составляющей и оптимальные значения мнимой составляющей сопротивления нагрузки на заданном количестве частот;
gm, bm - заданные значения действительной и мнимой составляющих проводимости двухполюсного нелинейного элемента на заданном количестве частот при заданной амплитуде постоянного напряжения;
m=1, 2…N - номера частот.1. A method of generating high-frequency signals, based on the conversion of the energy of a constant voltage source into the energy of a high-frequency signal, organizing internal feedback in a non-linear element by using a bipolar non-linear element with negative differential resistance, fulfilling the excitation conditions in the form of amplitude balance and phase balance, determining respectively the amplitude and frequency of the generated high-frequency signal, and the matching conditions of the nonlinear element and with a load, characterized in that the excitation conditions in the form of a balance of amplitudes and phase balance are simultaneously satisfied at a given number of frequencies due to the interaction of high-frequency signals with a radio circuit in the form of a bipolar nonlinear element with negative differential resistance connected between a four-terminal made of resistive two-terminal devices, and a load in the transverse circuit connected to the input of the four-terminal of an additional two-terminal, the complex resistance of which is fulfilled It plays the role of the resistance of the source of the input high-frequency signal of the generator in the amplification mode, and by choosing the values of the imaginary components of the resistance of the additional two-terminal device x m0 and the load x mn from the condition for the stationary generation mode to be equal to zero, the denominator of the gain in the amplification mode simultaneously at all given frequencies generated high-frequency signals with a constant amplitude of the DC voltage source in accordance with the following mathematical expressions
Figure 00000043
;
Figure 00000044
;
Where
Figure 00000003
;
Figure 00000004
;
Figure 00000005
;
Figure 00000006
;
Where
Figure 00000045
;
Figure 00000046
;
Figure 00000047
; a, b, c, d - set values of the elements of the classical transmission matrix of a four-terminal network;
r m0 , x m0 are the set values of the real component and the optimal values of the imaginary component of the resistance of the additional two-terminal device at a given number of frequencies;
r mn , x mn are the values of the real component specified from the condition for ensuring the positivity of the radical expressions and the optimal values of the imaginary component of the load resistance at a given number of frequencies;
g m , b m - given values of the real and imaginary components of the conductivity of a bipolar nonlinear element at a given number of frequencies at a given amplitude of the constant voltage;
m = 1, 2 ... N - numbers of frequencies. 2. Устройство генерации высокочастотных сигналов, содержащее двухполюсный нелинейный элемент с отрицательным дифференциальным сопротивлением, параллельно которому включен источник постоянного напряжения, четырехполюсник, к выходным выводам которого подключена нагрузка, отличающееся тем, что введен дополнительный двухполюсник, подключенный к входным выводам четырехполюсника, двухполюсный нелинейный элемент подключен к выходным выводам четырехполюсника параллельно нагрузке, четырехполюсник выполнен в виде П-образного соединения трех резистивных двухполюсников, мнимые составляющие сопротивлений дополнительного двухполюсника и нагрузки реализованы в виде реактивных двухполюсников, выполненных в виде последовательно соединенных параллельного контура из элементов с параметрами L1k, C1k и последовательного контура из элементов с параметрами L2k, C2k, причем значения параметров параллельного контура C1k, L1k и параметр L2k определены из условия обеспечения стационарного режима генерации на трех частотах с помощью следующих математических выражений
Figure 00000048
;
Figure 00000049
;
Figure 00000050
,
где
Figure 00000051
;
Figure 00000052
;
Figure 00000053
;
Figure 00000054
;
Figure 00000055
;
Figure 00000056
;
Figure 00000057
;
Figure 00000058
;
Figure 00000059
;
Figure 00000060
;
Figure 00000061
;
Figure 00000062
;
Figure 00000011

Xmk; X1k, X2k, X3k; Xm0, Xmn - оптимальные значения мнимых составляющих сопротивлений дополнительного двухполюсника (k=0) и нагрузки (k=n) на заданных трех частотах ωm=2πfm;
m=1, 2, 3 - номер частоты;
Figure 00000063
;
Figure 00000064
;
Figure 00000014
- отношения соответствующих элементов классической матрицы передачи а, b, с, d П-образного звена,
R1, R2, R3 - заданные значения сопротивлений двухполюсников П-образного звена;
r0 - заданное постоянное значение действительной составляющей сопротивления дополнительного двухполюсника;
rn - заданное постоянное значение действительной составляющей сопротивления нагрузки;
gn и bm - заданные значения действительной и мнимой составляющих проводимости активного двухполюсного нелинейного элемента на заданных трех частотах при заданной амплитуде постоянного напряжения;
C2k - заданные значения емкостей последовательных колебательных контуров. 2. A device for generating high-frequency signals, containing a bipolar nonlinear element with negative differential resistance, in parallel with which a constant voltage source is connected, a four-terminal device, with a load connected to the output terminals, characterized in that an additional two-terminal device connected to the four-terminal input terminals is connected, the two-pole nonlinear element is connected to the output terminals of the four-terminal parallel to the load, the four-terminal is made in the form of a U-shaped connection PEX resistive two-terminal networks, the imaginary components of the additional two-pole and load resistors are implemented as a reactive two-terminal, performed in a series-connected parallel circuit of elements with parameters L 1k, C 1k and sequential circuit element with the parameters L 2k, C 2k, where the values of the parallel parameters of the circuit C 1k , L 1k and the parameter L 2k are determined from the condition for providing a stationary generation mode at three frequencies using the following mathematical expressions
Figure 00000048
;
Figure 00000049
;
Figure 00000050
,
Where
Figure 00000051
;
Figure 00000052
;
Figure 00000053
;
Figure 00000054
;
Figure 00000055
;
Figure 00000056
;
Figure 00000057
;
Figure 00000058
;
Figure 00000059
;
Figure 00000060
;
Figure 00000061
;
Figure 00000062
;
Figure 00000011

X mk ; X 1k , X 2k , X 3k ; X m0 , X mn are the optimal values of the imaginary components of the resistances of the additional two-terminal network (k = 0) and load (k = n) at the given three frequencies ω m = 2πf m ;
m = 1, 2, 3 - frequency number;
Figure 00000063
;
Figure 00000064
;
Figure 00000014
- the ratio of the corresponding elements of the classical transfer matrix a, b, c, d of the U-shaped link,
R 1 , R 2 , R 3 - the specified values of the resistance of the two-terminal U-shaped link;
r 0 - a given constant value of the real component of the resistance of the additional two-terminal device;
r n is a given constant value of the real component of the load resistance;
g n and b m are the specified values of the real and imaginary components of the conductivity of the active bipolar nonlinear element at the given three frequencies for a given amplitude of the constant voltage;
C 2k - set capacitance values of sequential oscillatory circuits.
RU2011122311/08A 2011-06-01 2011-06-01 Method for generating high-frequency signals and device for its realisation RU2461953C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2011122311/08A RU2461953C1 (en) 2011-06-01 2011-06-01 Method for generating high-frequency signals and device for its realisation

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2011122311/08A RU2461953C1 (en) 2011-06-01 2011-06-01 Method for generating high-frequency signals and device for its realisation

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2461953C1 true RU2461953C1 (en) 2012-09-20

Family

ID=47077622

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2011122311/08A RU2461953C1 (en) 2011-06-01 2011-06-01 Method for generating high-frequency signals and device for its realisation

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2461953C1 (en)

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2190921C2 (en) * 1999-12-31 2002-10-10 Таганрогский государственный радиотехнический университет Microwave oscillator
EP1885056A1 (en) * 2006-07-27 2008-02-06 Eudyna Devices Inc. Electronic circuit device
EP1935089B1 (en) * 2006-04-14 2009-01-07 ViaSat, Inc. Systems, methods and devices for dual closed loop modulation controller for nonlinear rf amplifier
RU2403672C2 (en) * 2007-06-26 2010-11-10 Вадим Георгиевич Прокопенко Generator of chaotic oscillations

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2190921C2 (en) * 1999-12-31 2002-10-10 Таганрогский государственный радиотехнический университет Microwave oscillator
EP1935089B1 (en) * 2006-04-14 2009-01-07 ViaSat, Inc. Systems, methods and devices for dual closed loop modulation controller for nonlinear rf amplifier
EP1885056A1 (en) * 2006-07-27 2008-02-06 Eudyna Devices Inc. Electronic circuit device
RU2403672C2 (en) * 2007-06-26 2010-11-10 Вадим Георгиевич Прокопенко Generator of chaotic oscillations

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU120515U1 (en) HIGH-FREQUENCY SIGNAL GENERATOR
RU2486638C1 (en) Method of generating high-frequency signals and apparatus for realising said method
RU2496222C2 (en) Method for generation and frequency-modulation of high-frequency signals and apparatus for realising said method
RU2462811C2 (en) High-frequency signal generation method, and device for its implementation
RU2496192C2 (en) Method for generation and frequency-modulation of high-frequency signals and apparatus for realising said method
RU2486639C1 (en) Method for generation and frequency-modulation of high-frequency signals and apparatus for realising said method
RU2599531C2 (en) Method for generating and frequency modulating high-frequency signals and respective device
RU2595571C2 (en) Method for generating and frequency modulating high-frequency signals and respective device
RU117236U1 (en) DEVICE FOR GENERATION AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS
RU2461952C1 (en) Method for generating high-frequency signals and device for its realisation
RU2494527C2 (en) Method to generate high-frequency signals and device for its realisation
RU2461953C1 (en) Method for generating high-frequency signals and device for its realisation
RU2599352C2 (en) Method of generating high-frequency signals and device therefor
RU2500066C2 (en) Method for generation and frequency-modulation of high-frequency signals and apparatus for realising said method
RU2475934C1 (en) Method to generate high-frequency signals
RU2488943C2 (en) Method for amplitude, phase and frequency modulation of high-frequency signals and multifunctional apparatus for realising said method
RU2488945C2 (en) Method for amplitude, phase and frequency modulation of high-frequency signals and multifunctional apparatus for realising said method
RU2473165C2 (en) Method to generate high frequency signals and device for its implementation
RU2568375C1 (en) Method for generation and frequency modulation of high-frequency signals and apparatus therefor
RU2598689C2 (en) Method of generating high-frequency signals and device therefor
RU2589305C1 (en) High-frequency signal generation method and device for its implementation
RU2490780C2 (en) Method for amplitude, phase and frequency modulation of high-frequency signals and multifunctional apparatus for realising said method
RU2599534C2 (en) Method for generating and frequency modulating high-frequency signals and respective device
RU2709602C1 (en) Method for generation of high-frequency signals and device for its implementation
RU2599533C2 (en) Method for generating and frequency modulating high-frequency signals and respective device