RU2457271C2 - Применение конструкционного материала и электролизера, изготовленного из такого материала - Google Patents

Применение конструкционного материала и электролизера, изготовленного из такого материала Download PDF

Info

Publication number
RU2457271C2
RU2457271C2 RU2009102644/02A RU2009102644A RU2457271C2 RU 2457271 C2 RU2457271 C2 RU 2457271C2 RU 2009102644/02 A RU2009102644/02 A RU 2009102644/02A RU 2009102644 A RU2009102644 A RU 2009102644A RU 2457271 C2 RU2457271 C2 RU 2457271C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
structural material
maximum
material according
nickel
structural
Prior art date
Application number
RU2009102644/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2009102644A (ru
Inventor
Рольф Стеен ХАНСЕН (NO)
Рольф Стеен ХАНСЕН
Стен Эгиль ЙОНСЕН (NO)
Стен Эгиль ЙОНСЕН
Ханс Йорг ФЕЛЛ (NO)
Ханс Йорг Фелл
Эгиль РАСТЕН (NO)
Эгиль РАСТЕН
Original Assignee
Хайдрожден Текнолоджиз Ас
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Хайдрожден Текнолоджиз Ас filed Critical Хайдрожден Текнолоджиз Ас
Publication of RU2009102644A publication Critical patent/RU2009102644A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2457271C2 publication Critical patent/RU2457271C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
    • C22C19/056—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 10% but less than 20%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
    • C22C30/02—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25B—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES FOR THE PRODUCTION OF COMPOUNDS OR NON-METALS; APPARATUS THEREFOR
    • C25B9/00—Cells or assemblies of cells; Constructional parts of cells; Assemblies of constructional parts, e.g. electrode-diaphragm assemblies; Process-related cell features
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/24—Grouping of fuel cells, e.g. stacking of fuel cells
    • H01M8/2465—Details of groupings of fuel cells
    • H01M8/247—Arrangements for tightening a stack, for accommodation of a stack in a tank or for assembling different tanks
    • H01M8/2475—Enclosures, casings or containers of fuel cell stacks
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/30—Hydrogen technology
    • Y02E60/36—Hydrogen production from non-carbon containing sources, e.g. by water electrolysis
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/30—Hydrogen technology
    • Y02E60/50—Fuel cells

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
  • Electrolytic Production Of Non-Metals, Compounds, Apparatuses Therefor (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)

Abstract

Изобретение относится к конструкционным материалам, применяемым для изготовления элементов устройств, работающих в условиях среды, содержащей кислород и/или водород, и/или фтористоводородную кислоту. Конструкционный материал содержит, в мас.%: 10-31 никеля, 10-27,3 хрома, 30-52,8 железа, максимум 17 одного или более элементов, выбранных из N, Мn, Мо, Сu, Nb, Ti, V, Се, В, W, Si, Co. Изобретение относится также к электролизеру, в котором корпус и элементы изготовлены из заявленного конструкционного материала. Задачей изобретения является создание конструкционного материала, стойкого к окружающей среде, содержащей кислород и/или водород, и/или фтористоводородную кислоту. 2 н. и 6 з.п. ф-лы, 3 ил., 1 табл.

Description

Настоящее изобретение относится к использованию аустенитной нержавеющей стали в качестве материала в устройстве или в структурном компоненте, который выдерживается для окружающей среды с кислородом, и/или водородом, и/или фтористоводородной кислотой.
Настоящее изобретение является особенно пригодным для электролизера с PEM (полимерной электролитной мембраной), но также и для всех других устройств, содержащих PEM, таких как топливные элементы. Типичные рабочие условия для электролиза воды с помощью электролизера PEM представляют собой, но не ограничиваясь этим, температуры от 10°C до 100°C и диапазон давлений от давления окружающей среды до 50 бар.
Материал в указанных устройствах и структурных компонентах может разрушаться при выдерживании в окружающей среде с кислородом, и/или водородом, и/или фтористоводородной кислотой.
Если указанное устройство представляет собой электролизер для электролиза воды и содержит полимерную электролитную мембрану, в воде могут обнаруживаться микроскопические количества фтористоводородной кислоты (HF). При этом технологическая вода становится коррозийной. Таким образом, стандартные конструкционные материалы, такие как нержавеющая сталь сорта 316, будут корродировать. Коррозия будет высвобождать продукты коррозии, например, такие как Fe2+, Ni2+ и Cr2+. Эти продукты коррозии будут аккумулироваться в мембране и при этом уменьшать ее время жизни. Для обеспечения приемлемых рабочих характеристик мембраны в течение времени службы конструкционный материал электролизера в идеале должен быть инертным. По этой причине требования к коррозионной стойкости при таких применениях являются исключительно высокими и превосходят обычные требования поддержания целостности конструкции в течение срока службы.
Если указанное устройство представляет собой электролизер, детали емкости будут выдерживаться в чистом газообразном кислороде. Соответствующий конструкционный материал должен быть совместимым с кислородом при рабочих условиях. Это требует как высокой температуры воспламенения, так и низкой теплоты горения.
Кроме того, если указанное устройство представляет собой электролизер, детали емкости будут выдерживаться в водороде. По этой причине соответствующий конструкционный материал должен быть нечувствительным к водородному охрупчиванию.
До настоящего времени титан или сталь с покрытием из платины представляли собой предпочтительный конструкционный материал для электролизера PEM. Для промышленных установок использование стали с покрытием из платины в качестве конструкционного материала исключается из-за высокой стоимости производства. Кроме того, титан должен быть исключен из-за коррозии и несовместимости с кислородом. Эта относится, в частности, к устройствам, работающим при более высоком давлении, как иллюстрируется на Фиг.3. Это фигура показывает сильное уменьшение температуры воспламенения трещиноватых поверхностей нелегированного титана при увеличении давления (Fred E. Littman and Frank M. Church, "Reactions of Metals with Oxygen and Steam", Stanford Research Institute to Union Carbide Nuclear Co., Final Report AECU-4092, Feb. 15, 1959). Например, выше приблизительно 20 бар (что соответствует 290 фунт/кв.дюйм) температура воспламенения ниже 100°С.
С точки зрения коррозии и совместимости с O2, сплавы на основе Ni представляли бы собой наилучший материал, поскольку они принадлежат к материалам, наиболее стойким к коррозии во фтористоводородной кислоте. Однако имеется потенциальный риск водородного охрупчивания для чистого Ni и некоторых никелевых сплавов, таких как Monel (то есть сплава никеля и меди, и других металлов), (NASA, NSS 1740.16, "Guidelines for Hydrogen System Design, Materials Selection, Operations, Storage and Transportation", и Sourcebook Hydrogen Applications, Appendix 4: Hydrogen Embrittlement and Material Selection).
Из международной заявки WO 2004/111285 A1 известна аустенитная нержавеющая сталь, которая является коррозионно стойкой в чистом газообразном водороде высокого давления. Благодаря специальной модификации поверхности этот материал является особенно стойким к водородному охрупчиванию и, по этой причине, пригодным для устройства и структурных компонентов, которые выдерживаются в окружающей среде водорода высокого давления. Однако указанная сталь до сих пор не рассматривалась, не оценивалась или не исследовалась для многофазных химических окружающих сред, содержащих микроскопические количества фторидов, как обнаружено, например, в электролизере PEM.
Нержавеющая сталь сорта 316 соответствует требованиям совместимости с кислородом и водородом, но, как правило, не рекомендуется в окружающих средах фтористоводородной кислоты из-за ее коррозионных свойств (Materials Selector for Hazardous Chemicals, MS 4: Hydrogen Fluoride and Hydrofluoric Acid, MTI 2003, ISBN 1576980235). Как показано в настоящем примере, эти материалы коррозируют также в окружающих средах, содержащих микроскопические количества HF.
Главной задачей настоящего изобретения является создание конструкционного материала для устройства или структурных компонентов, который является совместимым по отношению к O2, показывает приемлемую стойкость по отношению к охрупчиванию H2 и показывает достаточную коррозионную стойкость во фтористоводородной кислоте.
Другой задачей настоящего изобретения является создание конструкционного материала для электролизера PEM и его структурных компонентов, который является совместимым по отношению к O2, показывает приемлемую стойкость по отношению к охрупчиванию H2 и показывает достаточную коррозионную стойкость к фтористоводородной кислоте.
Авторы обнаружили, что эти задачи достигаются посредством использования аустенитной нержавеющей стали, содержащей 10-20 мас.% никеля, 10-20 мас.% хрома, 30-50 мас.% железа, максимум 17 мас.% другого элемента или элементов, и остальное - железо, и/или хром, и/или никель в качестве конструкционного материала.
Указанный элемент представляет собой элемент сплава, предпочтительно выбранный из группы: N, Mn, Mo, Cu, Nb, Ti, V, Ce, B, W, Si.
Авторы обнаружили, что предпочтительный материал для использования представляет собой аустенитную нержавеющую сталь, содержащую 10 мас.% никеля, 10,5 мас.% хрома, 30 мас.% железа, максимум 17 мас.% другого элемента или элементов, и остальное - железо, и/или хром, и/или никель в качестве конструкционного материала.
Авторы обнаружили, что более предпочтительный материал для использования представляет собой аустенитную нержавеющую сталь, содержащую 10 мас.% никеля, 10,5 мас.% хрома, 30 мас.% железа, 0,5-2 мас.% меди, максимум 16,5 мас.% другого элемента или элементов, и остальное - железо, и/или хром, и/или никель в качестве конструкционного материала.
Авторы обнаружили, что еще более предпочтительный материал для использования представляет собой аустенитную нержавеющую сталь, содержащую 10 мас.% никеля, 10,5 мас.% хрома, 30 мас.% железа, 3-8 мас.% молибдена, 0,5-2 мас.% меди, максимум 13,5 мас.% другого элемента или элементов, и остальное - железо, и/или хром, и/или никель в качестве конструкционного материала.
Авторы обнаружили, что еще более предпочтительный материал для использования представляет собой аустенитную нержавеющую сталь, содержащую 20 мас.% никеля, 20 мас.% хрома, 30-50 мас.% железа, максимум 12,5 мас.% другого элемента или элементов, и остальное - хром и/или никель в качестве конструкционного материала.
Авторы обнаружили, что еще более предпочтительный материал для использования представляет собой аустенитную нержавеющую сталь, содержащую 20 мас.% никеля, 20 мас.% хрома, 30-50 мас.% железа, 0,5-2 мас.% меди, максимум 12 мас.% другого элемента или элементов, и остальное - хром и/или никель в качестве конструкционного материала.
Авторы обнаружили, что еще более предпочтительный материал для использования представляет собой аустенитную нержавеющую сталь, содержащую 20 мас.% никеля, 20 мас.% хрома, 30-50 мас.% железа, 3-8 мас.% молибдена, 0,5-2 мас.% меди, максимум 9 мас.% другого элемента или элементов, и остальное - хром и/или никель в качестве конструкционного материала.
Указанные аустенитные нержавеющие стали представляют собой материалы, особенно пригодные для рабочих условий электролизера PEM. Они являются совместимыми по отношению к O2, показывают приемлемую стойкость по отношению к охрупчиванию H2 и показывают достаточную коррозионную стойкость во фтористом водороде.
Настоящее изобретение будет далее объясняться и описываться в связи со следующим примером и прилагаемыми фигурами, где
Фиг.1 показывает потерю массы металлических образцов после кипячения в 100 млн.д. HF (водн.),
Фиг.2a показывает концентрацию Fe в воде после кипячения металлических образцов в 100 млн.д. HF (водн.),
Фиг.2b показывает концентрацию Ni в воде после кипячения металлических образцов в 100 млн.д. HF (водн.),
Фиг.2c показывает концентрацию Cr в воде после кипячения металлических образцов в 100 млн.д. HF (водн.),
Фиг.3 показывает воздействие температуры на самопроизвольное воспламенение трещиноватого нелегированного титана в кислороде.
Пример - Потери материала из-за коррозии в деионизованной воде с добавлением 100 млн.д. HF
Исследования осуществляют с деионизованной водой с добавлением 100 млн.д. фтористого водорода, и полученный pH перед началом выдерживания составляет 2,8. Металлические образцы материалов, каждый с площадью поверхности приблизительно 25 см2, исследуют при 100°C в устройстве из тефлона с обратным холодильником для испаряющейся воды. Таблица 1 дает обзор по исследуемым материалам и по соответствующим им их компонентам, как определяется с помощью XRF, рентгеновской флуоресцентной спектроскопии.
Таблица 1
Исследуемые материалы
Сплав Составляющие ( мас.%)
  Euronorm, №: Fe Ni Cr Mo Другие элементы
316L 1,4404 66,6 10,3 17,3 2,2 1,79 Mn, 0,48 Si, 0,41 Cu
Сплав 31 1,4562 32,3 31,0 26,9 6,4 1,50 Mn, 1,1 Cu, 0,34 Co
Сплав 28 1,4563 34,7 30,9 27,3 3,4 1,75 Mn, 1,0 Cu, 0,59 Si
904L 1,4539 46,3 25,4 19,8 4,4 1,8 Mn, 1,4 Cu, 0,47 Si
254 SMO 1,4547 52,8 17,9 20,0 6,8 0,69 Cu, 0,55 Mn, 0,35 Si
C-276 1,4821 5,1 58,0 14,6 15,5 3,8 W, 1,4 Co, 0,37 Mn
Образцы воды отбирают и анализируют через 1, 1, 5, 3, 6 и 7 дней. Измерения потери массы осуществляют на образцах в конце исследований.
Типичная концентрация фторида в воде в прототипе электролизера измеряется как 40 млн.д. при pH=3. Это означает, что реальные условия исследований при более высокой концентрации фторида представляют собой ускоренное исследование, и они должны использоваться в основном для оценки материалов.
Исследования показывают, что все материалы корродируют до различной степени при условиях исследования.
Образец 316L корродирует существенно больше, чем все другие исследуемые материалы. После одного дня исследования 316L в этих условиях образуются нерастворимые продукты коррозии, при этом потребляется значительное количество HF. Это означает, что условия исследования для этого материала изменяются во время выдерживания и, вероятнее всего, становятся менее жесткими. Потеря массы для сплава 316L, таким образом, считается существенно более высокой, чем результат, показанный на Фиг.1, и согласно оценкам, составляет более чем 0,8 мм/год. По этой причине этот материал (нержавеющая сталь типа 316L) должна исключаться как конструкционный материал.
Сплав 31 показывает наилучшую коррозионную стойкость (самую низкую потерю массы) из исследуемых материалов.
Все исследуемые хорошо сплавляемые или супераустенитные нержавеющие стали, то есть сплав 31, сплав 28, 904L, 254 SMO, показывают ограниченную коррозию и являются более пригодными в качестве конструкционного материала.
Относительно загрязнения мембраны, сплав 31 и сплав 28 являются наиболее пригодными в качестве конструкционного материала (самое низкое высвобождение катионов).
Все пригодные для использования материалы (сплав 31, сплав 28, 254 SMO и 904L) показывают профили, которые выравниваются как функция времени.
Это показывает, что уровни загрязнения являются низкими и могут, вероятно, регулироваться с помощью непрерывной промывки и замены технологической воды и/или очистки воды.

Claims (8)

1. Конструкционный материал, устойчивый к окружающей среде, содержащей фтористоводородную кислоту и кислород и/или водород, химическая композиция которого содержит
10-31,0 мас.% никеля,
10-27,3 мас.% хрома,
30-52,8 мас.% железа и
максимум 17 мас.% элементов, выбранных из N, Мn, Мо, Сu, Nb, Ti, V, Се, В, W, Si и Со.
2. Конструкционный материал по п.1, где указанная композиция содержит 0,5-2 мас.% меди.
3. Конструкционный материал по п.1 или 2, где указанная композиция содержит 3-8 мас.% молибдена.
4. Конструкционный материал по п.1, где указанная композиция содержит максимум 12,5 мас.% элементов, выбранных из N, Мn, Мо, Сu, Nb, Ti, V, Се, В, W, Si и Со.
5. Конструкционный материал по п.1, где указанная композиция содержит максимум 12 мас.% элементов, выбранных из N, Мn, Мо, Сu, Nb, Ti, V, Се, В, W, Si и Со.
6. Конструкционный материал по п.1 или 2, где указанная композиция содержит максимум 9 мас.% элементов, выбранных из N, Мn, Мо, Сu, Nb, Ti, V, Се, В, W, Si и Со.
7. Конструкционный материал по п.3, где указанная композиция содержит максимум 9 мас.% элементов, выбранных из N, Мn, Мо, Сu, Nb, Ti, V, Се B, W, Si и Со.
8. Электролизер, содержащий корпус и пакет ячеек, имеющий, по меньшей мере, одну электрохимическую ячейку для электролиза воды при температуре в пределах между 5-100°С и при давлении в пределах между давлением окружающей среды и 50 бар, отличающийся тем, что указанный корпус и компоненты указанного электролизера изготовлены из конструкционного материала по любому из пп.1-7.
RU2009102644/02A 2006-06-28 2007-06-27 Применение конструкционного материала и электролизера, изготовленного из такого материала RU2457271C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NO20063008 2006-06-28
NO20063008A NO332412B1 (no) 2006-06-28 2006-06-28 Anvendelse av austenittisk rustfritt stal som konstruksjonsmateriale i en innretning eller konstruksjonsdeler som er utsatt for et miljo som omfatter flussyre og oksygen og/eller hydrogen

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2009102644A RU2009102644A (ru) 2010-08-10
RU2457271C2 true RU2457271C2 (ru) 2012-07-27

Family

ID=38845828

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2009102644/02A RU2457271C2 (ru) 2006-06-28 2007-06-27 Применение конструкционного материала и электролизера, изготовленного из такого материала

Country Status (10)

Country Link
US (1) US20100133096A1 (ru)
EP (1) EP2044232A1 (ru)
JP (1) JP2009542907A (ru)
KR (1) KR20090031926A (ru)
CN (1) CN101490299A (ru)
CA (1) CA2661664A1 (ru)
NO (1) NO332412B1 (ru)
RU (1) RU2457271C2 (ru)
WO (1) WO2008002150A1 (ru)
ZA (1) ZA200900599B (ru)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102009035440A1 (de) * 2009-07-31 2011-02-03 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Wasserstoff und Sauerstoff
UA111115C2 (uk) 2012-04-02 2016-03-25 Ейкей Стіл Пропертіс, Інк. Рентабельна феритна нержавіюча сталь
KR101888300B1 (ko) * 2016-03-21 2018-08-16 포항공과대학교 산학협력단 Cr-Fe-Mn-Ni-V계 고 엔트로피 합금

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0657556A1 (de) * 1993-12-10 1995-06-14 Bayer Ag Austenitische Legierungen und deren Verwendung
RU94041550A (ru) * 1994-11-30 1996-10-20 Товарищество с ограниченной ответственностью "НЕФТЕМАШ" Жаропрочный сплав
RU2095458C1 (ru) * 1994-11-30 1997-11-10 Байдуганов Александр Меркурьевич Жаропрочный сплав
WO2003044239A1 (en) * 2001-11-22 2003-05-30 Sandvik Ab Use of a super-austenitic stainless steel
EP1645649A1 (en) * 2003-06-10 2006-04-12 Sumitomo Metal Industries Limited Austenitic stainless steel for hydrogen gas and method for production thereof

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10045683C2 (de) * 2000-09-15 2002-09-05 Draegerwerk Ag Elektrochemischer Sauerstoffkonzentrator
JP2005023353A (ja) * 2003-06-30 2005-01-27 Sumitomo Metal Ind Ltd 高温水環境用オーステナイトステンレス鋼
JP2005298939A (ja) * 2004-04-15 2005-10-27 Jfe Steel Kk 耐食性および電気伝導性に優れるステンレス鋼板
JP4450701B2 (ja) * 2004-09-01 2010-04-14 日新製鋼株式会社 耐遅れ破壊性に優れる高強度ステンレス鋼帯及びその製造方法
KR101015899B1 (ko) * 2004-12-22 2011-02-23 삼성에스디아이 주식회사 연료전지용 금속제 분리판

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0657556A1 (de) * 1993-12-10 1995-06-14 Bayer Ag Austenitische Legierungen und deren Verwendung
RU94041550A (ru) * 1994-11-30 1996-10-20 Товарищество с ограниченной ответственностью "НЕФТЕМАШ" Жаропрочный сплав
RU2095458C1 (ru) * 1994-11-30 1997-11-10 Байдуганов Александр Меркурьевич Жаропрочный сплав
WO2003044239A1 (en) * 2001-11-22 2003-05-30 Sandvik Ab Use of a super-austenitic stainless steel
EP1645649A1 (en) * 2003-06-10 2006-04-12 Sumitomo Metal Industries Limited Austenitic stainless steel for hydrogen gas and method for production thereof

Also Published As

Publication number Publication date
ZA200900599B (en) 2010-07-28
US20100133096A1 (en) 2010-06-03
CA2661664A1 (en) 2008-01-03
EP2044232A1 (en) 2009-04-08
NO20063008L (no) 2008-01-02
CN101490299A (zh) 2009-07-22
JP2009542907A (ja) 2009-12-03
RU2009102644A (ru) 2010-08-10
WO2008002150A1 (en) 2008-01-03
NO332412B1 (no) 2012-09-17
KR20090031926A (ko) 2009-03-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Evans et al. Using electrochemical methods to determine alloy 22’s crevice corrosion repassivation potential
Trinstancho-Reyes et al. Electrochemical impedance spectroscopy investigation of alloy inconel 718 in molten salts at high temperature
CN103717766B (zh) 钛合金
RU2452785C2 (ru) Материал титанового сплава, конструктивный элемент и контейнер для радиоактивных отходов
Mishra et al. Materials selection for use in hydrochloric acid
Loto et al. Corrosion resistance of austenitic stainless steel in sulphuric acid
RU2457271C2 (ru) Применение конструкционного материала и электролизера, изготовленного из такого материала
Choi et al. Strategies for corrosion inhibition of carbon steel pipelines under supercritical CO2/H2S environments
Liberatore et al. Materials resistance to corrosion by I2–HI–H2O mixtures for the realization of a sulfur-iodine plant
Khobragade et al. Effect of dissolved oxygen on the corrosion behavior of 304 SS in 0.1 N nitric acid containing chloride
Genchev et al. Role of molybdenum in corrosion of iron‐based alloys in contact with hydrogen sulfide containing solution
Day et al. Corrosion behavior of alloy 22 in oxalic acid and sodium chloride solutions
JP2009535516A (ja) オーステナイト・ステンレス鋼製の超臨界水による酸化プラント用部材
Weissbecker et al. A comprehensive corrosion study on metallic materials for HT-PEFC application
Evans et al. Passivity of Alloy 22 in concentrated electrolytes. Effect of temperature and solution composition
Gaber Corrosion behavior of Fe-35Ni-22Cr and Fe-17Ni-17Cr alloys in acid pickling solutions
Chaudhari et al. Metallurgical investigations on corrosion behavior of simple and heat treated duplex stainless steel 2205 exposed to corrosive media
Rebak et al. Susceptibility of Welded and Non-Welded Titanium Alloys to Environmentally Assisted Cracking in Simulated Concentrated Ground Waters
US20230340678A1 (en) Super electrochemical corrosion-resistant bilayer passive film structure and stainless steel suitable for water electrolysis industry
Xu et al. Stress-assisted corrosion behaviour of GH3535 alloy in FLiNaK molten salt environment
Marquez et al. Corrosion of a chrome-moly pipe transporting sulfuric acid in a demineralization section: a failure analysis
Yashwanth et al. Corrosion characteristics of new superalloy under industrial environmental conditions
Guerrero et al. Corrosion Performance of Advanced NI-CR-MO Alloys in Highly Concentrated Acids for Niche Chemical Processing Industry Applications
Mishra Materials Performance in an Oxidizing Acid and Corrosive Solution Containing Oxidants
Matthews et al. Corrosion behavior of three high-grade alloys in supercritical water oxidation environments

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20130628