RU2443787C2 - Способ получения ленты из двухфазной стали повышенной прочности - Google Patents
Способ получения ленты из двухфазной стали повышенной прочности Download PDFInfo
- Publication number
- RU2443787C2 RU2443787C2 RU2009122381/02A RU2009122381A RU2443787C2 RU 2443787 C2 RU2443787 C2 RU 2443787C2 RU 2009122381/02 A RU2009122381/02 A RU 2009122381/02A RU 2009122381 A RU2009122381 A RU 2009122381A RU 2443787 C2 RU2443787 C2 RU 2443787C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- equal
- less
- steel
- steel strip
- content
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 47
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 47
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 21
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 35
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 14
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 abstract description 5
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 abstract description 4
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 abstract 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 9
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 description 9
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 description 6
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 4
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 3
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- 230000002051 biphasic effect Effects 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 description 1
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 230000000875 corresponding effect Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1233—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, в частности для изготовления холодно- или горячекатаной ленты из двухфазной стали повышенной прочности с высокой характеристикой деформируемости, используемой при производстве автомобилей облегченной конструкции. Для обеспечения однородных механических и технологических свойств при изготовлении ленты с изменяющейся толщиной по длине и ширине ее получают из стали, содержащей, вес.%: углерод от 0,1 до 0,16, алюминий от 0,02 до 0,05, кремний от 0,40 до 0,60, марганец 1,5 до 2,0, фосфор меньше или равно 0,020, сера меньше или равно 0,003, азот меньше или равно 0,01, ниобий больше или равно 0,01, ванадий больше или равно 0,02, остальное - железо и присущие стали сопутствующие элементы, при оптимальной добавке титана. Холодно- или горячекатаную стальную ленту подвергают непрерывнму отжигу, при этом ее нагревают в проходной отжигательной печи за одну стадию до температуры от 820 до 1000°С, предпочтительно от 840 до 1000°С, затем охлаждают с температуры отжига при скорости от 15 до 30°С/с. 12 з.п. ф-лы.
Description
Изобретение относится к способу изготовления холодно- или горячекатаной ленты из двухфазной стали повышенной прочности с усовершенствованной характеристикой деформируемости, предназначенной, в частности, для автомобилей облегченной конструкции согласно ограничительной части п.1 формулы изобретения.
Жесткая борьба за автомобильный рынок вынуждает изготовителей к постоянному поиску в т.ч. решений по снижению удельного расхода топлива при сохранении наивысшего комфорта и максимальной безопасности пассажиров. При этом решающее значение имеют, с одной стороны, снижение веса всех компонентов автомобиля и, с другой стороны, по возможности оптимальные свойства отдельных конструктивных элементов при большой статической и динамической нагрузке во время эксплуатации, а также в случае аварии. Такую необходимость поставщики стараются учесть таким образом, чтобы посредством высокопрочных сталей и сталей с повышенной прочностью стало возможным уменьшить толщину стенок при одновременном улучшении свойств конструктивных элементов как в процессе их изготовления, так и при эксплуатации. Поэтому такие стали должны отвечать повышенным требованиям в отношении прочности, растяжимости, вязкости, поглощения энергии и обрабатываемости, например, при холодной деформации, сварке и/или обработке поверхности.
В данной области все большее применение находят так называемые двухфазные стали, обладающие положительной деформируемостью при одновременно высоких прочностных показателях. При этом двухфазные стали имеют преимущественно ферритно-мартенситную структуру.
В этой связи будут рассмотрены как холоднокатаные, так и горячекатаные ленты из двухфазных сталей.
Обычно холоднокатаные стальные ленты по экономическим соображениям обжигают непрерывным способом с целью рекристаллизации и получения хорошо деформируемого тонкого листа.
В зависимости от состава сплава и толщины ленты режим печи (скорость протяжки, температура отжига, скорость охлаждения) задается в соответствии с требуемой структурой, а также механическими и технологическими свойствами.
Для получения двухфазной структуры холоднокатаную ленту нагревают в проходной отжигательной печи до такой температуры, чтобы при охлаждении образовалась требуемая ферритно-мартенситная структура.
Если вследствие жестких требований в отношении коррозионной защиты поверхность горяче- или холоднокатаных лент подлежит цинкованию горячим способом, то отжиг проводится обычно в проходной отжигательной печи, расположенной перед цинковальной ванной.
Также и в горячекатаной ленте, в зависимости от состава легирующих компонентов, в некоторых случаях требуемую двухфазную структуру задают лишь во время отжига в проходной печи с тем, чтобы на основе по возможности однородной аустенитной структуры можно было достигнуть требуемых механических свойств.
При непрерывном отжиге горяче- и холоднокатаных лент из двухфазных сталей с известным из источников ЕР 0152665 В1, ЕР 0691415 В1 и ЕР 0510718 В1 составом легирующих элементов трудность заключается в том, что для параметров отжига существует лишь узкое технологическое окно, необходимое для обеспечения однородных механических свойств по длине ленты.
Для достижения стабильности таких сталей при рекристаллизационном отжиге холодной ленты, достаточной для образования требуемой двухфазной структуры, известные стали содержат в соответствующих количествах, например, Cr, Mo, Nb или В. На стоимость выплавки двухфазной стали большое влияние оказывают в этом случае, в частности, такие дорогостоящие элементы, как Cr и Mo.
Узкое технологическое окно означает в этой связи, что в зависимости от толщины отжигаемой ленты должна выбираться скорость ее протяжки такой, чтобы в ленте обеспечивалось равномерное распределение температуры, а также достигались при охлаждении требуемая двухфазная структура и механические и технологические свойства.
При больших технологических окнах требуемые свойства ленты достигаются при одних и тех же параметрах печи при разных толщинах отжигаемых лент.
В процессе изготовления часто приходится последовательно отжигать в зависимости от предписания также ленты разной толщины, например 1,5 и 2,0 мм.
Равномерное распределение температуры трудно осуществимо как раз при разных толщинах в переходном диапазоне от одной ленты к другой и приводит при составах сплава со слишком узким технологическим окном к тому, что более тонкая лента либо слишком медленно протягивается через печь, что снижает производительность, либо более толстая лента слишком быстро протягивается через отжигательную печь, вследствие чего возникает опасность, что не произойдет равномерного распределения температуры и, следовательно, не будут получены необходимые механические и технологические свойства. Следствием этого является рост брака или числа рекламаций со стороны заказчика.
Особо острой становится проблема слишком узкого технологического окна при отжиге в том случае, когда требуется изготовить оптимальные по нагрузке конструктивные элементы из горяче- или холоднокатаной ленты, толщина которых изменяется по их длине и, при необходимости, ширине, т.е. после гибкой прокатки. Способ изготовления стальной ленты с меняющейся толщиной по длине раскрыт, например, в источнике DE 10037867 A1.
В случае применения известных составов легирующих элементов для двухфазных сталей, из-за узкого технологического окна с большим трудом возможно обеспечить при непрерывном отжиге лент разной толщины одинаковые механические свойства по всей их длине.
При гибком способе горячей или холодной прокатки лент из сталей известных составов при наличии очень малых технологических окон участки ленты меньшей толщины обладают из-за процессов деформации при охлаждении либо слишком низкой прочностью, обусловленной повышенным содержанием феррита, либо участки ленты с большей толщиной характеризуются слишком большими показателями, вызванными повышенным содержанием мартенсита. Однородные механические и технологические свойства ленты по ее длине и ширине практически не достижимы при известных составах легирующих элементов при непрерывном отжиге.
Поэтому в основу изобретения положена задача создания более оптимального по стоимости состава легирующих элементов в стали с повышенной прочностью и двухфазной структурой, с помощью которого технологическое окно для непрерывного отжига горяче- и холоднокатаных лент может быть расширено настолько, что наряду с лентами разной толщины могут изготавливаться и стальные ленты с изменяющейся толщиной по их длине и, при необходимости, ширине с достижением по возможности однородных механических и технологических свойств.
Согласно изобретению поставленная задача решается посредством стали следующего состава, вес.%:
| С | 0,1-≤0,16, |
| Al | 0,02-≤0,05, |
| Si | 0,40-≤0,60, |
| Mn | 1,5-≤2,0, |
| P | ≤0,020, |
| S | ≤0,003, |
| N | ≤0,01, |
| Nb | ≥0,01, |
| V | ≥0,02, |
остальное - железо и присущие стали сопутствующие элементы, а также оптимальные добавки Ti в количестве ≤0,01 мас.%, при этом необходимая двухфазная структура достигается во время непрерывного отжига, причем холодно- или горячекатаная стальная лента нагревается в проходной отжигательной печи за одну стадию до температуры от 820 до 1000°С, предпочтительно от 840 до 1000°С, затем отожженная стальная лента охлаждается с температуры отжига при скорости от 15 до 30°С/с.
Двухфазная сталь повышенной прочности согласно изобретению, предназначенная для автомобилей облегченной конструкции, характеризуется тем, что в результате целевой добавки ванадия и ниобия и при отказе от дорогостоящих легирующих элементов, таких как молибден и хром, достигается настолько высокая стабильность, что благодаря ей при непрерывном отжиге может обеспечиваться требуемая двухфазная структура с однородными механическими и технологическими свойствами также и в лентах с изменяющейся толщиной по их длине и ширине с полностью аустенитной матрицей при очень высокой надежности процесса.
При обширных лабораторных исследованиях неожиданно было установлено, что в результате целевой добавки V в сочетании с Nb может быть получена двухфазная сталь, которая обеспечивает заметно более широкое технологическое окно при непрерывном отжиге. Также и при отжиге лент с разной толщиной и лент с изменяющейся толщиной могут достигаться при прочих постоянных параметрах печи одинаковые структуры, а также механические и технологические свойства лент.
Сталь, согласно изобретению, обеспечивает преимущество, заключающееся в достижении заметно большего технологического окна по сравнению с известными сталями. Результатом этого является повышенная надежность процесса при непрерывном отжиге или горячем цинковании холодно- или горячекатаной ленты с двухфазной структурой. Таким образом как в лентах горячего цинкования, так и в только горяче- или холоднокатаных лентах после непрерывного отжига могут достигаться однородные механические и технологические свойства. Это относится к непрерывному отжигу следующих друг за другом лент с разной толщиной, а также в особенности к лентам с изменяющейся толщиной по их длине и ширине.
Если согласно изобретению способом непрерывного отжига изготавливают горяче- или холоднокатаные ленты из двухфазной стали с изменяющейся толщиной, то из такого материала могут быть предпочтительно изготовлены способом деформации оптимальные по нагрузке конструктивные элементы.
Согласно изобретению речь идет о двухфазной стали с ок. 20% локальных включений мартенсита, относящейся к классу прочности ок. 800 МПа, предназначенной, в частности, для непрерывного горячего цинкования и для применения в установке непрерывного отжига. Путем факультативной добавки титана в количестве ≤0,01% задается согласно изобретению за счет образования нитридов или карбонитридов, в зависимости от содержания азота в стали, мелкозернистость структуры и оказывается воздействие на механические и технологические свойства.
Благодаря своей нечувствительности к технологическим колебаниям при термообработке создается область применения стали в виде прокатки лент с изменяющимися толщинами в продольном и поперечном направлениях по отношению к направлению прокатки.
Такая нечувствительность достигается применением ниобия и прежде всего ванадия, образующих при охлаждении стабильную или свободную от превращения зону.
Для достижения соответствующего эффекта сталь согласно изобретению содержит ванадий в количестве по меньшей мере 0,02% и ниобий в количестве по меньшей мере 0,01%. При этом ниобий действует также в качестве измельчающего зерно элемента, причем размер добавки ниобия корректируется с современным содержанием углерода и азота в стали.
Согласно изобретению также и добавка ванадия корректируется с содержанием углерода и азота, при этом однако размер добавки задается таким, чтобы для достижения достаточно большой стабильности поддерживалось достаточное количество ванадия в растворе. Если при непрерывном отжиге стремятся получить по возможности стабильные свойства и, следовательно, по возможности широкое технологическое окно, то содержание ванадия должно составлять не менее 0,06-0,10%, а содержание ниобия - более 0,02-0,05%. Дальнейшее повышение содержания ванадия или ниобия не ведет к дополнительному улучшению с учетом последующего замедленного фазового превращения стали и, следовательно, ширины технологического окна при непрерывном отжиге.
С целью достижения по возможности однородной исходной структуры для получения двухфазной структуры сначала отжигаемую ленту нагревают до температуры, при которой структура является полностью аустенитной. При этом температура отжига для стали, согласно изобретению, составляет, в основном, от 820 до, в основном, 1000°С, что зависит от конкретного состава сплава.
В ходе проведенных исследований было установлено, что для данной стали существует диапазон, в котором несмотря на температуру ниже 800°С не происходит обратного превращения аустенита в феррит, бейнит или мартенсит. Особое значение имеет при этом температурный диапазон ок. 450°С, так как в этом случае температура цинковой ванны соответствует горячему цинкованию.
Содержание феррита и аустенита (его остатка), образующееся при охлаждении, сохраняется вплоть до окончания технологической операции «цинкование». При последующем охлаждении остаточная часть аустенита полностью переходит в мартенсит. Параметры цинкования могут варьироваться в широком диапазоне. В зависимости от толщины ленты скорость цинкования составляет от 60 до 120 м/мин. Скорость охлаждения перед цинковой ванной и после нее остается относительно низкой и составляет 10-30°С/с.
Полученный материал может применяться на линии горячего цинкования или в установке только для непрерывного отжига в виде холодно- или горячекатаной ленты в дрессированном или не дрессированном состоянии, а также после термообработки (промежуточного отжига).
Одновременно присутствует возможность для увеличения или снижения доли феррита путем целенаправленного изменения режима охлаждения перед цинковой ванной. В результате становится возможной, например, выплавка сталей с частичным содержанием мартенсита.
Claims (13)
1. Способ изготовления холодно- или горячекатаной ленты из двухфазной стали с повышенной прочностью и высокой характеристикой деформируемости, предназначенной, в частности, для автомобилей с облегченной конструкцией, содержащей следующие элементы, вес.%:
углерод от 0,1 до 0,16
алюминий от 0,02 до 0,05
кремний от 0,40 до 0,60
марганец 1,5 до 2,0
фосфор меньше или равно 0,020
сера меньше или равно 0,003
азот меньше или равно 0,01
ниобий больше или равно 0,01
ванадий больше или равно 0,02,
остальное - железо и присущие стали сопутствующие элементы, а также оптимальная добавка титана, при этом двухфазная структура образуется при непрерывном отжиге, отличающийся тем, что холодно- или горячекатаную стальную ленту нагревают в проходной отжигательной печи за одну стадию до температуры от 820 до 1000°С, предпочтительно от 840 до 1000°С, затем отожженную стальную ленту охлаждают с температуры отжига при скорости от 15 до 30°С/с.
остальное - железо и присущие стали сопутствующие элементы, а также оптимальная добавка титана, при этом двухфазная структура образуется при непрерывном отжиге, отличающийся тем, что холодно- или горячекатаную стальную ленту нагревают в проходной отжигательной печи за одну стадию до температуры от 820 до 1000°С, предпочтительно от 840 до 1000°С, затем отожженную стальную ленту охлаждают с температуры отжига при скорости от 15 до 30°С/с.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что содержание ванадия составляет 0,06 вес %.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что содержание ванадия составляет 0,08 вес.%.
4. Способ по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что содержание ниобия составляет 0,02 вес.%.
5. Способ по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что содержание ниобия составляет 0,04 вес.%.
6. Способ по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что содержание титана меньше или равно 0,01%.
7. Способ по п.4, отличающийся тем, что содержание титана меньше или равно 0,01%.
8. Способ по п.5, отличающийся тем, что содержание титана меньше или равно 0,01%.
9. Способ по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что в заключение стальную ленту подвергают дрессировке.
10. Способ по п.4, отличающийся тем, что в заключение стальную ленту подвергают дрессировке.
11. Способ по п.5, отличающийся тем, что в заключение стальную ленту подвергают дрессировке.
12. Способ по п.6, отличающийся тем, что в заключение стальную ленту подвергают дрессировке.
13. Способ по п.7 или 8, отличающийся тем, что в заключение стальную ленту подвергают дрессировке.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE102006054300.9 | 2006-11-14 | ||
| DE102006054300A DE102006054300A1 (de) | 2006-11-14 | 2006-11-14 | Höherfester Dualphasenstahl mit ausgezeichneten Umformeigenschaften |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2009122381A RU2009122381A (ru) | 2010-12-20 |
| RU2443787C2 true RU2443787C2 (ru) | 2012-02-27 |
Family
ID=39128645
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009122381/02A RU2443787C2 (ru) | 2006-11-14 | 2007-11-13 | Способ получения ленты из двухфазной стали повышенной прочности |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20100000634A1 (ru) |
| EP (1) | EP2094876B1 (ru) |
| KR (1) | KR20090089311A (ru) |
| DE (1) | DE102006054300A1 (ru) |
| RU (1) | RU2443787C2 (ru) |
| WO (1) | WO2008058530A1 (ru) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2491357C1 (ru) * | 2012-05-10 | 2013-08-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ производства листовой стали |
| RU2666392C2 (ru) * | 2013-07-30 | 2018-09-07 | Зальцгиттер Флахшталь Гмбх | СОДЕРЖАЩАЯ КРЕМНИЙ МИКРОЛЕГИРОВАННАЯ ВЫСОКОПРОЧНАЯ МНОГОФАЗНАЯ СТАЛЬ С МИНИМАЛЬНЫМ ПРЕДЕЛОМ ПРОЧНОСТИ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ 750 МПа И УЛУЧШЕННЫМИ СВОЙСТВАМИ И СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ЛЕНТЫ ИЗ ТАКОЙ СТАЛИ |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102010034161B4 (de) | 2010-03-16 | 2014-01-02 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Werkstücken aus Leichtbaustahl mit über die Wanddicke einstellbaren Werkstoffeigenschaften |
| DE102011010040B3 (de) | 2011-02-02 | 2012-08-02 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Verfahren und Einrichtung zum Erzeugen eines gegossenen Bandes aus Stahl mit über den Bandquerschnitt und die Bandlänge einstellbaren Werkstoffeigenschaften |
| DE102011056847B4 (de) | 2011-12-22 | 2014-04-10 | Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh | Stahlblech zur Verwendung als Verpackungsstahl sowie Verfahren zur Herstellung eines Verpackungsstahls |
| DE102012002079B4 (de) | 2012-01-30 | 2015-05-13 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines kalt- oder warmgewalzten Stahlbandes aus einem höchstfesten Mehrphasenstahl |
| DE102012006017A1 (de) * | 2012-03-20 | 2013-09-26 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Hochfester Mehrphasenstahl und Verfahren zur Herstellung eines Bandes aus diesem Stahl |
| DE102012006941B4 (de) | 2012-03-30 | 2013-10-17 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Bauteils aus Stahl durch Warmumformen |
| US9593399B2 (en) | 2012-12-13 | 2017-03-14 | Thyssenkrupp Steel Usa, Llc | Process for making cold-rolled dual phase steel sheet |
| DE102013101847B3 (de) * | 2013-02-25 | 2014-03-27 | Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines korrosionsbeständigen Stahlblechs |
| WO2014180456A1 (de) | 2013-05-06 | 2014-11-13 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Verfahren zur herstellung von bauteilen aus leichtbaustahl |
| CN105420605A (zh) * | 2015-11-30 | 2016-03-23 | 钢铁研究总院 | 一种超低屈强比冷轧双相钢及其制造方法 |
| DE102017123236A1 (de) * | 2017-10-06 | 2019-04-11 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Höchstfester Mehrphasenstahl und Verfahren zur Herstellung eines Stahlbandes aus diesem Mehrphasenstahl |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0510718A2 (en) * | 1991-04-26 | 1992-10-28 | Kawasaki Steel Corporation | High strength cold rolled steel sheet having excellent non-agin property at room temperature and suitable for drawing and method of producing the same |
| RU2018542C1 (ru) * | 1988-01-29 | 1994-08-30 | Штальверке Пайне-Зальцгиттер АГ | Способ изготовления холоднокатаной ленты или листа и стальной лист |
| EP0691415A1 (en) * | 1991-03-15 | 1996-01-10 | Nippon Steel Corporation | High-strength, cold-rolled steel sheet excellent in formability, hot-dip zinc coated high-strength cold rolled steel sheet, and method of manufacturing said sheets |
| EP0796928A1 (de) * | 1996-03-19 | 1997-09-24 | Thyssen Stahl Aktiengesellschaft | Mehrphasenstahl und Verfahren zu seiner Herstellung |
| RU2147040C1 (ru) * | 1994-12-06 | 2000-03-27 | Экссон Рисерч энд Энджиниринг Компани | Высокопрочная двухфазная стальная пластина с повышенной жесткостью и пригодностью к сварке |
| RU2151214C1 (ru) * | 1994-12-06 | 2000-06-20 | Экссон Рисерч энд Энджиниринг Компани | Двухфазная сталь и способ ее изготовления |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5669359A (en) * | 1979-10-16 | 1981-06-10 | Kobe Steel Ltd | Composite structure type high strength cold rolled steel sheet |
| JPH09291310A (ja) * | 1996-04-26 | 1997-11-11 | Nkk Corp | 耐震建築用鋼材の製造方法 |
| FR2790009B1 (fr) * | 1999-02-22 | 2001-04-20 | Lorraine Laminage | Acier dual-phase a haute limite d'elasticite |
| AU3987400A (en) * | 1999-04-21 | 2000-11-10 | Kawasaki Steel Corporation | High tensile hot-dip zinc-coated steel plate excellent in ductility and method for production thereof |
| DE19936151A1 (de) * | 1999-07-31 | 2001-02-08 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Höherfestes Stahlband oder -blech und Verfahren zu seiner Herstellung |
| EP1146132B1 (en) * | 1999-10-22 | 2007-02-21 | JFE Steel Corporation | Hot-dip galvanized steel sheet having high strength and also being excellent in formability and galvanizing property |
| FR2830260B1 (fr) * | 2001-10-03 | 2007-02-23 | Kobe Steel Ltd | Tole d'acier a double phase a excellente formabilite de bords par etirage et procede de fabrication de celle-ci |
| FR2833617B1 (fr) * | 2001-12-14 | 2004-08-20 | Usinor | Procede de fabrication de toles laminees a froid a tres haute resistance d'aciers dual phase micro-allies |
-
2006
- 2006-11-14 DE DE102006054300A patent/DE102006054300A1/de not_active Ceased
-
2007
- 2007-11-13 US US12/514,716 patent/US20100000634A1/en not_active Abandoned
- 2007-11-13 EP EP07817796.1A patent/EP2094876B1/de active Active
- 2007-11-13 RU RU2009122381/02A patent/RU2443787C2/ru active
- 2007-11-13 WO PCT/DE2007/002074 patent/WO2008058530A1/de active Application Filing
- 2007-11-13 KR KR1020097009714A patent/KR20090089311A/ko not_active Application Discontinuation
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2018542C1 (ru) * | 1988-01-29 | 1994-08-30 | Штальверке Пайне-Зальцгиттер АГ | Способ изготовления холоднокатаной ленты или листа и стальной лист |
| EP0691415A1 (en) * | 1991-03-15 | 1996-01-10 | Nippon Steel Corporation | High-strength, cold-rolled steel sheet excellent in formability, hot-dip zinc coated high-strength cold rolled steel sheet, and method of manufacturing said sheets |
| EP0510718A2 (en) * | 1991-04-26 | 1992-10-28 | Kawasaki Steel Corporation | High strength cold rolled steel sheet having excellent non-agin property at room temperature and suitable for drawing and method of producing the same |
| RU2147040C1 (ru) * | 1994-12-06 | 2000-03-27 | Экссон Рисерч энд Энджиниринг Компани | Высокопрочная двухфазная стальная пластина с повышенной жесткостью и пригодностью к сварке |
| RU2151214C1 (ru) * | 1994-12-06 | 2000-06-20 | Экссон Рисерч энд Энджиниринг Компани | Двухфазная сталь и способ ее изготовления |
| EP0796928A1 (de) * | 1996-03-19 | 1997-09-24 | Thyssen Stahl Aktiengesellschaft | Mehrphasenstahl und Verfahren zu seiner Herstellung |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2491357C1 (ru) * | 2012-05-10 | 2013-08-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ производства листовой стали |
| RU2666392C2 (ru) * | 2013-07-30 | 2018-09-07 | Зальцгиттер Флахшталь Гмбх | СОДЕРЖАЩАЯ КРЕМНИЙ МИКРОЛЕГИРОВАННАЯ ВЫСОКОПРОЧНАЯ МНОГОФАЗНАЯ СТАЛЬ С МИНИМАЛЬНЫМ ПРЕДЕЛОМ ПРОЧНОСТИ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ 750 МПа И УЛУЧШЕННЫМИ СВОЙСТВАМИ И СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ЛЕНТЫ ИЗ ТАКОЙ СТАЛИ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE102006054300A1 (de) | 2008-05-15 |
| KR20090089311A (ko) | 2009-08-21 |
| US20100000634A1 (en) | 2010-01-07 |
| WO2008058530A1 (de) | 2008-05-22 |
| RU2009122381A (ru) | 2010-12-20 |
| EP2094876B1 (de) | 2014-04-16 |
| EP2094876A1 (de) | 2009-09-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2443787C2 (ru) | Способ получения ленты из двухфазной стали повышенной прочности | |
| JP6686035B2 (ja) | 高強度鋼製品の製造方法およびこれによって得られる鋼製品 | |
| US9255313B2 (en) | Steel sheet for hot press forming having low-temperature heat treatment property, method of manufacturing the same, method of manufacturing parts using the same, and parts manufactured by the same | |
| RU2684655C1 (ru) | Сверхпрочная многофазная сталь и способ производства холоднокатаной стальной полосы из нее | |
| WO2011111332A1 (ja) | 高強度鋼板の製造方法 | |
| EP2778247A1 (en) | Steel sheet for hot press forming, hot press forming member, and manufacturing method thereof | |
| US20130295402A1 (en) | Steel Sheet for Formed Member Having Enhanced Ductility, Formed Member, and Method for Manufacturing the Formed Member | |
| JP5310919B2 (ja) | 耐時効性と焼付き硬化性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| CA3135015A1 (en) | Steel sheet having excellent toughness, ductility and strength, and manufacturing method thereof | |
| JP5860333B2 (ja) | 加工性に優れた高降伏比高強度冷延鋼板 | |
| EP2772556A1 (en) | Method for producing high-strength steel sheet having superior workability | |
| EP3323905A1 (en) | Hot press formed product having superior bendability and ultra-high strength and method for manufacturing same | |
| JP2010065272A (ja) | 高強度鋼板およびその製造方法 | |
| KR101449134B1 (ko) | 용접성 및 굽힘가공성이 우수한 초고강도 냉연강판 및 그 제조방법 | |
| US10570476B2 (en) | High-strength steel sheet and production method therefor | |
| EP1867747A1 (en) | Alloyed hot-dip galvanized steel sheet and method for producing same | |
| WO2020162562A1 (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| CN111448329A (zh) | 经冷轧和涂覆的钢板及其制造方法 | |
| CN112689684B (zh) | 经冷轧和涂覆的钢板及其制造方法 | |
| US11136642B2 (en) | Steel sheet, plated steel sheet, method of production of hot-rolled steel sheet, method of production of cold-rolled full hard steel sheet, method of production of steel sheet, and method of production of plated steel sheet | |
| RU2742998C1 (ru) | Сверхпрочная многофазная сталь и способ изготовления стальной полосы из этой многофазной стали | |
| EP3378958B1 (en) | Plated steel plate and manufacturing method thereof | |
| EP4114994B1 (en) | High strength cold rolled and galvannealed steel sheet and manufacturing process thereof | |
| KR101166995B1 (ko) | 이상조직을 갖는 고강도 고성형성 용융아연도금강판 제조방법 | |
| EP3276021A1 (en) | High-strength steel sheet and production method therefor |