RU2422478C1 - Method of processing organic wastes and device to this end - Google Patents
Method of processing organic wastes and device to this end Download PDFInfo
- Publication number
- RU2422478C1 RU2422478C1 RU2009144483A RU2009144483A RU2422478C1 RU 2422478 C1 RU2422478 C1 RU 2422478C1 RU 2009144483 A RU2009144483 A RU 2009144483A RU 2009144483 A RU2009144483 A RU 2009144483A RU 2422478 C1 RU2422478 C1 RU 2422478C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- reactor
- container
- waste
- gaseous phase
- phase
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/141—Feedstock
- Y02P20/143—Feedstock the feedstock being recycled material, e.g. plastics
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/62—Plastics recycling; Rubber recycling
Landscapes
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к технологии переработки органических промышленных и бытовых отходов, в частности к способам и устройствам для переработки органических отходов, и может быть использовано в жилищно-коммунальном хозяйстве для утилизации отходов, топливно-энергетическом комплексе, промышленности органического синтеза, а также в резинотехнической промышленности.The invention relates to a technology for processing organic industrial and household waste, in particular to methods and devices for processing organic waste, and can be used in the housing and communal services for waste management, the fuel and energy complex, the organic synthesis industry, as well as in the rubber industry.
Известен способ переработки органических отходов, включающий подачу отходов в реактор в передвижном контейнере из первой камеры загрузки/выгрузки, их термолиз в реакторе в среде содержащего водяной пар теплоносителя, пропускаемого через слой отходов, с образованием газообразной и твердой фаз, вывод газообразной фазы из реактора, возврат части газообразной фазы в реактор, вывод твердой фазы из реактора путем перемещения контейнера с твердой фазой из реактора по окончании процесса термолиза в реакторе в первую камеру загрузки/выгрузки, выгрузку твердой фазы при повороте контейнера относительно продольной оси, измельчение твердой фазы и ее магнитную обработку, охлаждение газообразной фазы, отделение жидкой фазы, сконденсированной при охлаждении газообразной фазы, сжигание несконденсированной газообразной фазы для нагрева водяного пара в теплообменнике, последующее повторение процесса, в котором подачу отходов в реактор в передвижном контейнере осуществляют из второй камеры загрузки/выгрузки, и контейнер по окончании процесса термолиза в реакторе перемещают из реактора во вторую камеру загрузки/выгрузки (см. международную заявку WO 2008/030137, кл. В29В 17/00, опубл. 13.03.08).A known method of processing organic waste, including the supply of waste to the reactor in a mobile container from the first loading / unloading chamber, their thermolysis in the reactor in a medium containing water vapor coolant, passed through the waste layer, with the formation of a gaseous and solid phases, the withdrawal of the gaseous phase from the reactor, returning part of the gaseous phase to the reactor, withdrawing the solid phase from the reactor by moving the container with the solid phase from the reactor at the end of the thermolysis process in the reactor to the first loading / unloading chamber, unloading the solid phase when the container is rotated relative to the longitudinal axis, grinding the solid phase and its magnetic treatment, cooling the gaseous phase, separating the liquid phase condensed by cooling the gaseous phase, burning the non-condensed gaseous phase to heat water vapor in the heat exchanger, and then repeating the process in which waste into the reactor in a movable container is carried out from the second loading / unloading chamber, and the container at the end of the thermolysis process in the reactor is moved from the reactor torus to the second loading / unloading chamber (see international application WO 2008/030137, cl.
Известно устройство для переработки органических отходов, содержащее реактор термолиза в виде камеры с газоходами для подачи и вывода парогазовой смеси, парогенератор, теплообменник для перегрева пара, образующегося в парогенераторе, топку для обогрева теплообменника, вентилятор для циркуляции парогазовой смеси через реактор и теплообменник, конденсатор и сепаратор, последовательно подключенные к газоходу для вывода парогазовой смеси из реактора, а также две камеры загрузки/выгрузки с контейнерами на тележках, расположенные с двух противоположных сторон реактора и соединенные с ним шлюзовыми затворами, причем каждый контейнер содержит в нижней части камеру с беспровальной решеткой и патрубком подвода парогазовой смеси, а также механизм поворота вокруг продольной оси, а каждая камера загрузки/выгрузки в донной части своим выходом подключена к ленточному транспортеру, к которому последовательно подключены измельчитель и магнитный сепаратор (см. международную заявку WO 2008/030137, кл. В29В 17/00, опубл. 13.03.08).A device for processing organic waste containing a thermolysis reactor in the form of a chamber with flues for supplying and outputting a steam-gas mixture, a steam generator, a heat exchanger for overheating the steam generated in the steam generator, a furnace for heating the heat exchanger, a fan for circulating the gas mixture through the reactor and heat exchanger, a condenser and a separator connected in series to the gas duct for withdrawing the gas mixture from the reactor, as well as two loading / unloading chambers with containers on trolleys located on two sides on the opposite sides of the reactor and locks connected with it, each container in the lower part containing a chamber with a wireless grate and a supply pipe for gas-vapor mixture, as well as a rotation mechanism around the longitudinal axis, and each loading / unloading chamber in the bottom part is connected to the conveyor belt by its outlet to which the chopper and magnetic separator are connected in series (see international application WO 2008/030137, class B29B 17/00, publ. 03/13/08).
Недостатки известного способа - использование в качестве теплоносителя парогазовой смеси, что приводит к высокому расходу энергии на процесс переработки отходов, большим выбросам в окружающую среду вредных соединений, которые содержатся в продуктах сгорания топлива, используемого для обогрева реактора и перегрева больших количеств водяного пара, низкому качеству продуктов переработки из-за наличия в твердой фазе золы и в жидкой фазе непредельных соединений, а также значительного количества воды, что, как следствие, снижает удельную теплоту сгорания и приводит к невозможности хранить топливо при температуре ниже нуля.The disadvantages of this method are the use of a gas-vapor mixture as a coolant, which leads to a high energy consumption for the waste processing process, large emissions of harmful compounds into the environment that are contained in the products of fuel combustion used for heating the reactor and overheating of large quantities of water vapor, and low quality processing products due to the presence of unsaturated compounds in the solid phase of the ash and in the liquid phase, as well as a significant amount of water, which, as a result, reduces the specific the combustion raft and makes it impossible to store fuel at temperatures below zero.
Недостатком известного устройства является низкое качество жидких и твердых продуктов переработки из-за наличия в твердой фазе золы и в жидкой фазе непредельных соединений.A disadvantage of the known device is the low quality of liquid and solid processed products due to the presence of unsaturated compounds in the solid phase of the ash and in the liquid phase.
Технический результат предложенного способа - снижение расходов энергии на процесс переработки, снижение вредных выбросов в окружающую среду, повышение качества продуктов переработки.The technical result of the proposed method is to reduce energy costs for the processing process, reducing harmful emissions into the environment, improving the quality of processed products.
Технический результат предложенного устройства - снижение расходов энергии на процесс переработки, снижение вредных выбросов в окружающую среду, повышение качества продуктов переработки.The technical result of the proposed device is to reduce energy costs for the processing process, reducing harmful emissions into the environment, improving the quality of processed products.
Указанный технический результат в отношении способа достигается тем, что в способе переработки органических отходов, включающем подачу отходов в реактор, их термолиз в реакторе в среде теплоносителя, пропускаемого через слой отходов, с образованием газообразной и твердой фаз, вывод газообразной фазы из реактора, ее охлаждение, отделение жидкой фазы, сконденсированной при охлаждении газообразной фазы, сжигание несконденсированной газообразной фазы, вывод твердой фазы из реактора по окончании процесса термолиза, ее охлаждение, выгрузку твердой фазы из контейнера и ее магнитную обработку, согласно изобретению в качестве теплоносителя используют газообразную смесь из продуктов сгорания, поступающих в теплообменник, и воздуха в реакторе, при этом теплоноситель нагревают до температуры 750-1150°С и пропускают через слой отходов со скоростью 2-15 м/с при давлении в реакторе в пределах 0,1-1,0 МПа.The specified technical result in relation to the method is achieved by the fact that in the method of processing organic waste, including feeding the waste into the reactor, thermolizing it in the reactor in a coolant medium passed through the waste layer to form a gaseous and solid phase, withdrawing the gaseous phase from the reactor, and cooling it separation of the liquid phase condensed during cooling of the gaseous phase, burning of the non-condensed gaseous phase, removal of the solid phase from the reactor at the end of the thermolysis process, its cooling, unloading of the solid phase from the container and its magnetic treatment, according to the invention, a gaseous mixture of combustion products entering the heat exchanger and air in the reactor is used as the heat carrier, while the heat carrier is heated to a temperature of 750-1150 ° C and passed through the waste layer at a speed of 2- 15 m / s at a pressure in the reactor in the range of 0.1-1.0 MPa.
Нагрев теплоносителя до указанной температуры является существенным признаком. При нагреве стенок реактора до температуры ниже 750°С резко снижается интенсивность передачи тепла излучением к стенкам контейнера с отходами, поэтому необходимое для разложения отходов время значительно взрастает, что приводит к росту тепловых потерь, а значит, увеличиваются затраты энергии на процесс переработки отходов. Известно, что разложение основных видов органических веществ (резина, древесина, бумага, текстиль и др.) завершается при температуре не ниже 700-800°С, т.е. нагрев стенок реактора до температуры ниже 750°С не обеспечит полного разложения органических отходов, а также уничтожения вредных микроорганизмов. С ростом температуры стенок интенсифицируется передача тепла к отходам. В то же время нагрев стенок выше 1150°С приведет к снижению прочности металла и возможности разрушения реактора, резкому увеличению тепловых потерь, а также коксованию стенок реактора (отложению кокса в результате термической деструкции органических составляющих газовой фазы) и снижению эффективность теплопередачи за счет роста теплового сопротивления стенок (кокс играет роль тепловой изоляции). Интенсификация термического разложения органических составляющих газовой фазы при температуре выше 1150°С приводит к снижению качества газообразных продуктов разложения (растет количество взрывоопасного водорода в газовой смеси, снижается количество жидких продуктов разложения). Таким образом для снижения энергетических затрат на процесс переработки органических отходов, получения качественных (не взрывоопасных) продуктов разложения необходимо температуру стенок реактора поддерживать в пределах 750-1150°С.Heating the coolant to the indicated temperature is an essential feature. When the walls of the reactor are heated to a temperature below 750 ° C, the intensity of heat transfer by radiation to the walls of the waste container decreases sharply, so the time required for decomposition of the waste increases significantly, which leads to an increase in heat losses, which means that energy costs for the waste processing process increase. It is known that the decomposition of the main types of organic substances (rubber, wood, paper, textiles, etc.) is completed at a temperature not lower than 700-800 ° С, i.e. heating the walls of the reactor to a temperature below 750 ° C will not ensure the complete decomposition of organic waste, as well as the destruction of harmful microorganisms. With increasing wall temperature, heat transfer to waste is intensified. At the same time, heating the walls above 1150 ° C will lead to a decrease in the strength of the metal and the possibility of destruction of the reactor, a sharp increase in heat loss, as well as coking of the walls of the reactor (coke deposition as a result of thermal degradation of the organic components of the gas phase) and a decrease in the heat transfer efficiency due to the increase in heat wall resistance (coke plays the role of thermal insulation). The intensification of the thermal decomposition of the organic components of the gas phase at temperatures above 1150 ° C leads to a decrease in the quality of gaseous decomposition products (the amount of explosive hydrogen in the gas mixture increases, the amount of liquid decomposition products decreases). Thus, to reduce the energy costs of the process of processing organic waste, to obtain high-quality (non-explosive) decomposition products, it is necessary to maintain the temperature of the walls of the reactor in the range of 750-1150 ° C.
Признак «теплоноситель пропускают через слой отходов со скоростью 2-15 м/с» является существенным признаком. Снижение скорости циркуляционного потока теплоносителя ниже 2 м/с приводит к резкому падению интенсивности передачи тепла к отходам в контейнере, т.к. при таких скоростях движения теплоносителя снижается турбулентность потока в слое отходов и, как следствие, снижается теплообмен между потоком и отходами. Увеличение скорости циркуляционного потока теплоносителя выше 15 м/с приводит к резкому росту энергетических затрат на циркуляцию теплоносителя за счет роста гидродинамического сопротивления слоя отходов в контейнере. При этом также резко возрастает вынос мелкой фракции твердых продуктов разложения из контейнера, в результате чего газообразная фаза загрязняется твердыми частицами, что приведет к отложению данных частиц в конденсаторе и выходу его из строя. В результате этого из-за загрязнения твердыми частицами ухудшается качество получаемой жидкой фазы.The sign "coolant is passed through the waste layer at a speed of 2-15 m / s" is an essential sign. A decrease in the rate of circulation of the coolant below 2 m / s leads to a sharp drop in the intensity of heat transfer to waste in the container, because at such velocities of the coolant, the turbulence of the flow in the waste layer decreases and, as a result, the heat transfer between the flow and the waste decreases. An increase in the velocity of the circulation of the coolant above 15 m / s leads to a sharp increase in energy costs for circulation of the coolant due to the growth of the hydrodynamic resistance of the waste layer in the container. At the same time, the removal of the fine fraction of solid decomposition products from the container also sharply increases, as a result of which the gaseous phase is contaminated with solid particles, which will lead to the deposition of these particles in the capacitor and its failure. As a result of this, the quality of the resulting liquid phase deteriorates due to contamination with solid particles.
Давление в реакторе находится в пределах 0,1-1,0 МПа. Использование высоких давлений в реакторе увеличивает материалоемкость оборудования, так как необходимо усиливать стенки реактора путем увеличения их толщины. При этом перед выводом контейнера из реактора необходимо снижать в нем давление, т.к. открытие шлюза при высоком давлении в реакторе неизбежно приведет к выбросу газовой среды в камеру выгрузки, или разрушению данной камеры. Увеличение давления в реакторе выше 1,0 МПа приводит к резкой интенсификации вторичных реакций между компонентами газообразных продуктов разложения отходов, требует существенного увеличения прочности реактора за счет увеличения толщины стенок, применения специальных шлюзовых затворов. Снижение давления в реакторе ниже 0,1 МПа резко снижает интенсивность передачи тепла, в результате возрастает необходимое для разложения отходов время. Кроме того, при давлении ниже 0,1 МПа необходимо принимать дополнительные меры для герметизации реактора, т.к. возрастает интенсивность притока в реактор воздуха из окружающей среды, что неизбежно приведет к образованию взрывоопасной смеси в реакторе и взрыву. Таким образом, для эффективной переработки органических отходов путем термолиза необходимо давление в реакторе поддерживать в пределах 0,1-1,0 МПа.The pressure in the reactor is in the range of 0.1-1.0 MPa. The use of high pressures in the reactor increases the material consumption of the equipment, since it is necessary to strengthen the walls of the reactor by increasing their thickness. In this case, before withdrawing the container from the reactor, it is necessary to reduce the pressure in it, because opening the lock at high pressure in the reactor will inevitably lead to the release of the gaseous medium into the discharge chamber, or the destruction of this chamber. The increase in pressure in the reactor above 1.0 MPa leads to a sharp intensification of secondary reactions between the components of the gaseous waste decomposition products, requires a significant increase in the strength of the reactor by increasing the wall thickness, and the use of special locks. The decrease in pressure in the reactor below 0.1 MPa dramatically reduces the intensity of heat transfer, resulting in increased time required for decomposition of waste. In addition, at pressures below 0.1 MPa, additional measures must be taken to seal the reactor, as the intensity of the influx of air from the environment into the reactor increases, which will inevitably lead to the formation of an explosive mixture in the reactor and to an explosion. Thus, for the efficient processing of organic waste by thermolysis, it is necessary to maintain the pressure in the reactor in the range of 0.1-1.0 MPa.
В газообразную фазу в реакторе можно подавать водяной пар и устанавливать массовое соотношение водяного пара и газообразной фазы в смеси в пределах 1:6,0-1:20,0. Подача водяного пара в газообразную фазу приводит к эффекту очистки стенок реактора и стенок контейнера от отложений кокса, в результате того, что кокс (углерод) вступает в реакцию с водяным паром с образованием оксида углерода, водорода и диоксида углерода, т.е. газообразных продуктов. Снижение массового соотношения содержания водяного пара и газообразной фазы ниже 1:20,0 (менее 1 кг пара на 20 кг газообразной фазы) не обеспечивает подавления химических реакций между компонентами газообразной фазы. При снижении массового соотношения водяного пара и газообразной фазы ниже 1:20 (менее 1 кг пара на 20 кг газообразной фазы) реакция взаимодействия водяного пара с коксом практически не протекает. Увеличение массового соотношения водяного пара и газообразной фазы более 1:6 (более 1 кг пара на 6 кг газообразной фазы) приводит к повышенному расходу пара и образованию (после охлаждения газообразной фазы в конденсаторе) повышенного количества воды, что, в свою очередь, приводит к росту энергетических затрат, т.к. для получения водяного пара расходуется топливо, а при его конденсации необходимо отводить большие количества тепловой энергии (теплоту охлаждения и конденсации).Water vapor can be supplied to the gaseous phase in the reactor and the mass ratio of water vapor and gaseous phase in the mixture to be set within the range of 1: 6.0-1: 20.0. The supply of water vapor to the gaseous phase leads to the effect of cleaning the walls of the reactor and container walls from coke deposits, as a result of the fact that coke (carbon) reacts with water vapor to form carbon monoxide, hydrogen and carbon dioxide, i.e. gaseous products. The decrease in the mass ratio of the content of water vapor and the gaseous phase below 1: 20.0 (less than 1 kg of steam per 20 kg of the gaseous phase) does not suppress the chemical reactions between the components of the gaseous phase. When the mass ratio of water vapor and the gaseous phase decreases below 1:20 (less than 1 kg of steam per 20 kg of the gaseous phase), the reaction of interaction of water vapor with coke practically does not proceed. An increase in the mass ratio of water vapor and gaseous phase to more than 1: 6 (more than 1 kg of steam per 6 kg of gaseous phase) leads to increased steam consumption and the formation (after cooling of the gaseous phase in the condenser) of an increased amount of water, which, in turn, leads to increase in energy costs, as fuel is consumed to produce water vapor, and when it is condensed, large quantities of thermal energy (heat of cooling and condensation) must be removed.
Продукты сгорания несконденсированной газообразной фазы можно использовать в качестве дополнительного топлива для получения теплоносителя, что позволяет снизить количество жидкого топлива.The products of combustion of the non-condensed gaseous phase can be used as additional fuel to obtain a coolant, which reduces the amount of liquid fuel.
Указанный технический результат в отношении устройства достигается тем, что в устройстве для переработки органических отходов, содержащем реактор с теплообменником и вентилятором, камеру с затворами, контейнер, сообщенный с накопителем отходов, бункер для твердых отходов, сообщенный с контейнером и подсоединенный к ленточному транспортеру, связанному последовательно с мельницей и магнитным сепаратором, при этом реактор сообщен с парогенератором, топкой и конденсатором, а контейнер имеет возможность перемещения в реактор и из реактора через затворы камеры, согласно изобретению дополнительно содержит газоход для вывода из контейнера воздуха в реактор, теплообменник выполнен в виде двойных боковых стенок реактора и сообщен с топкой нагрева газов, в качестве теплоносителя используют газообразную смесь из продуктов сгорания, поступающих в теплообменник, и воздуха в реакторе, при этом газоход выходом расположен в реакторе и имеет возможность герметичного соединения по входу с верхней частью контейнера при размещении контейнера в реакторе, вентилятор размещен в верхней части реактора, контейнер выполнен с перфорированным дном и с возможностью перемещения сначала в камеру, а затем в реактор помощи устройства для перемещения.The specified technical result in relation to the device is achieved by the fact that in the device for processing organic waste containing a reactor with a heat exchanger and a fan, a chamber with shutters, a container in communication with the waste storage device, a solid waste bin connected to the container and connected to a conveyor belt connected in series with the mill and the magnetic separator, while the reactor is in communication with the steam generator, furnace and condenser, and the container has the ability to move into and out of the reactor through the gates of the chamber, according to the invention further comprises a gas duct for outputting air from the container into the reactor, the heat exchanger is made in the form of double side walls of the reactor and is in communication with the heating furnace of gases, a gaseous mixture of combustion products entering the heat exchanger and air in the reactor is used as a heat carrier while the outlet duct is located in the reactor and has the possibility of tight connection at the inlet with the upper part of the container when placing the container in the reactor, the fan is located in the upper parts of the reactor, the container is made with a perforated bottom and can be moved first into the chamber, and then into the reactor using the device for moving.
Устройство перемещения контейнера может быть выполнено в виде рельсового пути, связанного с транспортером, что упрощает перемещение контейнера в камеру и реактор.The device for moving the container can be made in the form of a rail connected to the conveyor, which simplifies the movement of the container into the chamber and reactor.
На фиг.1 схематично изображено устройство для переработки органических отходов;Figure 1 schematically shows a device for the processing of organic waste;
На фиг.2 - реактор с установленным внутри него контейнером.Figure 2 - reactor with a container installed inside it.
Устройство содержит накопитель 1 с весовым дозатором 2, подключенным к бункеру - смесителю 3, снабженному мешалкой 4, транспортер 5 для загрузки контейнера 6, выполненного с перфорированным дном 7.The device comprises a
Устройство также содержит шлюзовую камеру 8 с затвором 9, подключенным к двигателю 10. При помощи транспортера 11 по рельсам 12 контейнер 6 имеет возможность перемещения в (из) камеру 8. Шлюзовой затвор 9 с примыкающими к нему рельсами 12 представляет собой модуль загрузки/выгрузки камеры 8. Двигатель 13 подключен к шлюзовому затвору 14 с клапаном 15. В камере 8 расположены форсунки 16. Температуру охлаждения камеры 8 контролируют по показаниям датчика температуры 17.The device also contains a
В реакторе 18 термолиза, выполненном в виде камеры и с газоходом 19 для вывода воздуха, имеющим выход 20 и вход, расположены теплообменник 21, выполненный в виде двойных боковых стенок реактора 18, вентилятор 22 в верхней части реактора 18, датчик 23 температуры нагрева стенок реактора 18 и датчик 24 для контроля температуры нагрева теплоносителя, датчик давления 25, датчик 26 контроля объемного расхода теплоносителя в реакторе 18.In the
Емкость 27 для жидкого топлива сообщена с топкой 28 для сжигания топлива. Парогенератор 29, дымосос 30 и дымовая труба 31. Через кран 32 подают в топку 28 неконденсирующийся газ. Через кран - расходомер 33 в пароперегреватель 34 с заданным расходом подают водяной пар из парогенератора 29. Пароперегреватель 34 сообщен через кран 35 с емкостью 27. Температуру перегрева пара контролируют по показаниям датчика температуры 36.The liquid fuel tank 27 is in communication with the
Реактор 18 гидравлически сообщен с конденсатором 37 через кран 38.The
Воздушный теплообменник 39 выполнен с вентилятором 40. Температуру охлаждения газообразной фазы, находящейся в конденсаторе 37, контролируют по показаниям датчика температуры 41.The
Из емкости с водой 42 через кран 43 с помощью насоса 44 в форсунки 16 подают воду.From the tank with
Бункер выгрузки 45 связан с ленточным транспортером 46 и расположен под перфорированным дном 7 контейнера 6.The
С помощь ленточного транспортера 46 твердую фазу подают в мельницу 47, связанную с магнитным сепаратором 48. Накопитель 49 предназначен для металла, а накопитель 50 - для углеродистого остатка.Using a
Жидкую фазу подают в сепаратор 51. Воду через кран 52, подключенный к емкости 42, подают в эту емкость, выполненную с фильтром.The liquid phase is fed to a
В накопитель 53 через кран 54 подают жидкую фазу.In the
Способ реализуется, а устройство работает следующим образом.The method is implemented, and the device operates as follows.
Из накопителя 1 через весовой дозатор (весы) 2 в бункер - смеситель 3 в заданном количестве подают измельченные отходы, например резиновые шины и бытовые отходы, которые содержат пластмассу, древесину, текстиль, кожу, бумагу. В бункере -смесителе 3 с помощью мешалки 4 отходы перемешивают до равномерного распределения компонентов в образующейся смеси. Далее полученную смесь с помощью транспортера 5 загружают в контейнер 6 до его полного заполнения, что контролируют визуально. С помощью двигателя 10 открывают путем смещения в сторону затвор 9 камеры 8, включают транспортер 11 и контейнер 6 по рельсам 12 подают в камеру 8 и устанавливают его там. После этого затвор 9 закрывают и таким образом камеру 8 герметизируют. С помощью двигателя 13 открывают путем смещения в сторону шлюзовой затвор 14 и транспортером 11 контейнер 6 с отходами из камеры 8 перемещают в реактор 18 и устанавливают его там. Затем затвор 14 закрывают, в результате чего реактор 18 герметизируется.Shredded waste, for example rubber tires and household waste, which contain plastic, wood, textiles, leather, paper, is fed from the
Контейнер 6 с отходами устанавливают таким образом, что газоход 19 своим входом герметично подключается к верхней части контейнера 6 (контейнер при перемещении въезжает под газоход 19 и стыкуется верхней частью (по периметру ее) с газоходом).The
Из емкости 27 в топку 28 с заданным расходом подают жидкое топливо и сжигают, а продукты сгорания подают в теплообменник 21 реактора 18. Проходя через теплообменник 21, продукты сгорания топлива нагревают боковые стенки реактора 18 до температуры 750-1150°С, что контролируют по показаниям датчика температуры 23, нагрев стенок регулируют путем изменения количества сжигаемого в топке 28 топлива, в результате чего регулируется количество продуктов сгорания, подаваемых в теплообменник 21.From the tank 27 to the
Из теплообменника 21 «разбавленные» продукты сгорания подают в топку парогенератора 22 по дымоходу в качестве вторичного дутья, а затем с помощью дымососа 30 продукты сгорания выводят в дымовую трубу 31. Это позволяет повысить температуру горения топлива в горелке парогенератора 29 и повысить коэффициент использования топлива для получения водяного пара.From the
Одновременно с подачей продуктов сгорания в теплообменник 21 включают вентилятор 22 и создают циркуляционный поток воздушной среды в реакторе 18. Воздух, который присутствует в реакторе 18 на начальном этапе переработки отходов, под действием вентилятора 22 через перфорированное дно 7 контейнера 6 затягивается в контейнер 6, проходит через слой отходов, выбрасывается через выход 19 газохода 17 в верхнюю часть реактора, протекает в пространстве между стенками контейнера 6 и стенками реактора 18 и вновь поступает через перфорированное дно 7 в контейнер 6 (см. фиг.2).Simultaneously with the supply of combustion products to the
Проходя в пространстве между стенками контейнера 6 и реактора 18, воздух интенсифицирует конвективную передачу (в результате образования турбулентного потока) от нагретых стенок теплообменника 21 к стенкам контейнера 6.Passing in the space between the walls of the
Одновременно, воздух в реакторе 18 в результате теплообмена со стенками теплообменника 21 нагревается до температуры 750-1150°С и переносит тепло от теплообменника непосредственно к отходам в контейнере 6, в результате чего отходы нагреваются и при достижении некоторой температуры (для каждого вида отходов это определенная температура) начинают претерпевать термическое разложение с выделением газообразной фазы. Температуру нагрева теплоносителя в виде газообразной смеси из продуктов сгорания, поступающих в теплообменник, и воздуха в реакторе, контролируют по показаниям датчика температуры 24 (она соответствует температуре в реакторе), а регулируют путем изменения оборотов вентилятора, в результате чего изменяется скорость циркуляции теплоносителя, а это приводит к тому, что изменяется время контакта теплоносителя с нагретыми стенками теплообменника. При увеличении времени контакта (снижении скорости циркуляции) температура теплоносителя повышается, а при снижении времени контакта (увеличении скорости циркуляции) температура теплоносителя снижается.At the same time, the air in the
В процессе нагрева отходов кислород воздуха расходуется на окисление органических веществ с образованием оксида и диоксида углерода, водяного пара. Поскольку количество воздуха в реакторе незначительное в сравнении с тем количеством, которое необходимо для полного окисления всей массы отходов в контейнере 6 (реактор герметизирован), то процесса горения в реакторе 18 не возникает. В результате окисления части отходов выделяется дополнительное к подводимому с воздухом тепло, и процесс нагрева отходов ускоряется (начинает резко возрастать температура), что приводит к интенсификации термического разложения отходов и росту давления в реакторе. При этом температуру в реакторе 18 контролируют по показаниям датчика температуры 24, а давление - по показаниям датчика давления 25.In the process of waste heating, air oxygen is consumed for the oxidation of organic substances with the formation of carbon monoxide and dioxide, water vapor. Since the amount of air in the reactor is insignificant in comparison with the amount necessary for the complete oxidation of the entire mass of waste in the container 6 (the reactor is sealed), the combustion process in the
При нагреве отходов до температуры 400°С начинается интенсивное термическое разложение их с образованием газообразной фазы и твердой фазы (твердых продуктов), что приводит к росту давления в реакторе 18. Для поддержания давления в реакторе в пределах 0,1-1,0 МПа открывают кран 38, и часть газовой фазы выводят из реактора 17 в конденсатор 37 по трубопроводу.When the waste is heated to a temperature of 400 ° C, they begin intensive thermal decomposition with the formation of a gaseous phase and a solid phase (solid products), which leads to an increase in pressure in the
В конденсаторе 37 газообразную фазу охлаждают до температуры ниже 100°С путем теплообмена с циркулирующей через конденсатор 37 водой, которую в свою очередь охлаждают в воздушном теплообменнике 39 путем прокачки воздуха через теплообменник 39 с помощью вентилятора 40. Температуру газообразной фазы в конденсаторе 37 контролируют по показаниям датчика температуры 41. В конденсаторе 37 в результате охлаждения газообразной фазы образуется жидкая фаза и неконденсирующийся газ. Жидкую фазу подают в сепаратор 51, отделяют воду, которую через кран 52 подают в емкость 42 с фильтром, а жидкую фазу через кран 54 подают в накопитель 53.In the
Неконденсирующийся газ через кран 32 подают в топку 28 и при этом снижают расход топлива, подаваемого из емкости 27 в топку 28. Сжигание неконденсирующихся газов позволяет снизить расход топлива, т.е. использовать энергию самих отходов для их термической переработки.Non-condensable gas is supplied through the
Для предотвращения вторичных реакций между компонентами в газообразную фазу, циркулирующую в реакторе, подают водяной пар и устанавливают массовое соотношение водяного пара и газообразной фазы в пределах 1:(6,0-20,0). Для этого от парогенератора 29 через кран - расходомер 33 в пароперегреватель 34 с заданным расходом подают водяной пар. Пар перегревают до температуры 750-1150°С путем сжигания топлива в пароперегревателе 34, которое через кран 35 подают из емкости 27. Температуру перегрева пара контролируют по показаниям датчика температуры 36. Массовое содержание водяного пара и газообразной фазы контролируют по показаниям датчика 6 концентрации водяного пара в образующейся парогазовой смеси.To prevent secondary reactions between the components in the gaseous phase circulating in the reactor, water vapor is supplied and the mass ratio of water vapor and gaseous phase is set in the range 1: (6.0-20.0). To this end, steam is supplied from the
Поскольку тепло, необходимое для термической переработки органических отходов, в контейнер 6 с отходами подводится с теплоносителем, то для повышения эффективности процесса переработки необходимо подводить оптимальное количество тепла, т.е. расход теплоносителя должен быть оптимальным (минимально возможным).Since the heat necessary for the thermal processing of organic waste is supplied to the
Циркуляционный поток теплоносителя в реакторе 18 устанавливают таким, чтобы его скорость в контейнере с отходами был в пределах 2-15 м/с. Для этого при заданной площади поперечного сечения контейнера 6 и пористости слоя отходов определяют пределы необходимого объемного расхода теплоносителя, при котором скорость потока теплоносителя в контейнере будет изменяться в пределах 2-15 м/с. Объемный расход теплоносителя поддерживают путем регулирования оборотов вентилятора 22 и контролируют по показаниям датчика расхода 26.The circulation flow of the coolant in the
При термическом разложении органических отходов количество выделяющейся газообразной фазы возрастает во времени, достигает своего максимума и затем начинает снижаться. Момент полного прекращения выделения газообразной фазы соответствует моменту завершения процесса разложения отходов. Этот момент определяется следующим образом. Так как давление в реакторе 18 регулируют путем вывода части газообразной фазы из реактора через кран 38 в конденсатор 37, то с ростом количества выделяющейся газообразной фазы для поддержания давления в реакторе 18 открытие крана увеличивают до максимальной величины, а затем постепенно закрывают при падении количества выделяющейся газообразной фазы. Таким образом, момент полного закрытия крана 38 будет соответствовать моменту прекращения выхода газообразной фазы, т.е. моменту завершения процесса разложения отходов.During the thermal decomposition of organic waste, the amount of gaseous phase released increases in time, reaches its maximum, and then begins to decrease. The moment of complete cessation of the evolution of the gaseous phase corresponds to the moment of completion of the decomposition of waste. This moment is defined as follows. Since the pressure in the
После завершения процесса термического разложения органических отходов открывают кран 38 и снижают давление в реакторе до атмосферного путем вывода остаточной газообразной фазы из реактора 18 в конденсатор 37, а затем с помощью двигателя 13 открывают шлюзовой затвор 14 и транспортером 11 контейнер 6 перемещают из реактора 18 в камеру 8, после чего затвор 14 закрывают.After the process of thermal decomposition of organic waste is completed, the
Из емкости с водой 42 через кран 43 с помощью насоса 44 в форсунки 16 подают воду и распыляют ее над контейнером 6. Вода попадает в контейнер, орошает твердую фазу, нагревается и испаряется, в результате чего контейнер и твердая фаза охлаждаются.Water is supplied from the
Образующийся водяной пара через клапан 15 из камеры 8 выходит в реактор 18 и затем поступает в конденсатор 37, где конденсируется.The resulting water vapor through the
Температуру охлаждения контейнера 6 и твердой фазы контролируют по показаниям датчика температуры 17 и при достижении температуры, равной 100-140°С, распыление воды прекращают.The cooling temperature of the
С помощью двигателя 10 открывают шлюзовой затвор 9 камеры 8, включают транспортер 11 и контейнер 6 по рельсам 12 выводят из камеры 8 и устанавливают его над бункером выгрузки 45. Поворачивают перфорированное дно 7, и твердая фаза под действием собственного веса вываливается в бункер выгрузки 45. После выгрузки твердой фазы перфорированное дно 7 поворачивают в исходное положение, и в контейнер 6 загружают отходы.Using the
С помощь ленточного транспортера 46 твердую фазу подают в мельницу 47, где ее размалывают, после чего подают в магнитный сепаратор 48 и отделяют металл от углеродистого остатка. Металл подают в накопитель 49, а углеродистый остаток подают в накопитель 50.Using a
Как вариант исполнения, устройство может быть выполнено еще с одним накопителем с весовым дозатором, транспортером для загрузки еще одного контейнера, выполненного с перфорированным дном, камерой, которые выполнены аналогично и имеют аналогичные с перечисленными выше признаки. Работа устройства с дополнительными элементами аналогична и осуществляется по окончании работы одного из них.As an embodiment, the device can be made with yet another drive with a weight dispenser, a conveyor for loading another container made with a perforated bottom, a camera, which are made in the same way and have the same features listed above. The operation of the device with additional elements is similar and is carried out at the end of one of them.
ПримерExample
Из накопителя 1 через весовой дозатор (весы) 2 в бункер - смеситель 3 подают 100 кг измельченных до размеров 50 мм изношенных шин и подают 100 кг отсортированных (удалены металл, стекло, камни) бытовых отходов, которые содержат 35 кг полиэтилена, 30 кг древесины, 5 кг текстиля, 5 кг кожи, 25 кг бумаги. В бункере - смесителе 3 с помощью мешалки 4 отходы перемешивают до равномерного распределения компонентов в образующейся смеси. Далее полученную смесь в количестве 200 кг с помощью транспортера 5 загружают в контейнер 6 до полного заполнения контейнера, что контролируют визуально. С помощью двигателя 10 открывают затвор 9 камеры 10, включают транспортер 11, и контейнер 6 по рельсам 12 подают в камеру 8 и устанавливают его там. После этого затвор 9 закрывают, и таким образом камеру герметизируют. С помощью двигателя 13 открывают путем смещения в сторону шлюзовой затвор 14 и транспортером 11 контейнер 6 с отходами из камеры 8 перемещают в реактор 18 и устанавливают его там. Затем затвор 14 закрывают, в результате чего реактор герметизируется.From
Контейнер 6 с отходами устанавливают таким образом, что газоход 19 своим входом 20 герметично подключается к верхней части контейнера 6 (контейнер при перемещении въезжает под газоход 19 и стыкуется верхней частью (по периметру ее) с газоходом).The
Из емкости 27 в топку 28 с расходом 30 кг/ч подают жидкое топливо и сжигают, а продукты сгорания с расходом 330 кг/ч подают в теплообменник 21 реактора 18. Проходя через теплообменник 21, продукты сгорания топлива нагревают боковые стенки реактора 18 до температуры 750°С, что контролируют по показаниям датчика температуры 23.Liquid fuel is supplied from the tank 27 to the
Из теплообменника 21 продукты сгорания с расходом 330 кг/ч подают в топку парогенератора 29, а затем с помощью дымососа 30 продукты сгорания выводят в дымовую трубу 31. Это позволят использовать теплоту продуктов сгорания топлива для получения водяного пара и одновременно снизить их температуру до 150°С перед выбросом в дымовую трубу, чтобы исключить выброс тепла в окружающую среду, т.е. повысить эффективность использования топлива. Так как из теплообменника 21 продукты сгорания выходят с температурой 750°С, а в дымовую трубу 31 выбрасываются при температуре 150°С, то количество тепла Qп, которое используется в парогенераторе 29 для получения водяного пара, будет равно:From the
Qп=Сп.с.Мп.с.(Тт-Тд.т.)=(1,2 кДж/кг°С) 330 кг/ч (750°С-150°С)=237600 кДж/ч, Q p = C p.s. M ps (T t -T dt ) = (1.2 kJ / kg ° C) 330 kg / h (750 ° C-150 ° C) = 237600 kJ / h
где Сп.с.=1,2 кДж/кг°С - удельная теплоемкость продуктов сгорания;where C ps = 1.2 kJ / kg ° C - specific heat of combustion products;
Мп.с.=330 кг/ч - расход продуктов сгорания;M ps = 330 kg / h - consumption of combustion products;
Тт=750°С - температура продуктов сгорания, подаваемых в парогенератор;T t = 750 ° C - the temperature of the combustion products supplied to the steam generator;
Тд.т.=150°С - температура продуктов сгорания, выбрасываемых в дымовую трубу.T dt = 150 ° С - temperature of combustion products emitted into the chimney.
В современных парогенераторах удельный расход тепла на производство 1 кг водяного пара не превышает qпара=3500 кДж/кг. В нашем случае за счет использования тепла продуктов сгорания может производиться в парогенераторе следующее количество водяного пара:In modern steam generators, the specific heat consumption for the production of 1 kg of water vapor does not exceed q steam = 3500 kJ / kg. In our case, by using the heat of the combustion products, the following amount of water vapor can be produced in the steam generator:
Мпара=Qп/qпара=(237600 кДж/ч)/(3500 кДж/кг)=68 кг/чM pair = Q p / q pair = (237600 kJ / h) / (3500 kJ / kg) = 68 kg / h
Одновременно с подачей продуктов сгорания в теплообменник 21 включают вентилятор 22 и создают циркуляционный поток воздушной среды в реакторе. Воздух, который присутствует в реакторе на начальном этапе переработки отходов, под действием вентилятора 22 через перфорированное дно 7 контейнера 6 затягивается в контейнер 6, проходит через слой отходов, выбрасывается через выход 20 газохода 19 в верхнюю часть реактора термолиза 18, протекает в пространстве между стенками контейнера 6 и стенками реактора 18 и вновь поступает через перфорированное дно 7 в контейнер 6. Проходя в пространстве между стенками, воздух интенсифицирует конвективную передачу (за счет образования турбулентного потока) от нагретых стенок теплообменника к станкам контейнера 8.Simultaneously with the supply of combustion products to the
Одновременно воздух в результате теплообмена со стенками теплообменника 21 нагревается до температуры 750°С и переносит тепло от теплообменника непосредственно к отходам в контейнере 6, в результате чего отходы нагреваются и при достижении температуры 275°С начинается термическое разложение резины, древесины, бумаги с выделением газообразной фазы. Температуру нагрева теплоносителя контролируют по показаниям датчика температуры 24 (она соответствует температуре в реакторе), а регулируют путем изменения оборотов вентилятора 22. Давление в реакторе контролируют по показаниям датчика давления 25.At the same time, as a result of heat exchange with the walls of the
При дальнейшем нагреве отходов до температуры 400°С начинается интенсивное термическое разложение всех составляющих смеси отходов с образованием газообразной фазы и твердой фазы (твердых продуктов), что приводит к росту давления в реакторе 18. Для поддержания давления 0,1 МПа в реакторе открывают кран 38, и часть газообразной фазы выводят из реактора 18 в конденсатор 37.Upon further heating of the waste to a temperature of 400 ° C, an intensive thermal decomposition of all components of the waste mixture begins with the formation of a gaseous phase and a solid phase (solid products), which leads to an increase in pressure in the
В конкретном примере полное разложение смеси отходов завершается в течение 3600 с, а количество выделившейся газообразной фазы для компонентов смеси составит следующие величины: резиновые отходы - 40 кг; полиэтилен - 28 кг; древесина - 21 кг; текстиль - 3 кг; кожа - 3 кг; бумага - 20 кг. Общее количество выделившейся газообразной фазы составит величину 115 кг, а количество образующейся твердой фазы (твердых продуктов) будет равно 200 кг - 115 кг=85 кг.In a specific example, the complete decomposition of the waste mixture is completed within 3600 s, and the amount of gaseous phase released for the components of the mixture will be as follows: rubber waste - 40 kg; polyethylene - 28 kg; wood - 21 kg; textiles - 3 kg; skin - 3 kg; paper - 20 kg. The total amount of gaseous phase released will be 115 kg, and the amount of solid phase (solid products) formed will be 200 kg - 115 kg = 85 kg.
В конденсаторе 37 газообразную фазу охлаждают до температуры ниже 100°С путем теплообмена с циркулирующей через конденсатор 37 водой, которую в свою очередь охлаждают в воздушном теплообменнике 39 путем прокачки воздуха через теплообменник с помощью вентилятора 40. Температуру охлаждения газообразной фазы контролируют по показаниям датчика температуры 41. В конденсаторе 37 в результате охлаждения газообразной фазы образуется жидкая фаза и неконденсирующийся газ.In the
В данном примере при охлаждении 115 кг газообразной фазы образуется 65 кг жидкой фазы и 50 кг неконденсирующихся газов, которые содержат в своем составе водород, метан, оксид углерода, этилен, водяной пар, диоксид углерода и др., т.е. образуется горючий газ, удельная теплота сгорания которого составляет 20 МДж/кг.In this example, when cooling 115 kg of the gaseous phase, 65 kg of the liquid phase and 50 kg of non-condensable gases are formed, which contain hydrogen, methane, carbon monoxide, ethylene, water vapor, carbon dioxide, etc., i.e. a combustible gas is formed, the specific heat of combustion of which is 20 MJ / kg.
Жидкую фазу в количестве 65 кг подают в сепаратор 51, отделяют воду в количестве 20 кг, которую через кран 52 подают в емкость 42 с фильтром, а жидкую фазу в количестве 45 кг через кран 54 подают в накопитель 53. Неконденсирующийся газ через кран 32 в количестве 50 кг подают в топку 28 и сжигают. Сжигание 50 кг неконденсирующихся газов с удельной теплотой сгорания 20 МДж/кг эквивалентно сжиганию 25 кг жидкого топлива с удельной теплотой сгорания 40 МДж/кг.The liquid phase in the amount of 65 kg is fed to the
Сжигание неконденсирующихся газов позволяет снизить расход топлива с 30 кг/ч до 5 кг/ч, которое подают из емкости 27 в топку 28.The combustion of non-condensable gases allows to reduce fuel consumption from 30 kg / h to 5 kg / h, which is fed from the tank 27 to the
Для предотвращения вторичных реакций между компонентами в газообразную фазу, циркулирующую в реакторе 18, подают водяной пар и устанавливают массовое соотношение водяного пара и газообразной фазы в пределах 1: 6,0. Для этого от парогенератора 29 через кран - расходомер 33 в пароперегреватель 34 подают водяной пар. Пар перегревают до температуры 750°С путем сжигания топлива в пароперегревателе 34, которое через кран 35 подают из емкости 27. Температуру перегрева пара контролируют по показаниям датчика температуры 36. Массовое содержание водяного пара и газообразной фазы контролируют по показаниям датчика 6 концентрации водяного пара в образующейся парогазовой смеси.To prevent secondary reactions between the components in the gaseous phase circulating in the
В данном примере образуется 115 кг газообразной фазы, а значит, для установления массового соотношения 1: 6,0 потребуется 19,17 кг водяного пара.In this example, 115 kg of the gaseous phase are formed, which means that 19.17 kg of water vapor will be required to establish a mass ratio of 1: 6.0.
Циркуляционный поток теплоносителя в реакторе устанавливают таким, чтобы его скорость в контейнере с отходами была в пределах 2 м/с. Пусть площадь поперечного сечения контейнера составляет 1 м2, а пористость слоя отходов в контейнере составляет 0,40. Следовательно, площадь сечения каналов для течения теплоносителя через слой отходов в контейнере составит величину S=0,40 м2. В этом случае объемный расход теплоносителя будет равен V=2 м/с×0,40 м2=0,8 м3/с. Объемный расход теплоносителя, равный 0,8 м3/с, поддерживают путем регулирования оборотов вентилятора 22 и контролируют по показаниям датчика расхода 56.The circulation flow of the coolant in the reactor is set so that its velocity in the waste container is within 2 m / s. Let the container cross-sectional area be 1 m 2 and the porosity of the waste layer in the container be 0.40. Therefore, the cross-sectional area of the channels for the flow of coolant through the waste layer in the container will be S = 0.40 m 2 . In this case, the volumetric flow rate of the coolant will be equal to V = 2 m / s × 0.40 m 2 = 0.8 m 3 / s. The volumetric flow rate of the coolant equal to 0.8 m 3 / s is maintained by adjusting the speed of the
При термическом разложении органических отходов количество выделяющейся газообразной фазы возрастает во времени, достигает своего максимума и затем начинает снижаться. Момент полного прекращения выделения газообразной фазы соответствует моменту завершения процесса разложения отходов. Этот момент определяется следующим образом. Так как давление в реакторе 18 регулируют путем вывода части газообразной фазы из реактора 18 через кран 38 в конденсатор 37, то с ростом количества выделяющейся газообразной фазы для поддержания давления в реакторе 18 открытие крана увеличивают до максимальной величины, а затем постепенно закрывают при падении количества выделяющейся газообразной фазы. Таким образом, момент полного закрытия крана 38 будет соответствовать моменту прекращения выхода газообразной фазы, т.е. моменту завершения процесса разложения отходов.During the thermal decomposition of organic waste, the amount of gaseous phase released increases in time, reaches its maximum, and then begins to decrease. The moment of complete cessation of the evolution of the gaseous phase corresponds to the moment of completion of the decomposition of waste. This moment is defined as follows. Since the pressure in the
После завершения процесса термического разложения органических отходов открывают кран 38 и снижают давление в реакторе до атмосферного путем вывода остаточной газообразной фазы из реактора 18 в конденсатор 37, а затем с помощью двигателя 13 открывают шлюзовой затвор 14 и транспортером 11 контейнер 6 перемещают из реактора 18 в камеру 8, после чего затвор 14 закрывают.After the process of thermal decomposition of organic waste is completed, the
Из емкости с водой 42 через кран 43 с помощью насоса 44 в форсунки 16 подают воду и распыляют ее над контейнером 6 в количестве 25 кг. Вода попадает в контейнер, орошает твердую фазу, нагревается и испаряется, в результате чего контейнер и твердая фаза охлаждаются.From the
Образующийся водяной пар через клапан 15 в количестве 25 кг из камеры 8 выходит в реактор 18 и затем поступает в конденсатор 37, где конденсируется.The resulting water vapor through the
Температуру охлаждения контейнера 6 и твердой фазы контролируют по показаниям датчика температуры 17, и при достижении температуры, равной 100°С, распыление воды прекращают.The cooling temperature of the
С помощью двигателя 10 открывают шлюзовой затвор 9 камеры 10, включают транспортер 11 и контейнер 6 по рельсам 12 выводят из камеры 8 и устанавливают его над бункером выгрузки 45. Поворачивают перфорированное дно 7, и твердая фаза под действием собственного веса в количестве 85 кг вываливается в бункер выгрузки 45. После выгрузки твердой фазы перфорированное дно 7 поворачивают в исходное положение, и в контейнер 6 загружают отходы.Using the
С помощь ленточного транспортера 46 твердую фазу подают в мельницу 47, где ее размалывают до частиц 1-5 мм, после чего подают в магнитный сепаратор 48 и отделяют металл в количестве 8 кг от углеродистого остатка. Металл подают в накопитель 49, а углеродистый остаток в количестве 77 кг подают в накопитель 50.Using a
Таким образом заявленное изобретение позволяет снизить энергетические затраты на переработку органических отходов, снизить выбросы в окружающую среду и повысить качество получаемых продуктов переработки отходов.Thus, the claimed invention allows to reduce energy costs for the processing of organic waste, reduce emissions into the environment and improve the quality of the resulting waste products.
Claims (5)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2009144483A RU2422478C1 (en) | 2009-12-02 | 2009-12-02 | Method of processing organic wastes and device to this end |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2009144483A RU2422478C1 (en) | 2009-12-02 | 2009-12-02 | Method of processing organic wastes and device to this end |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2422478C1 true RU2422478C1 (en) | 2011-06-27 |
Family
ID=44739156
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2009144483A RU2422478C1 (en) | 2009-12-02 | 2009-12-02 | Method of processing organic wastes and device to this end |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2422478C1 (en) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2472554C1 (en) * | 2011-07-26 | 2013-01-20 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Сервис Порт. Аг" | Method of processing solid wastes with organic components |
WO2013015719A1 (en) * | 2011-07-26 | 2013-01-31 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Сервис Порт. Аг" | Method for processing solid waste and apparatus for carrying out said method |
RU2579059C1 (en) * | 2015-01-29 | 2016-03-27 | Федеральное государственное бюджетное научное учреждение Всероссийский научно-исследовательский институт механизации сельского хозяйства (ФГБНУ ВИМ) | Method for heat treatment of organic raw material and device therefor |
RU2696231C1 (en) * | 2018-10-26 | 2019-07-31 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Нпк "Энергоэффективные Технологии" | Method of recycling carbon-containing materials |
RU2753540C1 (en) * | 2020-11-10 | 2021-08-17 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Научно-Производственное Предприятие Ресурсосберегающие Технологии Утилизации" | Device for waste disposal on organic basis |
-
2009
- 2009-12-02 RU RU2009144483A patent/RU2422478C1/en active
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2472554C1 (en) * | 2011-07-26 | 2013-01-20 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Сервис Порт. Аг" | Method of processing solid wastes with organic components |
WO2013015719A1 (en) * | 2011-07-26 | 2013-01-31 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Сервис Порт. Аг" | Method for processing solid waste and apparatus for carrying out said method |
RU2579059C1 (en) * | 2015-01-29 | 2016-03-27 | Федеральное государственное бюджетное научное учреждение Всероссийский научно-исследовательский институт механизации сельского хозяйства (ФГБНУ ВИМ) | Method for heat treatment of organic raw material and device therefor |
RU2696231C1 (en) * | 2018-10-26 | 2019-07-31 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Нпк "Энергоэффективные Технологии" | Method of recycling carbon-containing materials |
RU2753540C1 (en) * | 2020-11-10 | 2021-08-17 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Научно-Производственное Предприятие Ресурсосберегающие Технологии Утилизации" | Device for waste disposal on organic basis |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2392543C2 (en) | Method and device for processing of domestic and industrial organic wastes | |
RU2422478C1 (en) | Method of processing organic wastes and device to this end | |
EP2530134A1 (en) | Vibratory heat exchanger unit for low temperature conversion for processing organic waste and process for processing organic waste using a vibratory heat exchanger unit for low temperature conversion | |
RU2293918C1 (en) | Method and device for heat treatment of domestic waste | |
CN110168055B (en) | Method and apparatus for producing energy products without coke formation by catalytic cracking of hydrocarbon solid materials | |
RU2394680C2 (en) | Method and device for processing rubber wastes | |
WO2018107805A1 (en) | Organic matter self-energized pyrolysis and combustion periodic reaction device and method | |
RU2275416C1 (en) | Thermochemical processing method of organic raw material to fuel components, plant for preforming the same | |
CA2921753C (en) | Method of fuel for energetics production and fuel producing device | |
RU74386U1 (en) | PLANT FOR PYROLYSIS OF ORGANIC CONTAINING RAW MATERIALS | |
RU2408819C1 (en) | Installation for processing solid organic waste | |
CN106661470B (en) | Device for the continuous heat treatment of used or degraded tyres | |
RU142732U1 (en) | FUEL PRODUCTION PLANT FOR ENERGY APPLICATION | |
RU58533U1 (en) | PLANT FOR THE PYROLYSIS OF RUBBER-CONTAINING WASTE | |
US11584893B2 (en) | Advanced thermal chemical conversion process of municipal solid waste | |
RU2725790C1 (en) | Pyrolysis high-temperature processing plant for organic raw materials | |
RU93798U1 (en) | ORGANIC WASTE PROCESSING DEVICE | |
RU2502596C2 (en) | Method of rubber wastes processing | |
RU2305032C1 (en) | Aggregate for the waste reprocessing | |
EA008111B1 (en) | Device for processing solid fuel | |
RU2566407C1 (en) | Method of oil wastes recycling | |
KR20100131096A (en) | The prosess and equipment of refuse derived fuel burning gas | |
RU2283761C2 (en) | Organic waste recycling device | |
CZ308259B6 (en) | Apparatus for thermal decomposition and method of thermal decomposition | |
UA9040U (en) | Device for processing of rubber waste |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20190405 |