RU2381877C1 - Method to process set of screws - Google Patents
Method to process set of screws Download PDFInfo
- Publication number
- RU2381877C1 RU2381877C1 RU2008143891/02A RU2008143891A RU2381877C1 RU 2381877 C1 RU2381877 C1 RU 2381877C1 RU 2008143891/02 A RU2008143891/02 A RU 2008143891/02A RU 2008143891 A RU2008143891 A RU 2008143891A RU 2381877 C1 RU2381877 C1 RU 2381877C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- axis
- screw
- workpiece
- workpieces
- crank
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Milling Processes (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к технологии машиностроения и может быть использовано при обработке рабочих поверхностей винтов с круглой винтовой поверхностью с большим шагом и малым расстоянием между вершиной и впадиной винтовых насосов на токарных, шлифовальных станках и обрабатывающих центрах.The invention relates to mechanical engineering technology and can be used in the processing of working surfaces of screws with a round screw surface with a large pitch and a small distance between the top and bottom of the screw pumps on turning, grinding machines and machining centers.
Известен способ обработки винтов с круглой винтовой поверхностью с большим шагом и малым расстоянием между вершиной и впадиной, при котором винтовую поверхность нарезают резцом, установленным в планшайбе шпинделя токарного станка, причем ось планшайбы отнесена от оси обрабатываемой заготовки на величину эксцентриситета сечения винта. Резцовая планшайба совершает вращательное движение вокруг смещенной оси и поступательное движение вдоль оси обрабатываемой детали, кинематически связанное с вращением заготовки [1].A known method of processing screws with a round helical surface with a large pitch and a small distance between the top and the bottom, in which the helical surface is cut with a cutter installed in the faceplate of the spindle of the lathe, and the axis of the faceplate is relative to the axis of the workpiece by the amount of eccentricity of the cross section of the screw. The cutting faceplate rotates around the offset axis and translates along the axis of the workpiece, kinematically associated with the rotation of the workpiece [1].
Недостатками известного способа обработки являются: большая трудоемкость процесса обработки и низкая производительность, которая связана с невысокой стойкостью резцового инструмента, ведущей к снижению точности обработки и быстрой потере режущих свойств.The disadvantages of the known processing method are: the high complexity of the processing process and low productivity, which is associated with the low durability of the cutting tool, leading to a decrease in machining accuracy and a quick loss of cutting properties.
Известен способ обработки винтов героторных винтовых насосов, включающий вращательные движения обрабатываемой детали и режущего инструмента и прямолинейное движение подачи режущего инструмента вдоль оси обрабатываемой детали, причем обработку осуществляют торцевой поверхностью режущего инструмента, ось шпинделя которого расположена под острым углом ε к прямой, перпендикулярной оси вращения детали, при этом инструменту сообщают согласованное с вращением обрабатываемой детали вращательное планетарное движение из условия перемещения оси шпинделя инструмента вокруг упомянутой прямой, кроме того, вращательное планетарное движение режущего инструмента дополнительно согласовывают с вышеупомянутой прямолинейной подачей, причем обработку осуществляют частью боковой поверхности режущего инструмента, а величину угла ε определяют по формуле: ε=arcsin(h/Do), где h - высота профиля винтовой поверхности детали; Do - диаметр образующей поверхности инструмента [2].A known method of processing the screws of gerotor screw pumps, including the rotational movement of the workpiece and the cutting tool and the rectilinear motion of the cutting tool feed along the axis of the workpiece, the processing is carried out by the end surface of the cutting tool, the spindle axis of which is located at an acute angle ε to a straight line perpendicular to the axis of rotation of the part , while the instrument is informed of a rotational planetary movement coordinated with the rotation of the workpiece from a moving condition Ia tool spindle axis around said straight line, moreover, the rotary planetary motion of the cutting tool further accord with the aforementioned straight feed, wherein the treatment is carried out a part of the side surface of the cutting tool, and the angle ε is determined from the formula: ε = arcsin (h / D o), where h is the height of the profile of the helical surface of the part; D o - the diameter of the forming surface of the tool [2].
Недостатками известного способа являются: невысокая стойкость фрезерной торцовой наладки, ведущей к быстрой потере режущих свойств из-за быстрого затупления острых углов между торцовой и боковой режущими поверхностями фрезы, и большая трудоемкость процесса переточек, ведущие к снижению точности обработки и производительности.The disadvantages of this method are: the low resistance of the milling mechanical adjustment, leading to a rapid loss of cutting properties due to the rapid blunting of the sharp corners between the end and side cutting surfaces of the mill, and the high complexity of the regrinding process, leading to a decrease in processing accuracy and productivity.
Известен способ обработки винтов с круглой винтовой поверхностью с большим шагом и малым расстоянием между вершиной и впадиной винтовых насосов, включающий вращательные движения заготовки и режущего инструмента и прямолинейное движение продольной подачи режущего инструмента вдоль оси обрабатываемой заготовки, ось шпинделя режущего инструмента располагают под углом наклона винтовой линии, при этом в качестве режущего инструмента используют цилиндрическую фрезу, которой дополнительно сообщают колебательное движение с помощью кривошипно-шатунной головки, состоящей из кривошипа, которому сообщают вращение, равное и согласованное с вращением обрабатываемой заготовки, шатуна, который одним концом шарнирно соединяют с кривошипом, а другим концом - с ползуном, совершающим прямолинейные возвратно-поступательные движения, и жестко соединяют шатун с вилкой, в которой установлена упомянутая фреза с индивидуальным приводом главного движения [3].A known method of processing screws with a round helical surface with a large pitch and a small distance between the top and bottom of the screw pumps, including the rotational movement of the workpiece and the cutting tool and the rectilinear movement of the longitudinal feed of the cutting tool along the axis of the workpiece, the axis of the spindle of the cutting tool is placed at an angle of inclination of the helix while a cylindrical cutter is used as a cutting tool, to which an oscillatory movement is additionally reported using a curved a crank head, consisting of a crank, which is informed of a rotation equal to and coordinated with the rotation of the workpiece, a connecting rod, which is articulated at one end with a crank, and the other end, with a slider that performs linear reciprocating movements, and rigidly connect the connecting rod to a fork in which the said mill is installed with an individual drive of the main movement [3].
Недостатками известного способа являются: невысокая точность из-за малой жесткости заготовок и их прогиба при одностороннем воздействии режущего инструмента, что вызывает биение и вибрации, а также снижение стойкости фрезерной наладки, ведущей к быстрой потере режущих свойств, большая трудоемкость процесса обработки и невысокая производительность.The disadvantages of this method are: low accuracy due to the low stiffness of the workpieces and their deflection during unilateral exposure to the cutting tool, which causes beats and vibrations, as well as a decrease in the resistance of the milling setup, leading to a rapid loss of cutting properties, the high complexity of the processing process and low productivity.
Задачей изобретения является расширение технологических возможностей обработки открытых винтовых поверхностей, в частности винтов с круглой рабочей винтовой поверхностью с большим шагом и малым расстоянием между вершиной и впадиной винтовых насосов, повышение производительности, точности и качества обработки, а также увеличение стойкости инструментальной наладки.The objective of the invention is to expand the technological capabilities of processing open screw surfaces, in particular screws with a round working screw surface with a large pitch and a small distance between the top and bottom of the screw pumps, increasing productivity, accuracy and quality of processing, as well as increasing the durability of tool setup.
Поставленная задача решается предлагаемым способом, предназначенным для обработки винтов героторных винтовых насосов, который включает вращение заготовок и режущего инструмента, прямолинейное движение продольной подачи режущего инструмента вдоль оси обрабатываемой заготовки и с расположением оси шпинделя режущего инструмента под углом наклона, равным углу наклона винтовой линии винта, причем в качестве режущего инструмента используют цилиндрическую фрезу, которой сообщают колебательное движение с помощью кривошипно-шатунной головки, состоящей из кривошипа, которому сообщают вращение, согласованное с вращением обрабатываемой заготовки винта, шатуна, который одним концом шарнирно соединяют с кривошипом, а другим концом - с ползуном, совершающим прямолинейные возвратно-поступательные движения, и жестко соединяют шатун с вилкой, в которой установлена упомянутая фреза с индивидуальным приводом главного движения, при этом одним выше упомянутым режущим инструментом одновременно обрабатывают две заготовки винтов, имеющих поверхности с одинаковым количеством заходов левого и правого направлений, причем оси заготовок винтов устанавливают параллельно и сообщают им равные вращательные движения во взаимно противоположных направлениях.The problem is solved by the proposed method intended for processing the screws of gerotor screw pumps, which includes the rotation of the workpieces and the cutting tool, the rectilinear movement of the longitudinal feed of the cutting tool along the axis of the workpiece and with the location of the axis of the spindle of the cutting tool at an angle equal to the angle of inclination of the screw helix, moreover, as a cutting tool, use a cylindrical cutter, which informs the oscillatory movement using a crank arm a wrench, consisting of a crank, which is informed of the rotation consistent with the rotation of the workpiece of the screw, a connecting rod, which is pivotally connected to the crank at one end, and a ram reciprocating, and rigidly connect the connecting rod to the fork, in which said cutter is installed with an individual drive of the main movement, while one of the aforementioned cutting tools simultaneously processes two workpieces of screws having surfaces with the same number of inputs in the left and right directions, and the axis of the screw blanks are set in parallel and inform them of equal rotational movements in mutually opposite directions.
Сущность предлагаемого способа одновременной обработки комплекта из двух винтов винтовых насосов поясняется чертежами.The essence of the proposed method for simultaneous processing of a set of two screws of screw pumps is illustrated by drawings.
На фиг.1 приведена схема одновременной обработки комплекта из двух винтов с круглой винтовой поверхностью с большим шагом и малым расстоянием между вершиной и впадиной винтового насоса цилиндрической фрезой по предлагаемому способу и показано начальное положение инструмента и заготовок в поперечном сечении; на фиг.2 - кинематическая схема устройства, реализующая предлагаемый способ фрезерования комплекта из двух винтов, поперечное сечение, положение инструмента при повороте заготовок на 135° относительно начального положения, показанного на фиг.1; на фиг.3 - положение инструмента и заготовок на общем виде.Figure 1 shows a diagram of the simultaneous processing of a set of two screws with a round screw surface with a large pitch and a small distance between the top and bottom of the screw pump with a cylindrical mill according to the proposed method and the initial position of the tool and workpieces in cross section is shown; figure 2 is a kinematic diagram of a device that implements the proposed method of milling a set of two screws, a cross section, the position of the tool when turning the workpieces 135 ° relative to the initial position shown in figure 1; figure 3 - the position of the tool and workpieces in General view.
Предлагаемый способ предназначен для обработки комплекта из двух винтов 1/ и 1// с правым и левым направлениями и одинаковым количеством заходов с круглой винтовой поверхностью с большим шагом и малым расстоянием между вершиной и впадиной винтовых насосов высоко производительным инструментом - цилиндрической фрезой 2.The proposed method is designed to handle a set of two
Формообразование поверхности винта осуществляется по методу обката при согласованном движении режущего инструмента 2 и обрабатываемых заготовок 1/ и 1//, при этом инструменту 2 сообщают сложное планетарное движение, которое состоит из вращения вокруг его оси со скоростью главного движения резания Vи и колебательного возвратно-вращательного движения вокруг точки С осцилляции со скоростью Sи.The surface formation of the screw is carried out by the rolling method with the coordinated movement of the
Обрабатываемым заготовкам 1/ и 1// сообщают вращательное движение вокруг их центральных осей вращения Оз со скоростью круговой подачи заготовок Sз. Для получения винтовой образующей по длине заготовок 1/ и 1// инструменту 2 сообщают прямолинейное движение вдоль оси заготовок 1/ и 1// со скоростью продольной осевой подачи So.The processed
Ось шпинделя инструмента 2 расположена под углом aв /=ав // наклона винтовой линии.The axis of the spindle of the
Цилиндрической фрезе 2 дополнительно сообщают колебательное движение с помощью кривошипно-шатунной головки, состоящей из кривошипа ООз /, равного половине высоты профиля h/2 обрабатываемой винтовой поверхности.The
Кривошип ООз / кинематически связан с одной из обрабатываемых заготовок и получает вращение Sз, равное и согласованное с ее вращением.The crank OO s / kinematically connected with one of the workpieces and receives a rotation S z equal and consistent with its rotation.
В состав головки входит шатун ОС длиной, равной сумме радиусов фрезы и r винта по выступам и без половины высоты h/2 профиля винтовой поверхности (rФ+r-h/2), одним концом шарнирно соединенный с кривошипом, а другим концом шарнирно соединенный с ползуном, совершающим прямолинейные возвратно-поступательные движения в направляющих 3. Помимо этого шатун ОС жестко соединен под прямым углом с вилкой 4, на которой шарнирно закреплен инструмент - цилиндрическая фреза 2 с индивидуальным приводом главного движения Vи (на фиг.2 не показан).The head includes an OS connecting rod with a length equal to the sum of the cutter radii and r of the screw along the protrusions and without half the height h / 2 of the profile of the screw surface (r Ф + rh / 2), pivotally connected to the crank at one end and pivotally connected to the slider at the other end making rectilinear reciprocating movements in the
Таким образом, при вращении заготовок 1/ и 1// кривошип ООз / совершает вращательное движение относительно оси Оз /, шатун ОС - колебательное, а ползун С - возвратно-поступательные прямолинейные движения в направляющих 3, при этом фреза дополнительно наклоняется к прямой, перпендикулярной оси заготовки, на угол au.Thus, when the
Движения круговых подач и осевой подачи согласованы между собой при помощи кинематических цепей станка и устройства.The movements of circular feeds and axial feeds are coordinated with each other using the kinematic chains of the machine and the device.
Рассмотрим случай начало обработки и угол наклона оси инструмента к прямой, перпендикулярной оси заготовки, а=0° (см. фиг.1). Цикл обработки профиля винтов начинается в момент касания наиболее удаленных от оси точек А/ и А// заготовок режущих кромок инструмента. Угол между кривошипом ООз / и шатуном ОС равен 180°, при этом расстояние между осями заготовок и осью инструмента L - максимальное.Consider the case of the beginning of processing and the angle of inclination of the axis of the tool to a straight line perpendicular to the axis of the workpiece, a = 0 ° (see figure 1). Profile Processing Cycle starts at time screws touch most remote from the axis of the points A / A // and the cutting edges of the tool blanks. The angle between the crank OO s / and the connecting rod OS is 180 °, while the distance between the axes of the workpieces and the axis of the tool L is the maximum.
При вращении, например, на одну восьмую оборота заготовки угол наклона оси инструмента к прямой, перпендикулярной осям заготовок, будет равен половине максимального a45=(amах)/2, при этом расстояние между осями заготовок и осью инструмента L уменьшится на h/4 по сравнению с предыдущим положением, где h - высота профиля винтовой поверхности, мм.When rotating, for example, one eighth turn of the workpiece, the angle of inclination of the tool axis to a straight line perpendicular to the axis of the workpieces will be equal to half the maximum a 45 = (a max ) / 2, while the distance between the workpiece axes and the tool axis L will decrease by h / 4 compared with the previous position, where h is the height of the profile of the helical surface, mm
За одну четверть оборота заготовок угол наклона оси инструмента к прямой, перпендикулярной осям заготовок, будет увеличиваться и равен максимальному значению а90=аmах, при этом расстояние между осями заготовок и осью инструмента L уменьшится на h/2 по сравнению с нулевым положением.For one quarter of the workpiece revolution, the angle of inclination of the tool axis to a straight line perpendicular to the axis of the workpieces will increase and is equal to the maximum value a 90 = a max , while the distance between the workpiece axes and the tool axis L will decrease by h / 2 compared to the zero position.
За три восьмых оборота заготовок инструмент займет положение, показанное на фиг.2. Угол наклона оси инструмента к прямой, перпендикулярной осям заготовок, будет уменьшаться и равен половине максимального значения a135=(amах)/2, при этом расстояние между осями заготовок и осью инструмента L уменьшится на 0,75 h по сравнению с нулевым положением.For three eighths of the turn of the workpieces, the tool will occupy the position shown in figure 2. The angle of inclination of the tool axis to a straight line perpendicular to the axes of the workpieces will decrease and equal to half the maximum value a 135 = (a max ) / 2, while the distance between the axes of the workpieces and the tool axis L will decrease by 0.75 h compared to the zero position.
За пол-оборота заготовки угол наклона оси инструмента к прямой, перпендикулярной осям заготовок, будет уменьшаться до нуля a180=0°, при этом расстояние между осями заготовок и осью инструмента L уменьшится на h по сравнению с нулевым положением и станет минимальным.Over a half turn of the workpiece, the angle of inclination of the tool axis to a straight line perpendicular to the axis of the workpieces will decrease to zero a 180 = 0 °, while the distance between the workpiece axes and the tool axis L will decrease by h compared to the zero position and will become minimal.
За пять восьмых оборота заготовок угол наклона оси инструмента к прямой, перпендикулярной осям заготовок, будет увеличиваться, но по другую сторону этой прямой и равен половине максимального значения a225=-(amax)/2, при этом расстояние между осями заготовок и осью инструмента L увеличится на h/4 по сравнению с предыдущим положением.For five-eighths of a turn of the workpieces, the angle of inclination of the tool axis to a straight line perpendicular to the axes of the workpieces will increase, but on the other side of this straight line and equal to half the maximum value a 225 = - (a max ) / 2, while the distance between the workpiece axes and the tool axis L will increase by h / 4 compared to the previous position.
За три четверти оборота заготовок угол наклона оси инструмента к прямой, перпендикулярной осям заготовок, будет увеличиваться, но по другую сторону этой прямой и равен максимальному значению а270=-amax, при этом расстояние между осями заготовок и осью инструмента L увеличится на h/2 по сравнению с предыдущим положением.Over three quarters of the turn of the workpieces, the angle of inclination of the tool axis to a straight line perpendicular to the axis of the workpieces will increase, but on the other side of this straight line and will be equal to the maximum value a 270 = -a max , while the distance between the workpiece axes and the tool axis L will increase by h / 2 compared with the previous position.
За семь восьмых оборота заготовок угол наклона оси инструмента к прямой, перпендикулярной осям заготовок, будет уменьшаться, но по другую сторону этой прямой и равен половине максимального значения a315=-(amах)/2, при этом расстояние между осями заготовок и осью инструмента L увеличится на h/4 по сравнению с предыдущим положением.Over seven eighths of the workpiece turns, the angle of inclination of the tool axis to a straight line perpendicular to the axis of the workpieces will decrease, but on the other side of this straight line is equal to half the maximum value a 315 = - (a max ) / 2, while the distance between the workpiece axes and the tool axis L will increase by h / 4 compared to the previous position.
За полный оборот заготовок инструмент займет положение как первоначальное (фиг.1). Это цикл обработки инструментом в данном поперечном сечении и угол наклона оси инструмента к прямой, перпендикулярной осям заготовок, a360=0°. Цикл обработки профиля винта в данном поперечном сечении заканчивается в наиболее удаленных от оси точках контакта А/ и А// заготовок с режущими кромками инструмента. Угол между кривошипом ООз и шатуном ОС равен 180°, при этом расстояние между осями заготовок и осью инструмента L - максимальное.For a complete rotation of the workpieces, the tool will take its position as the original (figure 1). This is a cycle of machining with a tool in a given cross section and the angle of inclination of the tool axis to a straight line perpendicular to the axes of the workpieces, a 360 = 0 °. The cycle of processing the screw profile in this cross section ends at the points of contact A / and A // farthest from the axis of the workpieces with cutting edges of the tool. The angle between the crank and connecting rod h TOE OS equal to 180 °, wherein the distance between the axes of workpiece and tool axis L - max.
Далее цикл будет повторяться.Next, the cycle will be repeated.
Таким образом, при обкате инструментом поверхности винта образуется эксцентричная винтовая поверхность с высотой профиля h, определяемой расстоянием между наиболее удаленной и наиболее приближенной по отношению к осям заготовок точками режущей кромки инструмента, а формирование винтовой поверхности заготовок осуществляется фрезерованием цилиндрической фрезой.Thus, when a tool rolls around the surface of a screw, an eccentric helical surface is formed with a profile height h determined by the distance between the points of the cutting edge of the tool that are farthest and closest to the axis of the workpieces, and the helical surface of the workpieces is formed by milling with a cylindrical mill.
Предлагаемый способ предназначен для обработки комплекта, состоящий из двух винтов с правым и левым направлениями и одинаковым количеством заходов с круглой винтовой поверхностью с большим шагом и малым расстоянием между вершиной и впадиной винтовых насосов. Для образования винтовой поверхности режущему инструменту сообщают прямолинейное движение осевой подачи вдоль осей винтов в направлении захода витков, причем величину подачи выбирают равной шагу винтов за один оборот заготовки.The proposed method is intended for processing a set consisting of two screws with right and left directions and the same number of approaches with a round screw surface with a large pitch and a small distance between the top and bottom of the screw pumps. For the formation of a helical surface, the cutting tool is informed of the linear motion of the axial feed along the axis of the screws in the direction of approach of the turns, the feed amount being chosen equal to the pitch of the screws per revolution of the workpiece.
Предлагаемый способ позволяет в полной мере использовать преимущества многолезвийной обработки при нарезании рабочих поверхностей винтов винтовых насосов. Реализуется принцип разделения снимаемого припуска на зуб инструмента и облегчается деление стружки. Способ обеспечивает регулирование угла наклона режущей кромки инструмента относительно обрабатываемой поверхности.The proposed method allows you to fully use the advantages of multi-blade processing when cutting the working surfaces of the screws of screw pumps. The principle of separation of the removed allowance into the tooth of the tool is realized and chip division is facilitated. The method provides adjustment of the angle of inclination of the cutting edge of the tool relative to the work surface.
Достоинством предлагаемого способа обработки винтов винтовых насосов является высокая производительность процесса обработки, которая связана с высокой стойкостью многозубого инструмента и возможностью достижения высоких скоростей резания, а также комплектная обработка сразу двух заготовок одним инструментом.The advantage of the proposed method of processing screw pump screws is the high productivity of the processing process, which is associated with the high resistance of a multi-tooth tool and the ability to achieve high cutting speeds, as well as the complete processing of two workpieces with one tool at once.
Пример. Обрабатывался винт левый Н41.1016.01.001 и винт правый Н41.1016.01.002 винтового насоса ЭВН5-25-1500, которые имели следующие размеры: общая длина - 1282 мм, длина винтовой части - 1208 мм, диаметр d поперечного сечения винта - ⌀27-0,05 мм, наружный диаметр заготовки D=30,3 мм, высота профиля h=1,65 мм, шаг t=28±0,01 мм; винтовая поверхность однозаходная, левого и правого направления; материал - сталь 18ХГТ ГОСТ 4543-74, твердость НВ 207-228, масса 5,8 кг. Обработка производилась на модернизированном токарном станке мод. 16К20 при помощи кривошипно-шатунной головки, обеспечивающей регулирование угла наклона инструментального шпинделя относительно оси обката. Инструмент - фреза концевая ГОСТ 17026-71, наружный диаметр - 25 мм, число зубьев z=4, материал - сталь быстрорежущая Р6М5 ГОСТ 19265-73, угол наклона осциллирующей оси ускорительной головки - 15°18'.Example. The left screw H41.1016.01.001 and the right screw H41.1016.01.002 of the screw pump EVN5-25-1500 were processed, which had the following dimensions: total length - 1282 mm, length of the screw part - 1208 mm, diameter d of the screw cross section - ⌀27 -0.05 mm, outer diameter of the workpiece D = 30.3 mm, profile height h = 1.65 mm, pitch t = 28 ± 0.01 mm; single-sided screw surface, left and right direction; material - steel 18HGT GOST 4543-74, hardness HB 207-228, weight 5.8 kg. Processing was carried out on a modernized lathe mod. 16K20 with the help of a crank head, providing control of the angle of inclination of the tool spindle relative to the axis of rolling. Tool - end mill GOST 17026-71, outer diameter - 25 mm, number of teeth z = 4, material - high-speed steel Р6М5 GOST 19265-73, tilt angle of the oscillating axis of the accelerator head - 15 ° 18 '.
Частота вращения инструментального шпинделя nu=250 об/мин, осциллирующая подача инструмента Su=2,16 об/мин, круговая подача заготовок Sз=2 об/мин, подача инструмента вдоль осей заготовок на оборот детали So=28 мм/об. Основное время обработки одновременно двух винтов составило Тo=24,3 мин (против 
При обработке были отмечены благоприятные условия резания, отсутствие вибраций, минимальный износ режущей части инструмента, удобство управления процессом обработки.During processing, favorable cutting conditions, the absence of vibrations, minimal wear of the cutting part of the tool, and the convenience of controlling the processing process were noted.
Благодаря применению предлагаемого способа обработки улучшается качество обработанной поверхности за счет более равномерного распределения снимаемого припуска на зуб фрезы и сохранения размерной точности режущей части инструмента вследствие его высокой стойкости. Предлагаемый способ обработки позволяет интенсифицировать режимы резания и достигать высокой точности. Способ легко поддается автоматизации.Thanks to the application of the proposed processing method, the quality of the machined surface is improved due to a more uniform distribution of the removed allowance on the cutter tooth and the dimensional accuracy of the cutting part of the tool is maintained due to its high resistance. The proposed processing method allows to intensify cutting conditions and achieve high accuracy. The method is easy to automate.
Таким образом, предлагаемый способ по сравнению с известными позволяет уменьшить значения осевой составляющей силы резания и тем самым мощность резания, а также повысить качество обработки путем обеспечения равных условий резания фрезой двух заготовок. Кроме того, равные условия резания (температуры, давление, усилие и т.п.) при обработки по предлагаемому способу исключают вибрации и повышают стойкость инструмента.Thus, the proposed method in comparison with the known allows to reduce the values of the axial component of the cutting force and thereby the cutting power, and also to improve the quality of processing by ensuring equal conditions for cutting two workpieces with a mill. In addition, equal cutting conditions (temperature, pressure, force, etc.) during processing by the proposed method eliminate vibrations and increase tool life.
Источники информацииInformation sources
1. Винтовые насосы/Д.Ф.Балденко, М.Г.Бидман, В.Л.Калишевский и др. - М.: Машиностроение, 1982. - С.122-123, рис.73.1. Screw pumps / D.F. Baldenko, M.G. Bidman, V.L. Kalishevsky, etc. - M.: Mechanical Engineering, 1982. - S. 122-123, Fig. 73.
2. Патент РФ 2209129, МПК7 В23С 3/00, В23G 1/32. Способ обработки винтов героторных винтовых насосов. Клевцов И.П., Брусов С.И., Тарапанов А.С., Харламов Г.А. Заявка 2001135579/02; 21.12.2001; 27.07.2003. Бюл. №21.2. RF patent 2209129, IPC 7 В23С 3/00,
3. Патент РФ 2306199, МПК В23С 3/00, В23G 1/32. Способ фрезерования винтов с круглой винтовой поверхностью. Степанов Ю.С., Киричек А.В., Тарапанов А.С., Харламов Г.А., Бородин М.В., Афанасьев Б.И., Фомин Д.С., Брусов С.И. Заявка 2006101248/02; 16.01.2006; 20.09.2007. Бюл. №26.3. RF patent 2306199,
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008143891/02A RU2381877C1 (en) | 2008-11-05 | 2008-11-05 | Method to process set of screws |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008143891/02A RU2381877C1 (en) | 2008-11-05 | 2008-11-05 | Method to process set of screws |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2381877C1 true RU2381877C1 (en) | 2010-02-20 |
Family
ID=42126963
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008143891/02A RU2381877C1 (en) | 2008-11-05 | 2008-11-05 | Method to process set of screws |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2381877C1 (en) |
-
2008
- 2008-11-05 RU RU2008143891/02A patent/RU2381877C1/en not_active IP Right Cessation
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR20120140634A (en) | Robust method for skiving and corresponding apparatus comprising a skiving tool | |
| JP2020082341A (en) | Method of cutting spiral bevel gear tooth having involute tooth profile with spherical surface | |
| US20060140734A1 (en) | Milling method used for producing structural components | |
| JP6330443B2 (en) | Skiving cutter and gear | |
| JPH0716815B2 (en) | Method for precision machining crowned tooth flanks of hardened gears | |
| RU2381877C1 (en) | Method to process set of screws | |
| US3303522A (en) | Vibrating tapping machine | |
| JPH0565287B2 (en) | ||
| RU2306202C1 (en) | Screw milling method | |
| RU2387522C1 (en) | Facility for milling set-up of screws | |
| RU2306199C1 (en) | Method for milling screws with circular screw surface | |
| US3417510A (en) | Method and means for crowning teeth | |
| RU2306200C1 (en) | Apparatus for milling screws with circular screw surface | |
| RU2306201C1 (en) | Screw milling apparatus | |
| CN113000948B (en) | Method for finishing a workpiece having teeth | |
| RU2209129C1 (en) | Method for working screws of gerator screw pumps | |
| US1103851A (en) | Machine for cutting helical teeth or gear-wheels. | |
| US3508462A (en) | Method and means for producing teeth and lobes | |
| RU2153969C2 (en) | Method of grinding noncircular-section bodies of revolution | |
| JP2000015554A (en) | Oscillation device for honing grinding wheel and honing device | |
| US2608906A (en) | Machine for cutting clutches | |
| CN86210181U (en) | Multifunction machine tool for machining cycloid workpiece | |
| RU2541230C1 (en) | Holes machining device | |
| CN216177685U (en) | Laser pipe cutting machine | |
| US4717293A (en) | Method for chamfering the axially facing ends of toothed workpieces, a meshing engagement aid manufactured according to this method, and an apparatus for performing the method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20101106 |