RU2306200C1 - Apparatus for milling screws with circular screw surface - Google Patents
Apparatus for milling screws with circular screw surface Download PDFInfo
- Publication number
- RU2306200C1 RU2306200C1 RU2006101250/02A RU2006101250A RU2306200C1 RU 2306200 C1 RU2306200 C1 RU 2306200C1 RU 2006101250/02 A RU2006101250/02 A RU 2006101250/02A RU 2006101250 A RU2006101250 A RU 2006101250A RU 2306200 C1 RU2306200 C1 RU 2306200C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- tool
- workpiece
- axis
- crank
- screw
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Milling Processes (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к технологии машиностроения и может быть использовано при обработке рабочих поверхностей винтов с круглой винтовой поверхностью с большим шагом и малым расстоянием между вершиной и впадиной винтовых насосов на токарных, шлифовальных станках и обрабатывающих центрах.The invention relates to mechanical engineering technology and can be used in the processing of working surfaces of screws with a round screw surface with a large pitch and a small distance between the top and bottom of the screw pumps on turning, grinding machines and machining centers.
Известны устройство и способ обработки винтов с круглой винтовой поверхностью с большим шагом и малым расстоянием между вершиной и впадиной, при котором винтовую поверхность нарезают резцом, установленным в планшайбе шпинделя токарного станка, причем ось планшайбы отнесена от оси обрабатываемой заготовки на величину эксцентриситета сечения винта. Резцовая планшайба совершает вращательное движение вокруг смещенной оси и поступательное движение вдоль оси обрабатываемой детали, кинематически связанное с вращением заготовки [1].A known device and method for processing screws with a round helical surface with a large pitch and a small distance between the top and the bottom, in which the helical surface is cut with a cutter installed in the faceplate of the spindle of the lathe, the axis of the faceplate being assigned from the axis of the workpiece to the amount of eccentricity of the cross section of the screw. The cutting faceplate rotates around the offset axis and translates along the axis of the workpiece, kinematically associated with the rotation of the workpiece [1].
Недостатками известного устройства и способа обработки являются: большая трудоемкость процесса обработки и низкая производительность, которая связана с невысокой стойкостью резцового инструмента, ведущей к снижению точности обработки и быстрой потере режущих свойств.The disadvantages of the known device and method of processing are: the high complexity of the processing process and low productivity, which is associated with the low resistance of the cutting tool, leading to a decrease in processing accuracy and a quick loss of cutting properties.
Известны устройство и способ обработки винтов героторных винтовых насосов, включающий вращательные движения обрабатываемой детали и режущего инструмента и прямолинейное движение подачи режущего инструмента вдоль оси обрабатываемой детали, причем обработку осуществляют торцевой поверхностью режущего инструмента, ось шпинделя которого расположена под острым углом ε к прямой, перпендикулярной оси вращения детали, при этом инструменту сообщают согласованное с вращением обрабатываемой детали вращательное планетарное движение из условия перемещения оси шпинделя инструмента вокруг упомянутой прямой, кроме того, вращательное планетарное движение режущего инструмента дополнительно согласовывают с вышеупомянутой прямолинейной подачей, причем обработку осуществляют частью боковой поверхности режущего инструмента, а величину угла ε определяют по формуле: ε=arcsin(h/Do),где h - высота профиля винтовой поверхности детали; Do - диаметр образующей поверхности инструмента [2].A device and method for processing the screws of gerotor screw pumps is known, including rotational movements of the workpiece and the cutting tool and a rectilinear motion of the feed of the cutting tool along the axis of the workpiece, the processing being carried out by the end surface of the cutting tool, the spindle axis of which is located at an acute angle ε to a straight, perpendicular axis the rotation of the part, while the tool is informed of a planetary rotation movement coordinated with the rotation of the workpiece, from the condition the motion of the axis of the tool spindle around the straight line, in addition, the rotational planetary movement of the cutting tool is additionally coordinated with the aforementioned straight feed, and the processing is carried out part of the side surface of the cutting tool, and the angle ε is determined by the formula: ε = arcsin (h / D o ) where h is the height of the profile of the screw surface of the part; D o - the diameter of the forming surface of the tool [2].
Недостатками известного устройства и способа являются: невысокая стойкость фрезерной торцовой наладки, ведущей к быстрой потере режущих свойств из-за быстрого затупления острых углов между торцовой и боковой режущими поверхностями фрезы, и большая трудоемкость процесса переточек, ведущие к снижению точности обработки и производительности.The disadvantages of the known device and method are: the low resistance of the milling mechanical adjustment, leading to a rapid loss of cutting properties due to the rapid blunting of the sharp corners between the end and side cutting surfaces of the mill, and the high complexity of the regrinding process, leading to a decrease in processing accuracy and productivity.
Задачами изобретения являются расширение технологических возможностей обработки открытых винтовых поверхностей, в частности винтов с круглой рабочей винтовой поверхностью с большим шагом и малым расстоянием между вершиной и впадиной винтовых насосов, увеличение стойкости инструментальной наладки, повышение производительности, точности и качества обработки.The objectives of the invention are to expand the technological capabilities of processing open screw surfaces, in particular screws with a round working screw surface with a large pitch and a small distance between the top and bottom of the screw pumps, increase the tool life, increase productivity, accuracy and quality of processing.
Поставленная задача решается с помощью предлагаемого устройства для обработки винтов с круглой винтовой поверхностью, с большим шагом и малым расстоянием между вершиной и впадиной винтовых насосов, содержащего шпиндель с режущим инструментом, при этом режущий инструмент выполнен в виде цилиндрической фрезы, имеющей возможность колебательного движения с помощью кривошипно-шатунной головки, состоящей из кривошипа, вращение которого согласовано с вращением обрабатываемой заготовки, шатуна, одним концом шарнирно соединенного с кривошипом, а другим концом - с ползуном, совершающим прямолинейные возвратно-поступательные движения, и жестко соединенным с вилкой, в которой установлена упомянутая фреза с индивидуальным приводом главного движения.The problem is solved using the proposed device for processing screws with a round screw surface, with a large pitch and a small distance between the top and bottom of the screw pumps, containing a spindle with a cutting tool, while the cutting tool is made in the form of a cylindrical cutter, with the possibility of oscillatory movement using crank head, consisting of a crank, the rotation of which is consistent with the rotation of the workpiece, a connecting rod, one end pivotally connected to the crank ohms, and the other end - with the slider, perform a rectilinear reciprocating motion, and rigidly connected to the fork, which established the said mill with individual drive of the main movement.
Сущность предлагаемого устройства для обработки винтов винтовых насосов поясняется чертежами.The essence of the proposed device for processing screw pump screws is illustrated by drawings.
На фиг.1-9 приведены схемы обработки круглой винтовой поверхности с большим шагом и малым расстоянием между вершиной и впадиной винта винтового насоса цилиндрической фрезой с помощью предлагаемого устройства и показаны положения инструмента и заготовки через каждые 45° поворота заготовки в поперечном сечении; на фиг.10 - кинематическая схема предлагаемого устройства для фрезерования винтов, поперечное сечение; на фиг.11 - положение инструмента при обработке заготовки винта с помощью предлагаемого устройства, общий вид.Figure 1-9 shows the processing circuit of a round screw surface with a large pitch and a small distance between the top and bottom of the screw of the screw pump of the cylindrical cutter using the proposed device and shows the position of the tool and the workpiece after every 45 ° rotation of the workpiece in cross section; figure 10 is a kinematic diagram of the proposed device for milling screws, cross section; figure 11 is the position of the tool when processing a workpiece screw using the proposed device, General view.
Предлагаемое устройство предназначено для обработки винтов 1 с круглой винтовой поверхностью с большим шагом и малым расстоянием между вершиной и впадиной винтовых насосов высокопроизводительным инструментом - цилиндрической фрезой 2.The proposed device is designed to handle
Формообразование поверхности винта осуществляется по методу обката при согласованном движении режущего инструмента 2 и обрабатываемой заготовки 1, при этом инструменту 2 сообщают сложное планетарное движение, которое состоит из вращения вокруг его оси со скоростью главного движения резания Vи и колебательного возвратно-вращательного движения вокруг точки контакта С осцилляции со скоростью Sи.Forming the surface of the screw is carried out by the method of running-with coordinated movement of the
Обрабатываемой заготовке 1 сообщают вращательное движение вокруг ее центральной оси вращения Оз со скоростью круговой подачи заготовки Sз. Для получения винтовой образующей по длине заготовки 1 инструменту 2 сообщают прямолинейное движение вдоль оси заготовки 1 со скоростью продольной осевой подачи So.The
Ось шпинделя инструмента 2 расположена под углом αв наклона винтовой линии.The axis of the spindle of the
Цилиндрической фрезе 2 дополнительно сообщают колебательное движение с помощью кривошипно-шатунной головки, состоящей из кривошипа ООз, равного высоте профиля h/2 обрабатываемой винтовой поверхности.The
Кривошип ООз кинематически связан с обрабатываемой заготовкой и получает вращение Sз, равное и согласованное с ее вращением.The crank OO z kinematically connected with the workpiece and receives a rotation S z equal to and consistent with its rotation.
В состав головки входит шатун ОС, длина которого равна разности (r-h/2) радиуса г винта по выступам и половина высоты h/2 профиля винтовой поверхности, одним концом шарнирно соединенный с кривошипом, а другим концом шарнирно соединенный с ползуном, совершающим прямолинейные возвратно-поступательные движения в направляющих 3. Помимо этого шатун ОС жестко соединен в точке С под прямым углом с вилкой 4, на которой шарнирно закреплен инструмент - цилиндрическая фреза 2 с индивидуальным приводом главного движения Vи (на фиг.10 не показан).The head includes an OS rod, the length of which is equal to the difference (rh / 2) of the radius r of the screw over the protrusions and half the height h / 2 of the profile of the screw surface, pivotally connected at one end to the crank and pivotally connected at the other end to the ram performing straight-back translational movements in the
Таким образом, при вращении заготовки 1 кривошип OOз совершает вращательное движение относительно оси Oз, шатун ОС - колебательное, а ползун С - возвратно-поступательные прямолинейные движения в направляющих 3, при этом фреза дополнительно наклоняется к прямой, перпендикулярной оси заготовки на угол αи, определяемый по формулеThus, during the rotation of the
αи=±arccos[(r-h/2)/r],α and = ± arccos [(rh / 2) / r],
где αи - угол наклона оси фрезы к прямой перпендикулярной оси заготовки, град.;where α and - the angle of inclination of the axis of the cutter to a straight perpendicular axis of the workpiece, deg .;
r - радиус по вершинам винта обрабатываемой заготовки, мм;r is the radius along the vertices of the screw of the workpiece, mm;
h - высота профиля винтовой поверхности, мм;h is the height of the profile of the helical surface, mm;
(r-h/2) - длина шатуна, мм.(r-h / 2) - connecting rod length, mm.
Движения круговых подач и осевой подачи согласованы между собой при помощи кинематических цепей станка и устройства.The movements of circular feeds and axial feeds are coordinated with each other using the kinematic chains of the machine and the device.
Рассмотрим случай, когда инструмент занимает крайнее правое положение (фиг.1). Это начало обработки и угол наклона оси инструмента к прямой перпендикулярной оси заготовки α=0°. Цикл обработки профиля винта начинается в момент касания наиболее удаленной от оси точки А заготовки режущей кромкой инструмента. Угол между кривошипом ООз и шатуном ОС равен 180°, при этом расстояние между осью заготовки и осью инструмента L - максимальное.Consider the case when the tool occupies the extreme right position (figure 1). This is the beginning of machining and the angle of inclination of the tool axis to the straight perpendicular axis of the workpiece α = 0 °. The cycle of processing the profile of the screw begins at the moment of touching the workpiece farthest from the axis of point A with the cutting edge of the tool. The angle between the crank OO s and the connecting rod OS is 180 °, while the distance between the axis of the workpiece and the axis of the tool L is the maximum.
За одну восьмую оборота заготовки инструмент займет положение, показанное на фиг.2. Угол наклона оси инструмента к прямой перпендикулярной оси заготовки будет равен половине максимального αи45=(αи/max)/2, при этом расстояние между осью заготовки и осью инструмента L уменьшится на h/4 по сравнению с предыдущим положением.For one eighth of a turn of the workpiece, the tool will occupy the position shown in FIG. 2. The angle of inclination of the tool axis to the straight perpendicular axis of the workpiece will be equal to half the maximum α and45 = (α and / max ) / 2, while the distance between the workpiece axis and the tool axis L will decrease by h / 4 compared to the previous position.
За одну четверть оборота заготовки инструмент займет положение, показанное на фиг.3. Угол наклона оси инструмента к прямой перпендикулярной оси заготовки будет увеличиваться и равен максимальному значению αи90=αи max, при этом расстояние между осью заготовки и осью инструмента L уменьшится на h/2 по сравнению с нулевым положением.For one quarter of the turn of the workpiece, the tool will occupy the position shown in figure 3. The angle of inclination of the tool axis to the straight perpendicular axis of the workpiece will increase and equal to the maximum value α and 90 = α and max , while the distance between the workpiece axis and the tool axis L will decrease by h / 2 compared to the zero position.
За три восьмых оборота заготовки инструмент займет положение, показанное на (фиг.4. Угол наклона оси инструмента к прямой перпендикулярной оси заготовки будет уменьшаться и равен половине максимального значения αи135=(αи max)/2, при этом расстояние между осью заготовки и осью инструмента L уменьшится на 0,75 h по сравнению с нулевым положением.For three eighths of the turn of the workpiece, the tool will occupy the position shown in (Fig. 4. The angle of inclination of the tool axis to the straight perpendicular axis of the workpiece will decrease and equal to half the maximum value of α and 135 = (α and max ) / 2, while the distance between the axis of the workpiece and the axis of the tool L will decrease by 0.75 h compared to the zero position.
За пол-оборота заготовки инструмент займет положение, показанное на фиг.5. Угол наклона оси инструмента к прямой перпендикулярной оси заготовки будет уменьшаться до нуля αи180=0°, при этом расстояние между осью заготовки и осью инструмента L уменьшится на h по сравнению с нулевым положением и станет минимальным.For half a turn of the workpiece, the tool will occupy the position shown in figure 5. The angle of inclination of the tool axis to the straight perpendicular axis of the workpiece will decrease to zero α and 180 = 0 °, while the distance between the workpiece axis and the tool axis L will decrease by h compared to the zero position and will become minimal.
За пять восьмых оборота заготовки инструмент займет положение, показанное на фиг.6. Угол наклона оси инструмента к прямой перпендикулярной оси заготовки будет увеличиваться, но по другую сторону этой прямой, и равен половине максимального значения αи225=-(αи max)/2, при этом расстояние между осью заготовки и осью инструмента L увеличится на 0,25 h по сравнению с предыдущим положением.For five eighths of the turn of the workpiece, the tool will occupy the position shown in Fig.6. The angle of inclination of the tool axis to the straight line perpendicular to the workpiece axis will increase, but on the other side of this straight line, and will be equal to half the maximum value of α and 225 = - (α and max ) / 2, while the distance between the work axis and the tool axis L will increase by 0, 25 h compared to the previous position.
За три четверти оборота заготовки инструмент займет положение, показанное на фиг.7. Угол наклона оси инструмента к прямой, перпендикулярной оси заготовки, будет увеличиваться, но по другую сторону этой прямой, и равен максимальному значению αи270=-αи max при этом расстояние между осью заготовки и осью инструмента L увеличится на h/2 по сравнению с предыдущим положением.For three quarters of the turn of the workpiece, the tool will occupy the position shown in Fig.7. The angle of inclination of the tool axis to a straight line perpendicular to the workpiece axis will increase, but on the other side of this straight line, and is equal to the maximum value of α and 270 = -α and max, while the distance between the workpiece axis and the tool axis L will increase by h / 2 compared to previous position.
За семь восьмых оборота заготовки инструмент займет положение, показанное на фиг.8. Угол наклона оси инструмента к прямой перпендикулярной оси заготовки будет уменьшаться, но по другую сторону этой прямой, и равен половине максимального значения αи315=-(αи max)/2, при этом расстояние между осью заготовки и осью инструмента L увеличится на 0,25 h по сравнению с предыдущим положением.For seven eighths of the turn of the workpiece, the tool will occupy the position shown in Fig. 8. The angle of inclination of the tool axis to the straight line perpendicular to the workpiece axis will decrease, but on the other side of this straight line, and will be equal to half the maximum value α and315 = - (α and max ) / 2, while the distance between the workpiece axis and the tool axis L will increase by 0, 25 h compared to the previous position.
За полный оборот заготовки инструмент займет положение, показанное на фиг.9 как первоначальное положение (фиг.1). Это цикл обработки инструментом в данном поперечном сечении и угол наклона оси инструмента к прямой перпендикулярной оси заготовки αи360=0°. В данном поперечном сечении цикл обработки профиля винта заканчивается в наиболее удаленной от оси точки контакта А заготовки с режущей кромкой инструмента. Угол между кривошипом ООз и шатуном ОС равен 180°, при этом расстояние между осью заготовки и осью инструмента L - максимальное.For a complete revolution of the workpiece, the tool will occupy the position shown in Fig. 9 as the initial position (Fig. 1). This is a cycle of machining with a tool in a given cross section and the angle of inclination of the axis of the tool to the straight perpendicular axis of the workpiece α and 360 = 0 °. In this cross section, the screw profile processing cycle ends at the farthest contact point A from the workpiece with the cutting edge of the tool. The angle between the crank OO s and the connecting rod OS is 180 °, while the distance between the axis of the workpiece and the axis of the tool L is the maximum.
Далее цикл будет повторяться, но для других поперечных сечений заготовки, смена которых осуществляется благодаря использованию продольной осевой подачи So.Next, the cycle will be repeated, but for other cross sections of the workpiece, the change of which is due to the use of the longitudinal axial feed S o .
Таким образом, при обкате инструментом поверхности винта образуется эксцентричная винтовая поверхность с высотой профиля h, определяемой расстоянием между наиболее удаленной и наиболее приближенной по отношению к оси заготовки точками режущей кромки инструмента, а формирование винтовой поверхности заготовки осуществляется фрезерованием цилиндрической фрезой.Thus, when a tool rolls around the surface of a screw, an eccentric helical surface is formed with a profile height h determined by the distance between the points of the tool cutting edge that are farthest and closest to the workpiece axis, and the helical workpiece surface is formed by milling with a cylindrical mill.
Предлагаемое устройство предназначено для обработки винтов с круглой винтовой поверхностью с большим шагом и малым расстоянием между вершиной и впадиной винтовых насосов. Для образования винтовой поверхности режущему инструменту сообщают прямолинейное движение осевой подачи вдоль оси винта в направлении захода витка, причем величину подачи выбирают равной шагу винта за один оборот заготовки.The proposed device is designed to handle screws with a round screw surface with a large pitch and a small distance between the top and bottom of the screw pumps. For the formation of a helical surface, the cutting tool is informed of the linear motion of the axial feed along the screw axis in the direction of turn of the turn, the feed rate being chosen equal to the pitch of the screw per revolution of the workpiece.
Предлагаемое устройство позволяет в полной мере использовать преимущества многолезвийной обработки при нарезании рабочих поверхностей винтов винтовых насосов. Реализуется принцип разделения снимаемого припуска на зуб инструмента, и облегчается деление стружки. Способ обеспечивает регулирование угла наклона режущей кромки инструмента относительно обрабатываемой поверхности.The proposed device allows you to fully use the advantages of multi-blade processing when cutting the working surfaces of the screws of screw pumps. The principle of separation of the removed allowance into the tooth of the tool is implemented, and chip division is facilitated. The method provides adjustment of the angle of inclination of the cutting edge of the tool relative to the work surface.
Достоинством предлагаемого устройства для обработки винтов винтовых насосов является высокая производительность обработки, которая связана с высокой стойкостью многозубого инструмента и возможностью достижения высоких скоростей резания.The advantage of the proposed device for processing screw pump screws is its high processing capacity, which is associated with the high resistance of a multi-tooth tool and the ability to achieve high cutting speeds.
Пример. Обрабатывался винт левый Н41.1016.01.001 винтового насоса ЭВН5-25-1500, который имел следующие размеры: общая длина - 1282 мм, длина винтовой части - 1208 мм, диаметр d поперечного сечения винта - ⌀27-0,05 мм, наружный диаметр заготовки D=30,3 мм, высота профиля h=1,65 мм, шаг t=28±0,01 мм; винтовая поверхность однозаходная, левого направления; материал - сталь 18ХГТ ГОСТ 4543-74, твердость НВ 207-228, масса 5,8 кг. Обработка производилась на модернизированном токарном станке мод. 16К20 при помогли кривошипно-шатунной головки, обеспечивающей регулирование угла наклона инструментального шпинделя относительно оси обката. Инструмент - фреза концевая ГОСТ 17026-71, наружный диаметр - 25 мм, число зубьев z=4, материал - сталь быстрорежущая Р6М5 ГОСТ 19265-73, угол наклона осциллирующей оси ускорительной головки - 15°18'.Example. The left screw H41.1016.01.001 of the screw pump EVN5-25-1500 was processed, which had the following dimensions: total length - 1282 mm, length of the screw part - 1208 mm, diameter d of the screw cross-section - ⌀27 -0.05 mm, outer diameter blanks D = 30.3 mm, profile height h = 1.65 mm, pitch t = 28 ± 0.01 mm; single-helical screw surface, left direction; material - steel 18HGT GOST 4543-74, hardness HB 207-228, weight 5.8 kg. Processing was carried out on a modernized lathe mod. 16K20 with the help of a crank head, providing control of the angle of inclination of the tool spindle relative to the axis of the run-in. Tool - end mill GOST 17026-71, outer diameter - 25 mm, number of teeth z = 4, material - high-speed steel Р6М5 GOST 19265-73, tilt angle of the oscillating axis of the accelerator head - 15 ° 18 '.
Частота вращения инструментального шпинделя nи=250 об/мин, осциллирующая подача инструмента Sи=2,16 об/мин, круговая подача заготовки Sд=2 об/мин, подача инструмента вдоль оси заготовки на оборот детали So=28 мм/об. Основное время обработки винта составило To=21,3 мин (против 
При обработке были отмечены благоприятные условия резания, минимальный износ режущей части инструмента, удобство управления процессом обработки.During processing, favorable cutting conditions, minimal wear of the cutting part of the tool, ease of control of the processing process were noted.
Благодаря применению предлагаемого устройства улучшилось качество обработанной поверхности за счет более равномерного распределения снимаемого пропуска на зуб фрезы и сохранения размерной точности режущей части инструмента вследствие его высокой стойкости. Предлагаемое устройство позволяет интенсифицировать режимы резания и достигать высокой точности. Устройство легко вписывается в автоматический цикл обработки.Thanks to the use of the proposed device, the quality of the machined surface is improved due to a more even distribution of the removed pass on the cutter tooth and the dimensional accuracy of the cutting part of the tool is maintained due to its high durability. The proposed device allows to intensify the cutting conditions and to achieve high accuracy. The device fits easily into the automatic processing cycle.
Источники информацииInformation sources
1. Винтовые насосы. Д.Ф.Балденко, М.Г.Бидман, В.Л.Калишевский и др. - М.: Машиностроение, 1982. - С.122-123, рис.73.1. Screw pumps. D.F. Baldenko, M.G. Bidman, V.L. Kalishevsky, etc. - M .: Mashinostroenie, 1982. - S.122-123, Fig. 73.
2. Патент РФ 2209129, МПК7 В23С 3/00, В23G 1/32. Способ обработки винтов героторных винтовых насосов. Клевцов И.П., Брусов С.И., Тарапанов А.С., Харламов Г.А. Заявка 2001135579/02; 21.12.2001; 27.07.2003. Бюл. №21 - прототип.2. RF patent 2209129, IPC 7 В23С 3/00,
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006101250/02A RU2306200C1 (en) | 2006-01-16 | 2006-01-16 | Apparatus for milling screws with circular screw surface |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006101250/02A RU2306200C1 (en) | 2006-01-16 | 2006-01-16 | Apparatus for milling screws with circular screw surface |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2306200C1 true RU2306200C1 (en) | 2007-09-20 |
Family
ID=38695149
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2006101250/02A RU2306200C1 (en) | 2006-01-16 | 2006-01-16 | Apparatus for milling screws with circular screw surface |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2306200C1 (en) |
-
2006
- 2006-01-16 RU RU2006101250/02A patent/RU2306200C1/en not_active IP Right Cessation
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SU1160926A3 (en) | Screw-cutting lathe | |
| CN1080578A (en) | Gear fine hobbing cutter | |
| RU2306200C1 (en) | Apparatus for milling screws with circular screw surface | |
| US4750848A (en) | Involute gear cutter | |
| RU2306199C1 (en) | Method for milling screws with circular screw surface | |
| RU2306202C1 (en) | Screw milling method | |
| US4350059A (en) | Method of producing shaving cutter | |
| JPH0565287B2 (en) | ||
| CN1053852C (en) | Generating electrospark precision machining equipment | |
| CN101277777B (en) | Process and device for producing threads, especially for boring rods or the like | |
| RU2306201C1 (en) | Screw milling apparatus | |
| US3417510A (en) | Method and means for crowning teeth | |
| RU2387522C1 (en) | Facility for milling set-up of screws | |
| CN111496314A (en) | Be used for metal cutting machine blade interchangeable formula rotary cutter | |
| RU2381877C1 (en) | Method to process set of screws | |
| CN111097973A (en) | Method for half-expanding and processing herringbone gear by using finger-shaped cutter | |
| CN113000948B (en) | Method for finishing a workpiece having teeth | |
| RU2209129C1 (en) | Method for working screws of gerator screw pumps | |
| CN1046025A (en) | The method of machining scroll components | |
| US2008474A (en) | Apparatus for turning noncircular work | |
| RU2153969C2 (en) | Method of grinding noncircular-section bodies of revolution | |
| SU986766A1 (en) | Grinding wheel | |
| US3508462A (en) | Method and means for producing teeth and lobes | |
| CN86210181U (en) | Multifunction machine tool for machining cycloid workpiece | |
| US3618189A (en) | Gear making |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20080117 |