RU2306199C1 - Method for milling screws with circular screw surface - Google Patents
Method for milling screws with circular screw surface Download PDFInfo
- Publication number
- RU2306199C1 RU2306199C1 RU2006101248/02A RU2006101248A RU2306199C1 RU 2306199 C1 RU2306199 C1 RU 2306199C1 RU 2006101248/02 A RU2006101248/02 A RU 2006101248/02A RU 2006101248 A RU2006101248 A RU 2006101248A RU 2306199 C1 RU2306199 C1 RU 2306199C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- axis
- tool
- workpiece
- crank
- milling
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Milling Processes (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к технологии машиностроения и может быть использовано при обработке рабочих поверхностей винтов с круглой винтовой поверхностью с большим шагом и малым расстоянием между вершиной и впадиной винтовых насосов на токарных, шлифовальных станках и обрабатывающих центрах.The invention relates to mechanical engineering technology and can be used in the processing of working surfaces of screws with a round screw surface with a large pitch and a small distance between the top and bottom of the screw pumps on turning, grinding machines and machining centers.
Известен способ обработки винтов с круглой винтовой поверхностью с большим шагом и малым расстоянием между вершиной и впадиной, при котором винтовую поверхность нарезают резцом, установленным в планшайбе шпинделя токарного станка, причем ось планшайбы отнесена от оси обрабатываемой заготовки на величину эксцентриситета сечения винта. Резцовая планшайба совершает вращательное движение вокруг смещенной оси и поступательное движение вдоль оси обрабатываемой детали, кинематически связанное с вращением заготовки [1].A known method of processing screws with a round helical surface with a large pitch and a small distance between the top and bottom, in which the helical surface is cut with a cutter installed in the faceplate of the spindle of the lathe, and the axis of the faceplate is relative to the axis of the workpiece by the amount of eccentricity of the cross section of the screw. The cutting faceplate rotates around the offset axis and translates along the axis of the workpiece, kinematically associated with the rotation of the workpiece [1].
Недостатками известного способа обработки являются: большая трудоемкость процесса обработки и низкая производительность, которая связана с невысокой стойкостью резцового инструмента, ведущей к снижению точности обработки и быстрой потере режущих свойств.The disadvantages of the known processing method are: the high complexity of the processing process and low productivity, which is associated with the low durability of the cutting tool, leading to a decrease in machining accuracy and a quick loss of cutting properties.
Известен способ обработки винтов героторных винтовых насосов, включающий вращательные движения обрабатываемой детали и режущего инструмента и прямолинейное движение подачи режущего инструмента вдоль оси обрабатываемой детали, причем обработку осуществляют торцевой поверхностью режущего инструмента, ось шпинделя которого расположена под острым углом ε к прямой, перпендикулярной оси вращения детали, при этом инструменту сообщают согласованное с вращением обрабатываемой детали вращательное планетарное движение из условия перемещения оси шпинделя инструмента вокруг упомянутой прямой, кроме того, вращательное планетарное движение режущего инструмента дополнительно согласовывают с вышеупомянутой прямолинейной подачей, причем обработку осуществляют частью боковой поверхности режущего инструмента, а величину угла ε определяют по формуле: ε=arcsin(h/Do), где h - высота профиля винтовой поверхности детали; Do - диаметр образующей поверхности инструмента [2].A known method of processing the screws of gerotor screw pumps, including the rotational movement of the workpiece and the cutting tool and the rectilinear motion of the feed of the cutting tool along the axis of the workpiece, the processing is carried out by the end surface of the cutting tool, the spindle axis of which is at an acute angle ε to a straight line perpendicular to the axis of rotation of the part , while the instrument is informed of a rotational planetary movement coordinated with the rotation of the workpiece from a moving condition Ia tool spindle axis around said straight line, moreover, the rotary planetary motion of the cutting tool further accord with the aforementioned straight feed, wherein the treatment is carried out a part of the side surface of the cutting tool, and the angle ε is determined from the formula: ε = arcsin (h / D o), where h is the height of the profile of the helical surface of the part; D o - the diameter of the forming surface of the tool [2].
Недостатками известного способа являются: невысокая стойкостью фрезерной торцевой наладки, ведущей к быстрой потере режущих свойств из-за быстрого затупления острых углов между торцевой и боковой режущими поверхностями фрезы, и большая трудоемкость процесса переточек, ведущие к снижению точности обработки и производительности.The disadvantages of this method are: the low resistance of the milling end adjustment, leading to a rapid loss of cutting properties due to the rapid blunting of the sharp corners between the end and side cutting surfaces of the cutter, and the high complexity of the regrinding process, leading to a decrease in processing accuracy and productivity.
Задачами изобретения являются расширение технологических возможностей обработки открытых винтовых поверхностей, в частности винтов с круглой рабочей винтовой поверхностью с большим шагом и малым расстоянием между вершиной и впадиной винтовых насосов, увеличение стойкости инструментальной наладки, повышение производительности, точности и качества обработки.The objectives of the invention are to expand the technological capabilities of processing open screw surfaces, in particular screws with a round working screw surface with a large pitch and a small distance between the top and bottom of the screw pumps, increasing the tool life, increasing productivity, accuracy and quality of processing.
Поставленная задача решается предлагаемым способом обработки винтов с круглой винтовой поверхностью с большим шагом и малым расстоянием между вершиной и впадиной винтовых насосов, включающий вращательные движения заготовки и режущего инструмента и прямолинейное движение продольной подачи режущего инструмента вдоль оси обрабатываемой заготовки, ось шпинделя режущего располагают под углом наклона винтовой линии, при этом в качестве режущего инструмента используют цилиндрическую фрезу, которой дополнительно сообщают колебательное движение с помощью криво-шипно-шатунной головки, состоящей из кривошипа, которому сообщают вращение, равное и согласованное с вращением обрабатываемой заготовки, шатуна, который одним концом шарнирно соединяют с кривошипом, а другим концом - с ползуном, совершающим прямолинейные возвратно-поступательные движения, и жестко соединяют шатун с вилкой, в которой установлена упомянутая фреза с индивидуальным приводом главного движения.The problem is solved by the proposed method of processing screws with a round screw surface with a large pitch and a small distance between the top and bottom of the screw pumps, including the rotational movement of the workpiece and the cutting tool and the linear movement of the longitudinal feed of the cutting tool along the axis of the workpiece, the axis of the cutting spindle is positioned at an angle a helical line, while a cylindrical cutter is used as a cutting tool, to which an oscillatory movement using a crank-head consisting of a crank, which is informed of a rotation equal to and consistent with the rotation of the workpiece, a rod, which is articulated at one end with a crank, and the other end with a slider making rectilinear reciprocating movements, and rigidly connect the connecting rod to the fork, in which the said mill is installed with an individual drive of the main movement.
Сущность предлагаемого способа обработки винтов винтовых насосов поясняется чертежами.The essence of the proposed method of processing screw pump screws is illustrated by drawings.
На фиг.1-9 приведены схемы обработки круглой винтовой поверхности с большим шагом и малым расстоянием между вершиной и впадиной винта винтового насоса цилиндрической фрезой по предлагаемому способу и показаны положения инструмента и заготовки через каждые 45° поворота заготовки в поперечном сечении; на фиг.10 - кинематическая схема устройства, реализующего предлагаемый способ фрезерования винтов, поперечное сечение; на фиг.11 - положение инструмента и заготовки на общем виде.Figure 1-9 shows the processing circuit of a round screw surface with a large pitch and a small distance between the top and bottom of the screw of the screw pump by a cylindrical cutter according to the proposed method and shows the position of the tool and the workpiece after every 45 ° rotation of the workpiece in cross section; figure 10 is a kinematic diagram of a device that implements the proposed method of milling screws, cross section; figure 11 is the position of the tool and the workpiece in a General view.
Предлагаемый способ предназначен для обработки винтов 1 с круглой винтовой поверхностью с большим шагом и малым расстоянием между вершиной и впадиной винтовых насосов высокопроизводительным инструментом - цилиндрической фрезой 2.The proposed method is designed to handle
Формообразование поверхности винта осуществляется по методу обката при согласованном движении режущего инструмента 2 и обрабатываемой заготовки 1, при этом инструменту 2 сообщают сложное планетарное движение, которое состоит из вращения вокруг его оси со скоростью главного движения резания Vи и колебательного возвратно-вращательного движения вокруг точки контакта С осцилляции со скоростью Sи.Forming the surface of the screw is carried out by the method of running-with coordinated movement of the
Обрабатываемой заготовке 1 сообщают вращательное движение вокруг ее центральной оси вращения Оз со скоростью круговой подачи заготовки Sз. Для получения винтовой образующей по длине заготовки 1 инструменту 2 сообщают прямолинейное движение вдоль оси заготовки 1 со скоростью продольной осевой подачи So.The
Ось шпинделя инструмента 2 расположена под углом αв наклона винтовой линии.The axis of the spindle of the
Цилиндрической фрезе 2 дополнительно сообщают колебательное движение с помощью кривошипно-шатунной головки, состоящей из кривошипа ООз, равного половине высоты профиля h/2 обрабатываемой винтовой поверхности.
Кривошип ООз кинематически связан с обрабатываемой заготовкой и получает вращение Sз, равное и согласованное с ее вращением.The crank OO z kinematically connected with the workpiece and receives a rotation S z equal and consistent with its rotation.
В состав головки входит шатун ОС длиной, равной разности (r-h/2) радиуса r винта по выступам и половины высоты h/2 профиля винтовой поверхности, одним концом шарнирно соединенный с кривошипом, а другим концом шарнирно соединенный с ползуном, совершающим прямолинейные возвратно-поступательные движения в направляющих 3. Помимо этого шатун ОС жестко соединен в точке С под прямым углом с вилкой 4, на которой шарнирно закреплен инструмент - цилиндрическая фреза 2 с индивидуальным приводом главного движения Vи (на фиг.10 не показан).The head includes a connecting rod with a length equal to the difference (rh / 2) of the radius r of the screw along the protrusions and half the height h / 2 of the profile of the screw surface, with one end pivotally connected to the crank, and the other end pivotally connected to the slider making rectilinear reciprocating movements in the
Таким образом, при вращении заготовки 1 кривошип ООз совершает вращательное движение относительно оси Оз, шатун ОС - колебательное, а ползун С - возвратно-поступательные прямолинейные движения в направляющих 3, при этом фреза дополнительно наклоняется к прямой, перпендикулярной оси заготовки на угол αи, определяемый по формулеThus, during the rotation of the
αи=±arccos[(r-h/2)/r],α and = ± arccos [(rh / 2) / r],
где αи - угол наклона оси фрезы к прямой, перпендикулярной оси заготовки, град.;where α and - the angle of inclination of the axis of the cutter to a straight line perpendicular to the axis of the workpiece, deg .;
r - радиус по вершинам винта обрабатываемой заготовки, мм;r is the radius along the vertices of the screw of the workpiece, mm;
h - высота профиля винтовой поверхности, мм;h is the height of the profile of the helical surface, mm;
(r-h/2) - длина шатуна, мм.(r-h / 2) - connecting rod length, mm.
Движения круговых подач и осевой подачи согласованы между собой при помощи кинематических цепей станка и устройства.The movements of circular feeds and axial feeds are coordinated with each other using the kinematic chains of the machine and the device.
Рассмотрим случай, когда инструмент занимает крайнее правое положение (фиг.1). Это начало обработки и угол наклона оси инструмента к прямой, перпендикулярной оси заготовки, α=0°. Цикл обработки профиля винта начинается в момент касания наиболее удаленной от оси точки А заготовки режущей кромкой инструмента. Угол между кривошипом ООз и шатуном ОС равен 180°, при этом расстояние между осью заготовки и осью инструмента L - максимальное.Consider the case when the tool occupies the extreme right position (figure 1). This is the beginning of processing and the angle of inclination of the tool axis to a straight line perpendicular to the axis of the workpiece, α = 0 °. The cycle of processing the profile of the screw begins at the moment of touching the workpiece farthest from the axis of point A with the cutting edge of the tool. The angle between the crank OO s and the connecting rod OS is 180 °, while the distance between the axis of the workpiece and the axis of the tool L is the maximum.
За одну восьмую оборота заготовки инструмент займет положение, показанное на фиг.2. Угол наклона оси инструмента к прямой, перпендикулярной оси заготогки, будет равен половине максимального α45=(αmax)/2, при этом расстояние между осью заготовки и осью инструмента L уменьшится на h/4 по сравнению с предыдущим положением.For one eighth of a turn of the workpiece, the tool will occupy the position shown in FIG. 2. The angle of inclination of the tool axis to a straight line perpendicular to the axis of the cutter will be equal to half the maximum α 45 = (α max ) / 2, while the distance between the workpiece axis and the tool axis L will decrease by h / 4 compared to the previous position.
За одну четверть оборота заготовки инструмент займет положение, показанное на фиг.3. Угол наклона оси инструмента к прямой, перпендикулярной оси заготовки, будет увеличиваться и равен максимальному значению α90=αmax, при этом расстояние между осью заготовки и осью инструмента L уменьшится на h/2 по сравнению с нулевым положением.For one quarter of the turn of the workpiece, the tool will occupy the position shown in figure 3. The angle of inclination of the tool axis to a straight line perpendicular to the workpiece axis will increase and equal to the maximum value α 90 = α max , while the distance between the workpiece axis and the tool axis L will decrease by h / 2 compared to the zero position.
За три восьмых оборота заготовки инструмент займет положение, показанное на фиг.4. Угол наклона оси инструмента к прямой, перпендикулярной оси заготовки, будет уменьшаться и равен половине максимального значения α135=(αmax)/2, при этом расстояние между осью заготовки и осью инструмента L уменьшится на 0,75 h по сравнению с нулевым положением.For three eighths of the turn of the workpiece, the tool will occupy the position shown in figure 4. The angle of inclination of the tool axis to a straight line perpendicular to the workpiece axis will decrease and equal to half the maximum value α 135 = (α max ) / 2, while the distance between the workpiece axis and the tool axis L will decrease by 0.75 h compared to the zero position.
За пол-оборота заготовки инструмент займет положение, показанное на фиг.5. Угол наклона оси инструмента к прямой, перпендикулярной оси заготовки, будет уменьшаться до нуля α180=0°, при этом расстояние между осью заготовки и осью инструмента L уменьшится на h по сравнению с нулевым положением и станет минимальным.For half a turn of the workpiece, the tool will occupy the position shown in figure 5. The angle of inclination of the tool axis to a straight line perpendicular to the workpiece axis will decrease to zero α 180 = 0 °, while the distance between the workpiece axis and the tool axis L will decrease by h compared to the zero position and will become minimal.
За пять восьмых оборота заготовки инструмент займет положение, показанное на фиг.6. Угол наклона оси инструмента к прямой, перпендикулярной оси заготовки, будет увеличиваться, но по другую сторону этой прямой и равен половине максимального значения α225=-(αmax)/2, при этом расстояние между осью заготовки и осью инструмента L увеличится на h/4 по сравнению с предыдущим положением.For five eighths of the turn of the workpiece, the tool will occupy the position shown in Fig.6. The angle of inclination of the tool axis to a straight line perpendicular to the workpiece axis will increase, but on the other side of this straight line and equal to half the maximum value α 225 = - (α max ) / 2, while the distance between the workpiece axis and the tool axis L will increase by h / 4 compared with the previous position.
За три четверти оборота заготовки инструмент займет положение, показанное на фиг.7. Угол наклона оси инструмента к прямой, перпендикулярной оси заготовки, будет увеличиваться, но по другую сторону этой прямой и равен максимальному значению α270=αmax, при этом расстояние между осью заготовки и осью инструмента L увеличится на h/2 по сравнению с предыдущим положением.For three quarters of the turn of the workpiece, the tool will occupy the position shown in Fig.7. The angle of inclination of the tool axis to a straight line perpendicular to the workpiece axis will increase, but on the other side of this straight line and is equal to the maximum value α 270 = α max , while the distance between the workpiece axis and the tool axis L will increase by h / 2 compared to the previous position .
За семь восьмых оборота заготовки инструмент займет положение, показанное на фиг.8. Угол наклона оси инструмента к прямой, перпендикулярной оси заготовки, будет уменьшаться, но по другую сторону этой прямой и равен половине максимального значения α315=-(αmax)/2, при этом расстояние между осью заготовки и осью инструмента L увеличится на h/4 по сравнению с предыдущим положением.For seven eighths of the turn of the workpiece, the tool will occupy the position shown in Fig. 8. The angle of inclination of the tool axis to a straight line perpendicular to the workpiece axis will decrease, but on the other side of this straight line and equal to half the maximum value α 315 = - (α max ) / 2, while the distance between the workpiece axis and the tool axis L will increase by h / 4 compared with the previous position.
За полный оборот заготовки инструмент займет положение, показанное на фиг.9, как первоначальное положение (фиг.1). Это цикл, обработки инструментом в данном поперечном сечении и угол наклона оси инструмента к прямой, перпендикулярной оси заготовки, α360=0°. Цикл обработки профиля винта в данном поперечном сечении заканчивается в наиболее удаленной от оси точки контакта А заготовки с режущей кромкой инструмента. Угол между кривошипом ООз и шатуном ОС равен 180°, при этом расстояние между осью заготовки и осью инструмента L - максимальное.For a full revolution of the workpiece, the tool will occupy the position shown in Fig. 9 as the initial position (Fig. 1). This is a cycle processed by a tool in a given cross section and the angle of inclination of the tool axis to a straight line perpendicular to the workpiece axis, α 360 = 0 °. The cycle of processing the profile of the screw in this cross section ends at the point farthest from the axis of the contact point A of the workpiece with the cutting edge of the tool. The angle between the crank OO s and the connecting rod OS is 180 °, while the distance between the axis of the workpiece and the axis of the tool L is the maximum.
Далее цикл будет повторяться.Next, the cycle will be repeated.
Таким образом, при обкате инструментом поверхности винта образуется эксцентричная винтовая поверхность с высотой профиля h, определяемой расстоянием между наиболее удаленной и наиболее приближенной по отношению к оси заготовки точками режущей кромки инструмента, а формирование винтовой поверхности заготовки осуществляется фрезерованием цилиндрической фрезой.Thus, when a tool rolls around the surface of a screw, an eccentric helical surface is formed with a profile height h determined by the distance between the points of the tool cutting edge that are the most distant and most close to the workpiece axis, and the workpiece is formed by milling with a cylindrical milling cutter.
Предлагаемый способ предназначен для обработки винтов с круглой винтовой поверхностью с большим шагом и малым расстоянием между вершиной и впадиной винтовых насосов. Для образования винтовой поверхности режущему инструменту сообщают прямолинейное движение осевой подачи вдоль оси винта в направлении захода витка, причем величину подачи выбирают равной шагу винта за один оборот заготовки.The proposed method is designed to handle screws with a round helical surface with a large pitch and a small distance between the top and bottom of the screw pumps. For the formation of a helical surface, the cutting tool is informed of the linear motion of the axial feed along the screw axis in the direction of turn of the turn, the feed rate being chosen equal to the pitch of the screw per revolution of the workpiece.
Предлагаемый способ позволяет в полной мере использовать преимущества многолезвийной обработки при нарезании рабочих поверхностей винтов винтовых насосов. Реализуется принцип разделения снимаемого припуска на зуб инструмента и облегчается деление стружки. Способ обеспечивает регулирование угла наклона режущей кромки инструмента относительно обрабатываемой поверхности.The proposed method allows you to fully use the advantages of multi-blade processing when cutting the working surfaces of the screws of screw pumps. The principle of separation of the removed allowance into the tooth of the tool is realized and chip division is facilitated. The method provides adjustment of the angle of inclination of the cutting edge of the tool relative to the work surface.
Достоинством предлагаемого способа обработки винтов винтовых насосов является высокая производительность процесса обработки, которая связана с высокой стойкостью многозубого инструмента и возможностью достижения высоких скоростей резания.The advantage of the proposed method of processing screw pump screws is the high productivity of the processing process, which is associated with the high resistance of a multi-tooth tool and the ability to achieve high cutting speeds.
Пример. Обрабатывался винт левый Н41.1016.01.001 винтового насоса ЭВН5-25-1500, который имел следующие размеры: общая длина - 1282 мм, длина винтовой части - 1208 мм, диаметр d поперечного сечения винта - ⌀27-0,05 мм, наружный диаметр заготовки D=30,3 мм, высота профиля h=1,65 мм, шаг t=28±0,01 мм; винтовая поверхность однозаходная, левого направления; материал - сталь 18ХГТ ГОСТ 4543-74, твердость НВ 207-228, масса 5,8 кг. Обработка производилась на модернизированном токарном станке мод. 16К20 при помои и кривошипно-шатунной головки, обеспечивающей регулирование угла наклона инструментального шпинделя относительно оси обката. Инструмент - фреза концевая ГОСТ 17026-71, наружный диаметр - 25 мм, число зубьев z=4, материал - сталь быстрорежущая Р6М5 ГОСТ 19265-73, угол наклона осциллирующей оси ускорительной головки - 15°18'.Example. The left screw H41.1016.01.001 of the screw pump EVN5-25-1500 was processed, which had the following dimensions: total length - 1282 mm, length of the screw part - 1208 mm, diameter d of the screw cross-section - ⌀27 -0.05 mm, outer diameter blanks D = 30.3 mm, profile height h = 1.65 mm, pitch t = 28 ± 0.01 mm; single-helical screw surface, left direction; material - steel 18HGT GOST 4543-74, hardness HB 207-228, weight 5.8 kg. Processing was carried out on a modernized lathe mod. 16K20 with slop and crank head, providing adjustment of the angle of inclination of the tool spindle relative to the axis of the run-in. Tool - end mill GOST 17026-71, outer diameter - 25 mm, number of teeth z = 4, material - high-speed steel Р6М5 GOST 19265-73, tilt angle of the oscillating axis of the accelerator head - 15 ° 18 '.
Частота вращения инструментального шпинделя nи=250 об/мин, осциллирующая подача инструмента Sи=2,16 об/мин, круговая подача заготовки Sд=2 об/мин, подача инструмента вдоль оси заготовки на оборот детали So=28 мм/об. Основное время обработки винта составило To=21,3 мин (против 
При обработке были отмечены благоприятные условия резания, минимальный износ режущей части инструмента, удобство управления процессом обработки.During processing, favorable cutting conditions, minimal wear of the cutting part of the tool, ease of control of the processing process were noted.
Благодаря применению предлагаемого способа обработки улучшается качество обработанной поверхности за счет более равномерного распределения снимаемого припуска на зуб фрезы и сохранения размерной точности режущей части инструмента вследствие его высокой стойкости. Предлагаемый способ обработки позволяет интенсифицировать режимы резания и достигать высокой точности. Способ легко поддается автоматизации.Thanks to the application of the proposed processing method, the quality of the machined surface is improved due to a more uniform distribution of the removed allowance on the cutter tooth and the dimensional accuracy of the cutting part of the tool is maintained due to its high resistance. The proposed processing method allows to intensify cutting conditions and achieve high accuracy. The method is easy to automate.
Источники информацииInformation sources
1. Винтовые насосы. Д.Ф.Балденко, М.Г.Бидман, В.Л.Калишевский и др. - М.: Машиностроение, 1982. - С.122-123, рис.73.1. Screw pumps. D.F. Baldenko, M.G. Bidman, V.L. Kalishevsky, etc. - M .: Mashinostroenie, 1982. - S.122-123, Fig. 73.
2. Патент РФ 2209129, МПК7 В23С 3/00, В23G 1/32. Способ обработки винтов героторных винтовых насосов. Клевцов И.П., Брусов С.И., Тарапанов А.С., Харламов Г.А. Заявка 2001135579/02; 21.12.2001; 27.07.2003. Бюл. №21 - прототип.2. RF patent 2209129, IPC 7 В23С 3/00,
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006101248/02A RU2306199C1 (en) | 2006-01-16 | 2006-01-16 | Method for milling screws with circular screw surface |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006101248/02A RU2306199C1 (en) | 2006-01-16 | 2006-01-16 | Method for milling screws with circular screw surface |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2306199C1 true RU2306199C1 (en) | 2007-09-20 |
Family
ID=38695148
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2006101248/02A RU2306199C1 (en) | 2006-01-16 | 2006-01-16 | Method for milling screws with circular screw surface |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2306199C1 (en) |
-
2006
- 2006-01-16 RU RU2006101248/02A patent/RU2306199C1/en not_active IP Right Cessation
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8936417B2 (en) | Method of controlling machine tool and machine tool | |
| US20060140734A1 (en) | Milling method used for producing structural components | |
| RU2306199C1 (en) | Method for milling screws with circular screw surface | |
| JP2015202553A (en) | Cutter for skiving, non-involute gear or involute gear, and gear | |
| RU2306200C1 (en) | Apparatus for milling screws with circular screw surface | |
| RU2306202C1 (en) | Screw milling method | |
| JPH0565287B2 (en) | ||
| US4350059A (en) | Method of producing shaving cutter | |
| CN1088142A (en) | Generating electrospark precision machining equipment | |
| RU2306201C1 (en) | Screw milling apparatus | |
| RU2381877C1 (en) | Method to process set of screws | |
| US3417510A (en) | Method and means for crowning teeth | |
| RU2387522C1 (en) | Facility for milling set-up of screws | |
| CN111496314A (en) | Be used for metal cutting machine blade interchangeable formula rotary cutter | |
| RU2209129C1 (en) | Method for working screws of gerator screw pumps | |
| CN1046025A (en) | The method of machining scroll components | |
| CN114423553A (en) | Method for producing a rotor or a workpiece having a helical contour for a screw compressor | |
| RU2153969C2 (en) | Method of grinding noncircular-section bodies of revolution | |
| US3508462A (en) | Method and means for producing teeth and lobes | |
| RU2541230C1 (en) | Holes machining device | |
| CN208357816U (en) | A kind of free form surface single-point face lathe | |
| SU986766A1 (en) | Grinding wheel | |
| RU2162400C2 (en) | Method of surface grinding | |
| US1585851A (en) | Method and apparatus for surfacing propeller blades | |
| CN102463516B (en) | Method for processing elliptical cam by using eccentric wheel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20080117 |