RU2375469C1 - Способ производства штрипсов из низколегированной стали - Google Patents
Способ производства штрипсов из низколегированной стали Download PDFInfo
- Publication number
- RU2375469C1 RU2375469C1 RU2008128322/02A RU2008128322A RU2375469C1 RU 2375469 C1 RU2375469 C1 RU 2375469C1 RU 2008128322/02 A RU2008128322/02 A RU 2008128322/02A RU 2008128322 A RU2008128322 A RU 2008128322A RU 2375469 C1 RU2375469 C1 RU 2375469C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- strips
- temperature
- steel
- candies
- rolling
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, конкретнее к прокатному производству, и может быть использовано для получения штрипсов для сероводородостойких газонефтепроводных труб, сваренных с использованием нагрева токами высокой частоты. Для повышения хладостойкости штрипсов и стойкости против сероводородного растрескивания осуществляют нагрев слябов, многопроходную черновую и чистовую прокатку, которую начинают при температуре не выше 980°С с суммарным относительным обжатием не менее 70% и завершают при температуре 830-870°С, охлаждение штрипсов водой ведут до температуры 520-620°С, причем сталь имеет следующий химический состав, мас.%: 0,04-0,09 С, 0,15-0,37 Si, 0,60-1,30 Mn, 0,05-0,50 Cr, 0,01-0,04 Nb, 0,01-0,03 Ti, 0,01-0,05 Al, не более: 0,04 V, 0,005 Са, 0,010 N, 0,005 В, 0,30 Ni, 0,30 Сu, 0,012 Р, 0,005 S, остальное Fe, при следующем соотношении компонентов: Pсм=C+[Mn+Cr+Cu/20]+Si/30+Ni/60+V/10+5B≤0,20; Al/N>2,0, где: С, Mn, Cr, Сu, Si, Ni, V, В, Al, N - содержание в стали углерода, марганца, хрома, меди, кремния, никеля, ванадия, алюминия и азота соответственно, Рсм - параметр трещиностойкости. 1 з.п. ф-лы, 3 табл.
Description
Изобретение относится к области металлургии, конкретнее к прокатному производству, и может быть использовано при получении штрипсов для производства сероводородостойких газонефтепроводных труб, сваренных с использованием нагрева токами высокой частоты.
Штрипсы для изготовления нефтегазопроводных труб, используемые для транспортирования сероводородсодержащих углеводородов в условиях Крайнего Севера, должны отвечать следующему комплексу свойств (табл.1):
Таблица 1. Свойства штрипсов для сероводородостойких нефтегазопроводных труб |
|||||||
σв, Н/мм2 | σт, Н/мм2 | δ5, % | KCU-60, Дж/см2 | Q-20, % | CLR, % | CTR, % | Свариваемость |
не менее 470 | 295-450 | не менее 23 | не менее 69 | не менее 60 | не более 3 | не более 0 | удовл. |
Примечания: CLR и CTR - относительная длина и ширина трещин при испытании на стойкость в сероводродной среде; | |||||||
Q-20 - доля волокнистой составляющей в изломе образца. |
Известен способ производства штрипсов из низколегированной стали, включающий нагрев слябов до температуры 1160-1190°С, черновую прокатку, чистовую прокатку с суммарным относительным обжатием не менее 70% при температуре конца прокатки не выше 820°С. После прокатки штрипсы подвергают закалке водой с температуры 900-950°С и отпуску при температуре 600-730°С. При этом низколегированная сталь имеет следующий химический состав, мас.%:
Углерод | 0,07-0,12 |
Марганец | 1,4-1,7 |
Кремний | 0,15-0,50 |
Ванадий | 0,06-0,12 |
Ниобий | 0,03-0,05 |
Титан | 0,01-0,03 |
Алюминий | 0,02-0,05 |
Хром | не более 0,3 |
Никель | не более 0,3 |
Медь | не более 0,3 |
Сера | не более 0,005 |
Фосфор | не более 0,015 |
Азот | не более 0,010 |
Железо | Остальное [1]. |
Недостатки известного способа состоят в том, что штрипсы имеют низкие хладостойкость, свариваемость и стойкость против сероводородного растрескивания. Кроме того, дополнительное термическое улучшение штрипсов удорожает их производство.
Известен также способ производства штрипсов категории прочности Х65 из низколегированной стали следующего состава, мас.%:
Углерод | 0,06-0,12 |
Марганец | 1,4-1,7 |
Кремний | 0,20-0,45 |
Ванадий | 0,06-0,10 |
Ниобий | 0,04-0,08 |
Титан | 0,005-0,035 |
Хром | 0,01-0,30 |
Никель | 0,01-0,30 |
Медь | 0,01-0,30 |
Алюминий | 0,02-0,05 |
Молибден | 0,01-0,50 |
Сера | не более 0,006 |
Фосфор | не более 0,015 |
Бор | не более 0,006 |
Азот | не более 0,010 |
Железо | Остальное, |
Способ включает нагрев слябов до температуры 1170-1420°С, их черновую прокатку до промежуточной толщины и чистовую прокатку в температурном интервале 910-710°С с суммарным относительным обжатием 60-80% [2].
Недостатки известного способа состоят в том, что он не обеспечивает высокой хладостойкости и стойкости против сероводородного растрескивания.
Наиболее близким аналогом по совокупности признаков и достигаемым результатам к предлагаемому изобретению является способ производства штрипсов из низколегированной стали следующего химического состава, мас.%:
Углерод | 0,12-0,17 |
Марганец | 1,3-1,6 |
Кремний | 0,3-0,6 |
Алюминий | 0,02-0,06 |
Ванадий и/или ниобий | 0,01-0,05 |
Хром | не более 0,3 |
Никель | не более 0,3 |
Медь | не более 0,3 |
Фосфор | не более 0,015 |
Сера | не более 0,006 |
Азот | не более 0,010 |
Кальций | не более 0,02 |
Железо | Остальное. |
Способ включает нагрев слябов до температуры 1220-1280°С, многопроходные черновую прокатку до промежуточной толщины, чистовую прокатку с температурой конца прокатки 820-880°С и ускоренное охлаждение штрипсов водой до температуры 580-660°С [3].
Недостатки известного способа состоят в том, что он не обеспечивает одновременного получения высокой хладостойкости и стойкости против сероводородного растрескивания штрипсов.
Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в повышении хладостойкости и стойкости против штрипсов, против сероводородного растрескивания.
Для решения поставленной технической задачи в известном способе производства штрипсов из низколегированной стали, включающем нагрев слябов, многопроходную черновую и чистовую прокатку с регламентируемой температурой конца прокатки и охлаждение штрипсов водой, согласно предложению, чистовую прокатку начинают при температуре не выше 980°С, ведут с суммарным относительным обжатием не менее 70% и завершают при температуре 830-870°С, а охлаждение штрипсов водой ведут до температуры 520-620°С, причем низколегированная сталь имеет следующий химический состав, мас.%:
Углерод | 0,04-0,09 |
Кремний | 0,15-0,37 |
Марганец | 0,60-1,30 |
Хром | 0,05-0,50 |
Ниобий | 0,01-0,04 |
Титан | 0,01-0,03 |
Алюминий | 0,01-0,05 |
Ванадий | не более 0,04 |
Кальций | не более 0,005 |
Азот | не более 0,010 |
Бор | не более 0,005 |
Никель | не более 0,3 |
Медь | не более 0,3 |
Фосфор | не более 0,012 |
Сера | не более 0,005 |
Железо | Остальное. |
Кроме того, содержание химических элементов в низколегированной стали удовлетворяет соотношениям:
где С, Мn, Сr, Сu, Si, Ni, V, В, Al, N - содержание в стали углерода, марганца, хрома, меди, кремния, никеля, ванадия, алюминия и азота соответственно.
Сущность предлагаемого технического решения состоит в следующем. Комплекс эксплуатационных и механических свойств штрипсов определяется микроструктурно-фазовым состоянием низколегированной стали, которое, в свою очередь, зависит от химического состава стали и режимов ее многоциклововой деформационно-термической обработки.
Известные способы производства штрипсов из низколегированной стали не обеспечивают одновременное сочетание высокой свариваемости и стойкости против сероводородного растрескивания, т.к. повышение стойкости против сероводородного растрескивания за счет увеличения степени легирования стали неизбежно ухудшает ее свариваемость, снижает пластические и вязкостные свойства штрипсов при отрицательных температурах. Предлагаемые деформационно-термические режимы производства штрипсов и химический состав низколегированной стали позволяют сформировать в процессе многопроходной прокатки и охлаждения водой оптимальный фазовый состав, микроструктуру и механические свойства стали, в особенности высокую пластичность и ударную вязкость при отрицательных температурах.
Легирование стали марганцем, хромом, ниобием, титаном, алюминием в заданных количествах и соотношениях и ограничение концентрации примесных элементов обеспечивает повышение стойкости против сероводородного растрескивания. При этом, поскольку легирование осуществлено в минимально достаточной степени, свариваемость штрипсов остается высокой.
При многопроходной чистовой прокатке в температурном диапазоне от температуры начала прокатки Тнп≤980°С до температуры конца прокатки Ткп=830-870°С с суммарным относительным обжатием εΣ≥70% обеспечивается диспергирование аустенитной микроструктуры низколегированной стали, благодаря чему сталь предложенного состава после ускоренного охлаждения водой приобретает высокие прочностные, пластические и вязкостные свойства при отрицательных температурах.
Экспериментально установлено, что при Тнп>980°С в процессе многопроходной чистовой прокатки интенсифицируются процессы динамической и статической рекристаллизации деформированного аустенита. В результате не обеспечивается измельчение аустенитных зерен и получение заданного комплекса механических свойств штрипсов.
При Ткп>870°С или εΣ<70% возрастает неравномерность размеров аустенитных зерен. Это снижает вязкостные и прочностные свойства готовых штрипсов, а также их стойкость против сероводородного растрескивания. Снижение Ткп менее 830°С приводит к формированию анизотропной микроструктуры стали предложенного состава, падению ударной вязкости KCU-60 и доли волокнистой составляющей Q-20 ниже допустимого уровня.
При охлаждении прокатанных штрипсов водой до температуры Тcм>620°С происходит самопроизвольное разупрочнение горячекатаной стали, что ведет к снижению прочностных свойств менее допустимых значений. Снижение Тсм менее 520°С не ведет к повышению механических и эксплуатационных свойств штрипсов, а лишь увеличивает расход охлаждающей воды и энергозатрат на работу насосов, что нецелесообразно.
Углерод в стали предложенного состава определяет ее прочностные свойства. Снижение содержания углерода менее 0,04% приводит к падению прочности ниже допустимого уровня. Увеличение содержания углерода сверх 0,09% ухудшает свариваемость и стойкости против сероводородного растрескивания.
Кремний раскисляет и упрочняет сталь. При содержании кремния менее 0,15% прочность и раскисленность стали недостаточны. Увеличение содержания кремния более 0,37% приводит к возрастанию количества силикатных неметаллических включений, ухудшает ее пластичность и ударную вязкость.
Марганец введен для раскисления и повышения прочности стали, связывания примесной серы в сульфиды. При содержании марганца менее 0,60% снижается прочность стали, доля вязкой составляющей в изломе и вязкость при отрицательных температурах. Повышение концентрации марганца сверх 1,30% приводит к снижению пластичности, ухудшению свариваемости и стойкости против сероводородного растрескивания.
Хром играет важную роль в обеспечении одновременно высокой прочности, вязкости, пластичности, коррозионной стойкости штрипсов. Благодаря наличию хрома в стали, при охлаждении после многоциклового деформирования, в ней формируется мелкодиспергированная микроструктура, обладающая высокими вязкостными свойствами при отрицательных температурах. Снижение содержания хрома менее 0,05% ухудшает стойкость против сероводородного растрескивания. Увеличение концентрации хрома более 0,50% ухудшает свариваемость штрипсов.
Ниобий образуют с углеродом карбиды NbC. Мелкие карбиды ниобия располагаются по границам зерен и субзерен, тормозят движение дислокации и, тем самым, упрочняют сталь. При содержании ниобия менее 0,01% его влияние недостаточно велико, прочностные свойства стали ниже допустимого уровня. Увеличение концентрации ниобия более 0,04% ухудшает свариваемость, вызывает дисперсионное твердение и охрупчивание границ зерен микроструктуры. Это приводит к снижению доли вязкой составляющей в изломе и потере ударной вязкости при отрицательных температурах, а также снижению стойкости против сероводородного растрескивания.
Титан является сильным карбидообразующим элементом, упрочняющим сталь. Снижение содержания титана менее 0,01% ухудшает прочность и пластичность стали. Однако при сварке титан полностью выгорает, поэтому его количество в стали не должно превышать 0,03%.
Алюминий является раскисляющим и модифицирующим элементом. При концентрации алюминия менее 0,01% его положительное влияние не проявляется. Вместе с тем, увеличение содержания алюминия более 0,05% приводит к ухудшению свариваемости штрипсов и труб.
Ванадий является сильным раскисляющим и карбидообразующим примесным элементом. Однако увеличение содержания ванадия более 0,04% нецелесообразно, т.к. ведет к ухудшению свариваемости штрипсов и стойкости против сероводородного растрескивания.
Кальций оказывает модифицирующее действие, что позволяет повысить эксплуатационные свойства штрипсов, повысить ударную вязкость при - 60°С. Тем не менее, увеличение содержания кальция более 0,005% приводит к росту количества и размеров неметаллических включений, снижению пластичности и ударной вязкости горячекатаных штрипсов.
Азот входит в состав карбонитридов и нитридов, упрочняющих сталь. Увеличение содержание азота более 0,010 приводит к резкому снижению пластичности и вязкости стали при отрицательных температурах.
Бор упрочняет твердый раствор по механизму внедрения, повышает прочность и вязкость стали, измельчает микроструктуру. Увеличение влияния бора более 0,005% приводит к появлению по границам зерен избыточных фаз (боридов), что снижает ударную вязкость стали при отрицательных температурах.
Примеси никеля и меди способствуют повышению прочностных свойств, но при содержании более 0,3% никеля и более 0,3% меди имеет место снижение хладостойкости штрипсов, свариваемости и стойкости против сероводородного растрескивания.
Сера и фосфор являются вредными примесями, снижающими пластические и вязкостные свойства. При концентрации фосфора более 0,012% и серы более 0,005% ухудшаются механических свойств штрипсов, особенно ударная вязкость, снижается стойкости против сероводородного растрескивания.
Показатель Рсм характеризует степень легирования стали и ее стойкость против сероводородного растрескивания. Если
то в большинстве случаев показатели CLR или CTR превышают допустимое значение, низколегированную сталь такого состава нельзя назначать на производство штрипсов, стойких против сероводородного растрескивания.
При низколегированная сталь содержит несвязанный азот, и готовые штрипсы имеют недостаточную хладостойкость.
Примеры реализации способа
В кислородном конвертере осуществляют выплавку низколегированных сталей для производства штрипсов. Выплавку производят из передельного чугуна с добавками отобранного металлического лома. Полученные расплавы раскисляют ферросилицием, ферромарганцем, легируют феррованадием, феррониобием, ферротитаном, ферробором, вводят металлический алюминий и хром, силикокальций. Производят десульфурацию и дефосфорацию расплава, продувку аргоном. Химический состав низколегированных сталей для штрипсов приведен в таблице 2.
Слябы с химическим составом №3 (табл.2) загружают в методическую печь непрерывного широкополосного стана 2000 и осуществляют их нагрев до температуры аустенитизации Та=1160°С.
Таблица 2. | ||||||||||||||||||
Химический состав низколегированных сталей для производства штрипсов | ||||||||||||||||||
№ состава | Содержание химических элементов, мас.% | |||||||||||||||||
С | Si | Mn | Cr | Nb | Ti | Al | V | Ca | N | В | Ni | Сu | Р | S | Fe | Pсм | ||
1. | 0,030 | 0,14 | 0,5 | 0,04 | 0,009 | 0,009 | 0,009 | 0,01 | 0,001 | 0,0045 | 0,001 | 0,1 | 0,1 | 0,010 | 0,002 | Ост. | 0,074 | 2,00 |
2. | 0,040 | 0,15 | 0,6 | 0,05 | 0,010 | 0,010 | 0,010 | 0,02 | 0,003 | 0,0048 | 0,003 | 0,1 | 0,2 | 0,010 | 0,003 | -:- | 0,106 | 2,08 |
3. | 0,060 | 0,21 | 0,9 | 0,27 | 0,025 | 0,020 | 0,030 | 0,03 | 0,004 | 0,009 | 0,004 | 0,2 | 0,2 | 0,011 | 0,004 | -:- | 0,162 | 3,33 |
4. | 0,049 | 0,37 | 1,3 | 0,50 | 0,040 | 0,030 | 0,050 | 0,04 | 0,005 | 0,010 | 0,005 | 0,3 | 0,3 | 0,012 | 0,005 | -:- | 0,200 | 5,00 |
5. | 0,090 | 0,16 | 0,7 | 0,15 | 0,030 | 0,015 | 0,040 | 0,03 | 0,002 | 0,010 | 0,002 | 0,1 | 0,1 | 0,010 | 0,005 | -:- | 0,157 | 5,27 |
6. | 0,100 | 0,38 | 1,4 | 0,60 | 0,050 | 0,040 | 0,060 | 0,05 | 0,006 | 0,011 | 0,006 | 0,4 | 0,4 | 0,013 | 0,006 | -:- | 0,274 | 5,45 |
7. | 0,150 | 0,50 | 1,6 | 0,25 | 0,02 | - | 0,040 | 0,02 | 0,015 | 0,010 | - | 0,3 | 0,3 | 0,014 | 0005 | -:- | 0,281 | 4,00 |
Разогретые слябы прокатывают за 5 проходов в черновой группе клетей в раскаты толщиной Н=40,0 мм.
Полученные раскаты при температуре Тнп=°С задают в непрерывную 7-клетевую чистовую группу и прокатывают в штрипсы конечной толщины h=8,0 мм с температурой конца прокатки Ткп=850°С. Суммарное относительное обжатие при чистовой прокатке εΣ составляет:
Заданную температуру Ткп обеспечивают за счет применения межклетевого охлаждения раскатов водой.
Прокатанные штрипсы подвергают ускоренному охлаждению до температуры Тсм=600°С ламинарными струями воды в процессе транспортирования по отводящему рольгангу к моталкам. Охлажденные полосы сматывают в рулоны.
Варианты реализации способа производства штрипсов из низколегированной стали и показатели их эффективности приведены в таблице 3.
Таблица 3. | |||||||||||||
Режимы производства штрипсов и их эксплуатационные свойства | |||||||||||||
№ п/п | № состава | Тнп, °С | εΣ,% | Ткп, °С | Тсм, °C | σв, Н/мм2 |
σт, Н/мм2 |
δ5,% | KCU-60, Дж/см2 | Q-20,% | CLR,% | CTR,% | Сварива- емость |
1. | 1 | 990 | 90 | 820 | 630 | 460 | 280 | 23 | 67 | 55 | 4,5 | 1,1 | неудовл. |
2. | 2 | 980 | 85 | 870 | 620 | 470 | 295 | 32 | 72 | 65 | 2,5 | 0 | удовл. |
3. | 3 | 970 | 80 | 850 | 600 | 490 | 370 | 33 | 74 | 80 | 1,8 | 0 | удовл. |
4. | 4 | 960 | 70 | 830 | 520 | 530 | 450 | 32 | 70 | 64 | 2,0 | 0 | удовл. |
5. | 5 | 965 | 75 | 840 | 590 | 500 | 390 | 32 | 72 | 75 | 1,9 | 0 | удовл. |
6. | 6 | 950 | 68 | 820 | 510 | 690 | 570 | 19 | 54 | 55 | 3,5 | 2,9 | неудовл. |
7. | 7 | 970 | 65 | 850 | 620 | 560 | 420 | 30 | 48 | 59 | 4,2 | 3,5 | удовл. |
Из данных, приведенных в таблице 3, следует, что в случаях реализации предложенного способа (варианты №2-5) достигается повышение хладостойкости штрипсов, свариваемости и стойкости против сероводородного растрескивания. При запредельных значениях заявленных параметров (варианты №1 и №6) имеет место снижение хладостойкости, свариваемости и стойкости против сероводородного растрескивания штрипсов. Также низкая хладостойкость и стойкость против сероводородного растрескивания присущи штрипсам, произведенным согласно способу-прототипу (вариант №7).
Технико-экономические преимущества предложенного способа заключаются в том, что нагрев слябов из низколегированной стали предложенного состава и соотношением содержаний химических элементов до температуры аустенитизации, последующая их многопроходная черновая
прокатка и многопроходная чистовая прокатка с суммарным относительным обжатием не менее 70%, с температурой конца прокатки 830-870°С и охлаждением штрипсов водой до температуры 520-620°С обеспечивают формирование заданного диспергированного микроструктурно-фазового состава штрипсов. Благодаря этому штрипсы имеют повышенные хладостойкость, свариваемость и стойкость против сероводородного растрескивания.
Использование предложенного способа обеспечит повышение рентабельности производства штрипсов повышенной прочности для труб нефтегазопроводов, сваренных с использованием ТВЧ, на 15-20%.
Источники информации
1. Патент Российской Федерации №2255123, МПК C21D 8/02, С22С 38/58, 2005 г.
2. Патент Российской Федерации №2241769, МПК C21D8/02, С22С 38/58, В21В 1/26, 2004 г.
3. Патент Российской Федерации №2262537, МПК C21D 8/02, С22С 38/46, 2005 г. - прототип.
Claims (2)
1. Способ производства штрипсов из низколегированной стали, включающий нагрев слябов, многопроходную черновую и чистовую прокатку с регламентируемой температурой конца прокатки и охлаждение штрипсов водой, в котором чистовую прокатку начинают при температуре не выше 980°С с суммарным относительным обжатием не менее 70% и завершают при температуре 830-870°С, охлаждение штрипсов водой ведут до температуры 520-620°С, а штрипсы производят из стали следующего химического состава, мас.%:
Углерод 0,04-0,09
Кремний 0,15-0,37
Марганец 0,60-1,30
Хром 0,05-0,50
Ниобий 0,01-0,04
Титан 0,01-0,03
Алюминий 0,01-0,05
Ванадий Не более 0,04
Кальций Не более 0,005
Азот Не более 0,010
Бор Не более 0,005
Никель Не более 0,3
Медь Не более 0,3
Фосфор Не более 0,012
Сера Не более 0,005
Железо Остальное
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что содержание химических элементов в низколегированной стали удовлетворяет соотношениям:
и
где С, Mn, Cr, Cu, Si, Ni, V, В, Al, N - содержание в стали углерода, марганца, хрома, меди, кремния, никеля, ванадия, алюминия и азота соответственно;
Рсм - параметр трещиностойкости.
и
где С, Mn, Cr, Cu, Si, Ni, V, В, Al, N - содержание в стали углерода, марганца, хрома, меди, кремния, никеля, ванадия, алюминия и азота соответственно;
Рсм - параметр трещиностойкости.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2008128322/02A RU2375469C1 (ru) | 2008-07-11 | 2008-07-11 | Способ производства штрипсов из низколегированной стали |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2008128322/02A RU2375469C1 (ru) | 2008-07-11 | 2008-07-11 | Способ производства штрипсов из низколегированной стали |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2375469C1 true RU2375469C1 (ru) | 2009-12-10 |
Family
ID=41489587
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2008128322/02A RU2375469C1 (ru) | 2008-07-11 | 2008-07-11 | Способ производства штрипсов из низколегированной стали |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2375469C1 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2618987C2 (ru) * | 2012-06-28 | 2017-05-11 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Высокопрочная стальная труба, сваренная электросваркой сопротивлением, обладающая исключительной стойкостью к разупрочнению в течение продолжительного времени в интервалах промежуточных температур, и способ изготовления такой трубы |
CN109457186A (zh) * | 2018-12-11 | 2019-03-12 | 唐山中厚板材有限公司 | 一种混凝土模架用钢板及其生产方法 |
-
2008
- 2008-07-11 RU RU2008128322/02A patent/RU2375469C1/ru active
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2618987C2 (ru) * | 2012-06-28 | 2017-05-11 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Высокопрочная стальная труба, сваренная электросваркой сопротивлением, обладающая исключительной стойкостью к разупрочнению в течение продолжительного времени в интервалах промежуточных температур, и способ изготовления такой трубы |
CN109457186A (zh) * | 2018-12-11 | 2019-03-12 | 唐山中厚板材有限公司 | 一种混凝土模架用钢板及其生产方法 |
CN109457186B (zh) * | 2018-12-11 | 2020-08-04 | 唐山中厚板材有限公司 | 一种混凝土模架用钢板及其生产方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA2805834C (en) | High-strength cold rolled sheet having excellent formability and crashworthiness and method for manufacturing the same | |
US7935197B2 (en) | High strength steel plate | |
JP5786316B2 (ja) | 加工性および耐衝撃特性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
KR101321681B1 (ko) | 중공 부재 및 그 제조 방법 | |
KR100697905B1 (ko) | 스폿 용접성 및 재질안정성이 우수한 고강도 용융아연도금강판 및 그 제조방법 | |
EP2692875B1 (en) | Electroseamed steel pipe and process for producing same | |
CN113015815B (zh) | 热轧钢带和制造方法 | |
EP2792762B1 (en) | High-yield-ratio high-strength cold-rolled steel sheet and method for producing same | |
EP3034643A1 (en) | Electric-resistance-welded steel pipe with excellent weld quality and method for producing same | |
JPH06293910A (ja) | 穴拡げ性と延性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法 | |
JPH07216500A (ja) | 耐食性の優れた高強度鋼材及びその製造方法 | |
JP5509654B2 (ja) | 耐pwht特性および一様伸び特性に優れた高強度鋼板並びにその製造方法 | |
RU2442831C1 (ru) | Способ производства высокопрочной листовой стали | |
CA3094517C (en) | A steel composition in accordance with api 5l psl-2 specification for x-65 grade having enhanced hydrogen induced cracking (hic) resistance, and method of manufacturing the steel thereof | |
RU2358024C1 (ru) | Способ производства штрипсов из низколегированной стали | |
EP1394276B1 (en) | High tensile hot-rolled steel sheet excellent in resistance to scuff on mold and in fatigue characteristics | |
CN113302315B (zh) | 热轧钢板和焊接接头、以及它们的制造方法 | |
RU2436848C1 (ru) | Способ производства штрипсов в рулонах | |
RU2551324C1 (ru) | Способ производства полос из низколегированной свариваемой стали | |
CN111051555B (zh) | 钢板及其制造方法 | |
RU2375469C1 (ru) | Способ производства штрипсов из низколегированной стали | |
RU2348703C2 (ru) | Способ производства штрипсов | |
CN111542621A (zh) | 高强度高韧性的热轧钢板及其制造方法 | |
RU2241769C1 (ru) | Способ производства штрипсов из низколегированной стали | |
JP2003301236A (ja) | 耐hic特性に優れた高強度鋼材 |