RU2351859C2 - Схема с двухступенчатым дросселированием с помощью капиллярных трубок и с приемником - Google Patents

Схема с двухступенчатым дросселированием с помощью капиллярных трубок и с приемником Download PDF

Info

Publication number
RU2351859C2
RU2351859C2 RU2006109834/06A RU2006109834A RU2351859C2 RU 2351859 C2 RU2351859 C2 RU 2351859C2 RU 2006109834/06 A RU2006109834/06 A RU 2006109834/06A RU 2006109834 A RU2006109834 A RU 2006109834A RU 2351859 C2 RU2351859 C2 RU 2351859C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
receiver
capillary tube
evaporator
suction pipe
refrigerant
Prior art date
Application number
RU2006109834/06A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2006109834A (ru
Inventor
Ларс Кристиан Вульф ЦИММЕРМАНН (DK)
Ларс Кристиан Вульф ЦИММЕРМАНН
Original Assignee
Ларс Кристиан Вульф ЦИММЕРМАНН
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ларс Кристиан Вульф ЦИММЕРМАНН filed Critical Ларс Кристиан Вульф ЦИММЕРМАНН
Publication of RU2006109834A publication Critical patent/RU2006109834A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2351859C2 publication Critical patent/RU2351859C2/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B40/00—Subcoolers, desuperheaters or superheaters
    • F25B40/06—Superheaters
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B41/00—Fluid-circulation arrangements
    • F25B41/30—Expansion means; Dispositions thereof
    • F25B41/37—Capillary tubes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B41/00—Fluid-circulation arrangements
    • F25B41/30—Expansion means; Dispositions thereof
    • F25B41/39—Dispositions with two or more expansion means arranged in series, i.e. multi-stage expansion, on a refrigerant line leading to the same evaporator
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
    • F25B2400/05—Compression system with heat exchange between particular parts of the system
    • F25B2400/052—Compression system with heat exchange between particular parts of the system between the capillary tube and another part of the refrigeration cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
    • F25B2400/05—Compression system with heat exchange between particular parts of the system
    • F25B2400/053—Compression system with heat exchange between particular parts of the system between the storage receiver and another part of the system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
    • F25B2400/05—Compression system with heat exchange between particular parts of the system
    • F25B2400/054—Compression system with heat exchange between particular parts of the system between the suction tube of the compressor and another part of the cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
    • F25B2400/16—Receivers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2500/00—Problems to be solved
    • F25B2500/01—Geometry problems, e.g. for reducing size
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25D—REFRIGERATORS; COLD ROOMS; ICE-BOXES; COOLING OR FREEZING APPARATUS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F25D21/00—Defrosting; Preventing frosting; Removing condensed or defrost water
    • F25D21/04—Preventing the formation of frost or condensate

Abstract

Изобретение относится к холодильной технике. Замкнутая холодильная схема содержит компрессор (1), конденсатор (2), испаритель (4), приемник (9), капиллярную трубку (8) между конденсатором и приемником, капиллярную трубку (10) между приемником и испарителем и тепловой контакт (11) между всасывающим трубопроводом и приемником. Всасывающий трубопровод ориентирован так, что всасываемый газ проходит через приемник от его нижней части к верхней части. Хладагент в приемнике течет от его верхней части к нижней части. Между всасывающим трубопроводом и капиллярной трубкой (8), соединяющей конденсатор и приемник, имеется тепловой контакт (12). Техническим результатом является перегрев всасываемого газа, предотвращение конденсации воды на всасывающем трубопроводе и повышение КПД. 1 з.п. ф-лы, 3 ил.

Description

Настоящее изобретение относится к холодильной схеме, описанной в ограничительной части пункта 1 формулы изобретения. Такая схема предназначена для регулирования расхода хладагента на пути от приемника к испарителю посредством давления в приемнике и таким образом, чтобы происходило затопление испарителя.
Схемы такого типа известны из многих патентных заявок. Во всех этих известных схемах используется прямой поток в теплообменнике. Вследствие прямого потока температуры на выходе указанных объектов стремятся к общей температуре, а это означает, что теплообменник не может охладить приемник до температуры, близкой к температуре испарителя, что вызывает закипание хладагента при его дросселировании в испаритель. Кипение жидкости в капиллярной трубке сильно влияет на массовый расход. На фиг.3 показан график зависимости расчетного массового расхода через капиллярную трубку в предположении, что хладагент при входе в нее имеет температуру кипения. Из графика видно, что массовый расход растет с перепадом давления при перепаде давления менее 5 Кельвин, но почти не меняется при перепаде давления выше 5 Кельвин. График рассчитан для хладагента R134a при температуре испарителя -20°С, но такая же тенденция наблюдается для других температур испарителя и для других хладагентов, например R404a, R600a и R22. Из этого следует, что расход хладагента нельзя регулировать непосредственно путем изменения перепада давления, если перепад давления больше 5 Кельвин, однако существует несколько путей решения этой проблемы, три из которых состоят в следующем.
В US 250045 перепад давления между испарителем и приемником меньше 5 Кельвин, и поэтому перепад давления можно без проблем использовать для регулирования расхода, однако малая разность температур между всасываемым газом и приемником обусловливает два недостатка. Во-первых, поверхность теплообмена должна быть большой, а во-вторых, даже небольшое изменение температуры приводит к большому изменению массового расхода, что создает опасность резонанса.
В US 2871680 всасывающий трубопровод и приемник образуют теплообменник с прямым потоком, идущим снизу вверх. Проблема с кипением хладагента в капиллярной трубке решается путем разделения хладагента в виде жидкости и дроссельного газа и последующего дросселирования этих двух компонентов в отдельных капиллярных трубках.
Хладагент поступает в нижнюю часть приемника в виде дроссельного газа, движется к его верхней части, обмениваясь теплом со всасываемым газом, и выходит через капиллярную трубку в верхней части приемника. Дроссельный газ при дросселировании лишь немного кипит, и массовый расход будет расти с ростом перепада давления на капиллярной трубке. Часть жидкости под действием силы тяжести будет падать в нижнюю часть приемника и выходить оттуда через отдельную капиллярную трубку. Жидкость при дросселировании кипит сильно, и массовый расход будет постоянным, как показано на фиг.3.
Это решение имеет два преимущества: испаритель затопляется и поверхность теплообмена может быть малой. Два обстоятельства снижают требования к поверхности теплообмена: во-первых, большая разность температур на теплообменнике и, во-вторых, из приемника выходит много газа, не загружая теплообменник.
Этому способу присущи два недостатка, один из которых состоит в том, что необходима дополнительная капиллярная трубка, а второй в том, что регулирование расхода ограничено из-за постоянства потока жидкости.
В DK 174179 эта проблема решена путем переохлаждения хладагента непосредственно перед его входом в капиллярную трубку. Переохлаждение осуществляется с помощью отдельного теплообменника, который передает тепло на вход испарителя.
В этом способе отсутствует проблема с кипением хладагента в капиллярной трубке независимо от того, насколько велик перепад давления между испарителем и приемником. Однако одной из главных задач этой схемы является обеспечение затопления испарителя, а это накладывает ограничение на величину перепада давления, что можно показать следующим образом. Первая ступень дросселирования, из конденсатора в приемник, вносит тепло в приемник, что повышает температуру и соответственно давление. Всасываемый газ уносит тепло из приемника и тем самым уменьшает температуру и давление. Давление и температура в приемнике стремятся к равновесию между подводимым и отводимым теплом, причем в точке равновесия справедливо выражение R1:
Figure 00000001
где
CP - теплоемкость хладагента (индексом указано газообразное или жидкое состояние),
RT - теплота испарения,
Y - скорость хладагента в жидком состоянии на выходе из испарителя.
Поскольку основное назначение схемы состоит в поддержании испарителя затопленным, то Y будет положительной. При подстановке этого условия в R1 получаем R2:
Figure 00000002
Выражение R2 устанавливает верхний предел того, какая часть от полного перепада давления может приходиться на второе дросселирование, в сравнении с первым дросселированием, поскольку перепад давления при втором дросселировании определяет также разность температур на теплообменнике. Важно, чтобы этот перепад давления был как можно больше для обеспечения как можно меньшей поверхности теплообмена.
Согласно изобретению предложена замкнутая холодильная схема, содержащая компрессор, конденсатор, испаритель, приемник, капиллярную трубку между конденсатором и приемником, капиллярную трубку между приемником и испарителем и тепловой контакт между всасывающим трубопроводом и приемником, причем всасывающий трубопровод ориентирован так, что всасываемый газ проходит через приемник от его нижней части к верхней части, а хладагент в приемнике течет от его верхней части к нижней части.
Предпочтительно, чтобы между всасывающим трубопроводом и капиллярной трубкой, соединяющей конденсатор и приемник, имелся тепловой контакт.
Изобретение отличается от рассмотренных выше решений наличием встречного потока в теплообменнике. Всасываемый газ проходит в приемнике от его нижней части к верхней и переохлаждает хладагент в нижней части приемника, в результате чего он может пройти капиллярную трубку без кипения.
Согласно изобретению имеется трубчатый приемник, продолженный на каждом конце капиллярной трубкой. Хладагент дросселируется два раза: сначала на пути из конденсатора к верхней части приемника, а затем из нижней части приемника к испарителю. Всасывающий трубопровод находится в тепловом контакте с трубчатым приемником, ориентированным так, что всасываемый газ проходит от нижней части к верхней части, образуя теплообменник со встречным потоком. Жидкость в нижней части приемника переохлаждается приблизительно до температуры испарителя, а всасываемый газ перегревается приблизительно до температуры приемника. При равновесии между подводимым и отводимым теплом справедливо выражение R3:
Figure 00000003
Главным назначением схемы является поддержание испарителя затопленным, а это значит, что Y больше нуля. При подстановке этого условия в R3 получаем R4:
Figure 00000004
Теплоемкость жидкости всегда больше теплоемкости газа. С учетом этого из R4 получаем R5:
Figure 00000005
Выражение R5 справедливо всегда, и испаритель будет всегда затапливаться полностью без какого-либо ограничения на температуру в приемнике, в противоположность схеме, описанной в DK 174179, где имеется ограничение, определяемое R2. Это значит, что температура в приемнике может быть более высокой, а поверхность теплообмена соответственно уменьшена.
Поскольку жидкость в нижней части приемника переохлаждается, ее можно дросселировать прямо в испаритель без дальнейшего охлаждения, но важно, чтобы условие переохлаждения жидкости было выполнено. Это условие выполняется, когда испаритель затопляется, так как при затоплении из него будет вытекать жидкий хладагент. Зависимость R5 обеспечивает тот факт, что испаритель затопляется при равновесии, поэтому важно обеспечить, чтобы затопление испарителя происходило до установления равновесия. Если вход испарителя находится в его нижней части, то большая часть хладагента будет накапливаться в испарителе при простое, и, следовательно, при пуске испаритель будет затапливаться.
В небольших домашних морозильных камерах и холодильниках в качестве дросселирующего устройства обычно используется капиллярная трубка с тепловым контактом со всасывающим трубопроводом, как показано на фиг.1. В такой конструкции происходит перегрев всасываемого газа, что дает два преимущества: КПД (коэффициент полезного действия) возрастает (для большинства хладагентов), и теплый всасываемый газ предотвращает конденсацию воды на всасывающем трубопроводе, что в противном случае могло бы повредить морозильные камеры и холодильники. При использовании изобретения эти же преимущества могут быть достигнуты путем размещения первой капиллярной трубки в тепловом контакте со всасывающим трубопроводом, как показано на фиг.2 позицией 12.
Описание чертежей
На фиг.1 схематично изображена схема, обычно используемая для небольших морозильных камер и холодильников. Схема содержит компрессор (1), конденсатор (2), жидкостный трубопровод (3), испаритель (4), всасывающий трубопровод (5), капиллярную трубку (6), тепловой контакт (7) между капиллярной трубкой и всасывающим трубопроводом.
На фиг.2 схематично изображена схема согласно изобретению, отличающаяся от схемы, показанной на фиг.1, только трубчатым приемником, который делит капиллярную трубку на две части.
Схема согласно изобретению содержит компрессор (1), конденсатор (2), жидкостный трубопровод (3), испаритель (4), всасывающий трубопровод (5), капиллярную трубку (8), приемник (9), капиллярную трубку (10), тепловой контакт (11) между приемником и всасывающим трубопроводом, тепловой контакт (12) между капиллярной трубкой и всасывающим трубопроводом.
На фиг.3 показан график расчетного массового расхода хладагента R134a в капиллярной трубке. Температура на выходе капиллярной трубки постоянна и равна -20°С, а температура на входе изменяется от -20°С до +25°С. Поступающий хладагент имеет температуру кипения.
Осуществление изобретения:
Схема согласно изобретению состоит из четырех элементов: всасывающего трубопровода, трубчатого приемника и двух капиллярных трубок. В качестве примера представлен расчет подходящих размеров для морозильных камер мощностью 100 Ватт с компрессором NLY9KK фирмы Danfoss. Температура в приемнике равна +10°С.
Из технических данных компрессора NLY9KK имеем:
- Хладагент: R600A.
- Охлаждающее действие при 30°С/-30°С (конденсатор/испаритель): 100 Вт.
- Массовый расход: 1,37 кг/час=0,34 г/с.
Тепло передается всасывающему трубопроводу в трех местах:
1. От капиллярной трубки:
Qкапилл.=Расход·СРгаз·20К=0,34 г/с·1,7 Дж/г/К·20К=12 Вт
2. От конденсации газа в верхней части приемника:
Qгаз=Расход·СРжидк.·20К-Qкапилл.=0,34 г/с·2,3 Дж/г/К·20 К-12 Вт=16 Вт-12 Вт=4 Вт
3. От переохлаждения жидкости в нижней части приемника: Qжидк.=Расход·СРжидк.·40 К=0,34 г/с·2,3 Дж/г/К·40 К=31 Вт
Теплообменник может передать следующее количество тепла:
Figure 00000006
где
U - коэффициент теплопередачи,
А - поверхность теплопередачи,
LMTD - логарифмически усредненная разность температур.
Для трубчатого теплообменника имеем:
U=0,1 Вт/см2/К
LMTD=(dT1-dT2)/ln(dT1/dT2),
где
dT1 и dT2 - разности температур на входе и выходе теплообменника.
Для простоты разность температур на выходе теплообменника здесь выбрана равной:
dT2=1K.
Узким местом теплопередачи является внутренняя поверхность всасывающего трубопровода; и минимальная площадь этой поверхности вычисляется путем преобразования R6 в R7;
Figure 00000007
Путем подстановки в R7 можно вычислить минимальные поверхности теплового контакта для этих трех мест на всасывающем трубопроводе:
1. Вдоль капиллярной трубки, см. фиг.2, позиция 12:
dT1=[20K·(1-CPгаз/CPжидк.)]=5,5 К Λ (dT2=1K)⇒LMTD=(dT1-dT2)/ln(dT1/dT2)=4,5K/ln(5,5)=2,6 К
Акапилл.≥Qкапилл./(U·LMTD)=12 Вт/(0,1 Вт/см2/К·2,6 К)=46 см2
Длина теплообменника капиллярной трубки должна быть не меньше
чем:
Lкапилл.>46 см2/1,5 см=31 см
2. Конденсация в верхней части приемника:
(dT1=40 К)Λ(dT2=1К)⇒LMTD=(dT1-dT2)/ln(dT1/dT2)=39/ln(40)=10,6 К
Аконденс.≥Qконденс./(U·LMTD)=4 Вт/(0,1 Вт/см2/К·10,6 К)=4 см2
Из этого следует, что контакт всасывающего трубопровода с верхней частью приемника должен быть не меньше чем:
Lверх приемн.>4 см2/1,5 см=3 см
3. Для переохлаждения в нижней части приемника:
(dT1=40 К)Λ(dT2=1 К)⇒LMTD=(dT1-dT2)/ln(dT1/dT2)=39/ln(40)=10,6 К
Аконденс.≥Qконденс./(U·LMTD)=31 Вт/(0,1 Вт/см2/К·11 К)=28 см2
и, таким образом, контакт всасывающего трубопровода с нижней частью приемника должен быть не меньше чем:
Lниз приемн.>28 см2/150 см2/м=19 см
Расчеты показывают, что:
1. Тепловой контакт между капиллярной трубкой и всасывающем трубопроводом должен быть не меньше 31 см2.
2. Контакт между приемником и всасывающим трубопроводом должен иметь протяженность не меньше чем (3 см+19 см)=22 см.
При выборе приемника длиной 50 см уровень хладагента может изменяться на 28 см, и при этом все еще будет удовлетворяться основное требование, состоящее в том, чтобы для теплопередачи имелось по меньшей мере 22 см. Если диаметр приемника выбран равным 22 мм, то объем хладагента может изменяться на 75 мл, что соответствует 45 г хладагента. Составные элементы схемы (см. фиг.2) будут иметь следующие размеры:
- всасывающий трубопровод (5): медная трубка 6 мм × 120 см;
- приемник (9): 22 мм × 50 см;
- первый дроссель: капиллярная трубка 0,7 мм × 90 см, имеющая со всасывающим трубопроводом тепловой контакт (12) длиной не меньше 31 см;
- второй дроссель: капиллярная трубка (10) 0,7 мм × 90 см.
Изобретение обеспечивает эффективный и дешевый регулятор как альтернативу традиционному дросселированию капиллярной трубкой, используемому в небольших домашних морозильных камерах и холодильниках. Регулятор повышает эффективность морозильных камер и холодильников и позволяет им лучше работать в условиях изменения температуры. Для изготовителей холодильников не составит труда использовать изобретение, поскольку, как видно на фиг.1 и 2, единственным его отличием является небольшой приемник, установленный в середине капиллярной трубки.

Claims (2)

1. Замкнутая холодильная схема, содержащая компрессор (1), конденсатор (2), испаритель (4), приемник (9), капиллярную трубку (8) между конденсатором и приемником, капиллярную трубку (10) между приемником и испарителем и тепловой контакт (11) между всасывающим трубопроводом и приемником, причем всасывающий трубопровод ориентирован так, что всасываемый газ проходит через приемник от его нижней части к верхней части, отличающаяся тем, что хладагент в приемнике течет от его верхней части к нижней части.
2. Замкнутая холодильная схема по п.1, отличающаяся тем, что между всасывающим трубопроводом и капиллярной трубкой (8), соединяющей конденсатор и приемник, имеется тепловой контакт (12).
RU2006109834/06A 2003-09-22 2004-09-16 Схема с двухступенчатым дросселированием с помощью капиллярных трубок и с приемником RU2351859C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DKPA200301374 2003-09-22
DK200301374A DK176026B1 (da) 2003-09-22 2003-09-22 Kredslöb med to-trins kapillarrörsdrövling og kölemeddelbeholder

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2006109834A RU2006109834A (ru) 2007-10-27
RU2351859C2 true RU2351859C2 (ru) 2009-04-10

Family

ID=34354361

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2006109834/06A RU2351859C2 (ru) 2003-09-22 2004-09-16 Схема с двухступенчатым дросселированием с помощью капиллярных трубок и с приемником

Country Status (10)

Country Link
US (1) US7340920B2 (ru)
EP (1) EP1664636B1 (ru)
CN (1) CN100374795C (ru)
AT (1) ATE378561T1 (ru)
AU (1) AU2004274558B2 (ru)
DE (1) DE602004010153T2 (ru)
DK (1) DK176026B1 (ru)
ES (1) ES2297455T3 (ru)
RU (1) RU2351859C2 (ru)
WO (1) WO2005028971A1 (ru)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102015210112A1 (de) * 2015-06-02 2016-12-08 BSH Hausgeräte GmbH Kältemittelkreislauf
CN106052218A (zh) * 2016-08-04 2016-10-26 唐玉敏 一种单功能节流的热利用系统
CN107816815A (zh) * 2016-09-13 2018-03-20 饶秋金 冷气循环装置
CN109869973B (zh) 2017-12-05 2022-03-29 松下电器产业株式会社 冷冻冷藏库
DE102020212203A1 (de) 2020-09-28 2022-03-31 BSH Hausgeräte GmbH Kältegerät

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2137260A (en) * 1934-08-23 1938-11-22 Gen Motors Corp Refrigerating apparatus
US2520045A (en) 1947-01-09 1950-08-22 Carrier Corp Refrigeration system, including capillary tube
US2871680A (en) * 1955-07-12 1959-02-03 Jr Elmer W Zearfoss Refrigerating apparatus
DE2007349A1 (en) * 1970-02-18 1972-02-17 Colora Messtechnik Gmbh, 7073 Lorch Two stage refrigerating system - with counter current heat exchanger
CN1123903A (zh) * 1994-12-03 1996-06-05 朱日昭 致冷机的储液-回热方法及其装置
US5622055A (en) * 1995-03-22 1997-04-22 Martin Marietta Energy Systems, Inc. Liquid over-feeding refrigeration system and method with integrated accumulator-expander-heat exchanger
DK174179B1 (da) * 2000-03-13 2002-08-19 Lars Zimmermann Kredsløb med kapillarrørsdrøvling og kølemiddelbeholder

Also Published As

Publication number Publication date
AU2004274558B2 (en) 2008-11-06
DE602004010153T2 (de) 2008-10-30
ES2297455T3 (es) 2008-05-01
EP1664636B1 (en) 2007-11-14
RU2006109834A (ru) 2007-10-27
ATE378561T1 (de) 2007-11-15
US20070006611A1 (en) 2007-01-11
EP1664636A1 (en) 2006-06-07
DK200301374A (da) 2005-03-23
WO2005028971A1 (en) 2005-03-31
AU2004274558A1 (en) 2005-03-31
US7340920B2 (en) 2008-03-11
CN100374795C (zh) 2008-03-12
DK176026B1 (da) 2005-12-19
DE602004010153D1 (de) 2007-12-27
CN1849487A (zh) 2006-10-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US6351950B1 (en) Refrigeration system with variable sub-cooling
RU2039914C1 (ru) Способ регулирования давления на стороне высокого давления устройства и холодильное или нагревательное устройство (варианты)
CN105865064B (zh) 一种冷柜制冷循环系统
WO2004018946A2 (en) Integrated dual circuit evaporator
JPH09105560A (ja) 冷凍装置
JP2008134031A (ja) 非共沸混合冷媒を用いた冷凍装置
RU2351859C2 (ru) Схема с двухступенчатым дросселированием с помощью капиллярных трубок и с приемником
KR102009751B1 (ko) 공랭식 응축기와 냉매의 과냉각을 이용한 냉동장치
JP4356146B2 (ja) 冷凍装置
JPH0765827B2 (ja) 冷水及び蒸気同時取り出し可能な２元ヒートポンプ
KR101542120B1 (ko) 칠러형 공기조화기
KR200300268Y1 (ko) 냉동시스템
JP3298225B2 (ja) 空気調和機
JP2002364936A (ja) 冷凍装置
KR200267362Y1 (ko) 냉동시스템
JP2004232986A (ja) 冷凍装置
JP5193450B2 (ja) 過冷却装置
JP2009024998A (ja) 過冷却装置
JP2009036508A (ja) 過冷却装置
JP2005048982A (ja) 冷凍装置
US20210254865A1 (en) Apparatus and method for transferring heat
JP2008082676A (ja) 過冷却装置
KR200267159Y1 (ko) 냉동시스템
SU1636663A1 (ru) Холодильна установка
JPS5969663A (ja) 冷凍サイクル

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20100917