RU2315211C2 - Узел сегментного подшипника - Google Patents
Узел сегментного подшипника Download PDFInfo
- Publication number
- RU2315211C2 RU2315211C2 RU2005141542/11A RU2005141542A RU2315211C2 RU 2315211 C2 RU2315211 C2 RU 2315211C2 RU 2005141542/11 A RU2005141542/11 A RU 2005141542/11A RU 2005141542 A RU2005141542 A RU 2005141542A RU 2315211 C2 RU2315211 C2 RU 2315211C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- self
- segment
- aligning
- cavity
- pin
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/02—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only
- F16C17/03—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only with tiltably-supported segments, e.g. Michell bearings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Insertion Pins And Rivets (AREA)
- Feeding Of Articles To Conveyors (AREA)
- Chain Conveyers (AREA)
- Mounting Of Bearings Or Others (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области машиностроения, а именно к механическим средствам для удерживания самоустанавливающихся сегментов внутри сегментного подшипника. Узел содержит наружный несущий корпус, несколько самоустанавливающихся сегментов, удерживаемых внутри наружного несущего корпуса, и соответствующее количество удерживающих штифтов для удерживания самоустанавливающихся сегментов в заданных окружных положениях. Каждый штифт фиксирован в наружном несущем корпусе узла подшипника для упора в боковую поверхность полости в соответствующем самоустанавливающемся сегменте. По меньшей мере, один удерживающий штифт и соответствующая полость имеют такую форму, что при использовании зазор в плоскости, поперечной оси узла подшипника, между удерживающим штифтом и боковой поверхностью полости меньше в первом местоположении, которое расположено, по существу, на внутренней поверхности несущего корпуса, чем во всех соответствующих местоположениях на радиально более внутренних частях боковой поверхности относительно первого местоположения. Точка контакта между удерживающим штифтом и самоустанавливающимся сегментом расположена при использовании, по существу, на внутренней поверхности наружного несущего корпуса. Самоустанавливающийся сегмент выполнен с возможностью, соответственно, наклона, по существу, без перемещения по окружности наружного несущего корпуса. Достигаются уменьшение действия скольжения, а также уменьшение фреттингового износа. 13 з.п. ф-лы, 8 ил.
Description
Данное изобретение относится к подшипникам, таким как для опоры ротора внутри газовой турбины. В частности, оно относится к механическим средствам для удерживания самоустанавливающихся сегментов внутри сегментного подшипника.
Узлы подшипника вала ротора газотурбинного двигателя могут быть выполнены в виде подшипников скольжения, которые могут быть сегментированными (радиально самоустанавливающимися), удерживаемыми в наружном несущем корпусе, смазываемые маслом под давлением и известными как сегментированные подшипники. На указанные подшипники воздействуют высокая скорость и нагрузка, когда двигатель работает, и очень небольшой превышающий предельное значение износ может иметь пагубные последствия для двигателя. Это может вызвать выключение двигателя, что для этого типа двигателя является обычно очень дорогостоящим делом. Поэтому для приемлемого срока службы двигателя является жизненно важным, чтобы подшипники работали надежно.
В таких системах сегментных подшипников скольжения обычно окружное перемещение каждого сегмента ограничивается посредством использования удерживающих штифтов, которые закреплены в наружном несущем корпусе узла подшипника и упираются в сегменты либо на торцевых концевых поверхностях сегментов, либо в боковые поверхности внутреннего отверстия или канала в корпусе сегмента. Штифт может быть параллельным круглым штифтом по всей своей длине, однако известным вариантом выполнения является штифт со сфероидной вершиной на круглом стержне штифта, при этом диаметр сферы больше диаметра круглого стержня штифта.
Было установлено, что на контактных поверхностях между сегментами подшипника и наружным несущим корпусом подшипника может возникать фреттинговый износ, который позволяет сегментам перемещаться за пределы конструкции, а это может вызывать проблемы в двигателе, связанные с подшипниками. Считается, что фреттинг вызывается небольшой величиной окружного действия скольжения под давлением между сегментом и несущим корпусом, и что действие становится возможным при конструкциях штифтов, согласно уровню техники.
Целью изобретения является уменьшение действия скольжения, а также уменьшение фреттингового износа.
На фиг.1 показан известный узел 10 сегментного радиального подшипника, такого как подшипник серии TJ, изготавливаемый фирмой Waukesha Bearings of Wisconsin, США. Узел сегментного подшипника, обозначенный позицией 10, показан в полностью собранном состоянии на правой стороне чертежа и в виде частично разобранного узла 10' на левой стороне чертежа. Каждый узел подшипника содержит наружный несущий корпус 12, содержащий несколько самоустанавливающихся сегментов 14. Как можно видеть более отчетливо на изображении отдельного сегмента в правой нижней части чертежа, каждый сегмент 14 имеет форму части полого цилиндра. Внешний радиус R сегментов несколько меньше внутреннего радиуса R' несущего корпуса 12. Это позволяет сегменту качаться внутри несущего корпуса 12, сохраняя контакт с несущим корпусом лишь вдоль единственной линейной контактной зоны, параллельной оси А, А' сегмента и несущего корпуса. Как можно видеть в частично разобранном узле 10', несущий корпус 12 может включать выступ 16 для удерживания сегментов в одном осевом направлении. Удерживающие пластины 18 могут быть закреплены на другом осевом окончании узла для удерживания сегментов в другом осевом направлении. Предусмотрены удерживающие штифты 20 для удерживания сегментов в заданном окружном положении. Направления А, А' показывают соответствующие осевые направления сегмента 14 и подшипника 10'.
На фиг.2 показана деталь системы, согласно фиг.1, в процессе работы. Ротор газотурбинного двигателя (не изображен), опирающийся на радиальный сегментный подшипник, вращается против часовой стрелки, как показано стрелкой 22. Действие трения между ротором и сегментом 14 вызывает прижимание сегмента к удерживающему штифту 20. Сегмент 14 имеет тенденцию наклоняться во время работы в зависимости от таких факторов, как скорость вращения ротора и неуравновешенные усилия. Сегмент может отклоняться от положения, показанного сплошной линией, в направлении положения, показанного штриховой линией. Передняя кромка 24 сдерживается удерживающим штифтом 20 и тем самым не может занять положение 24', а должна занимать эквивалентное положение 24'', смещенное в радиальном направлении наружу от первоначального положения 24, однако смещенное по окружности несущего корпуса 12 относительно положения 24' в направлении, противоположном направлению 22 вращения ротора. Во время смещения сегмента 14 в положение, которое бы привело переднюю кромку в положение 24', движение могло бы быть простым качательным движением, не вызывающим движения трения между сегментом 14 и несущим корпусом 12, однако наличие удерживающего штифта 20, приводящего к принудительному занятию сегментом 14 положения, в котором передняя кромка занимает положение 24'', вызывает фрикционное относительное перемещение сегмента 14 по окружности несущего корпуса 12 на расстояние, обозначенное позицией Df.
Затем, во время работы ротора, сегмент 14 может отклоняться обратно в положение 24. Несбалансированный ротор может вызывать одно качание сегмента назад и вперед при каждом обороте, что может составлять для газовой турбины порядка 17000 циклов в минуту. Это в свою очередь вызывает фрикционное смещение на расстояние Df на несущем корпусе 12, но в противоположном направлении. Обычно расстояние Df является небольшим и в одном примере было вычислено равным 8,7 мкм. Однако износ, вызываемый движением трения, может становиться значительным с учетом частоты повторения фрикционного смещения и высокой механической нагрузки, обычно действующей между сегментом 14 и несущим корпусом 12. Удерживающий штифт 20 может быть цилиндрическим штифтом, аналогичным штифту, показанному на фиг.1, но может быть выполнен также удлиненньм в осевом направлении А'.
На фиг.4 показана деталь другого известного типа узла радиального сегментного подшипника, который отличается от показанного на фиг.1 узла тем, что самоустанавливающиеся сегменты 14 удерживаются от перемещения по окружности посредством удерживающего штифта 30, расположенного в полости 28, образованной в наружной поверхности самоустанавливающегося сегмента 14. В этом примере на удерживающем штифте предусмотрена увеличенная головка. Головка может быть сферической или сфероидной над цилиндрическим штифтом. В качестве альтернативного решения головка может быть цилиндрической над удлиненным в осевом направлении штифтом 30.
При использовании ротор газотурбинного двигателя (не изображен), опирающийся на узел радиального сегментного подшипника, вращается в направлении 22 против часовой стрелки. Трение, действующее между ротором и самоустанавливающимся сегментом 14, вызывает прижимание внутренней поверхности, полости 28 к удерживающему штифту 30 в контактной точке 34. Самоустанавливающийся сегмент имеет тенденцию наклоняться во время работы в зависимости от таких факторов, как скорость вращения ротора и несбалансированные усилия. Сегмент может отклоняться от положения, показанного сплошной линий, в направлении положения, показанного штриховой линией. Задняя кромка 38 полости 28 сегмента сдерживается удерживающим штифтом 30 и тем самым не может занять положение 34', а должна занимать эквивалентное положение 34'', смещенное по окружности несущего корпуса 12 в направлении, противоположном направлению 22 вращения ротора. В то время как перемещение сегмента 14 в положение, которое бы приводило заднюю кромку в положение 34', было бы простым качательным движением, не вызывающим движения трения между сегментом 14 и несущим корпусом 12, наличие удерживания сегмента штифтом 30 и вынужденное занятие сегментом 14 положения, в котором задняя кромка занимает положение 34'', вызывает фрикционное относительное смещение сегмента 14 по окружности несущего корпуса 12 на расстояние, обозначенное как D'f.
Затем, во время работы ротора, возможно отклонение сегмента 14 обратно в положение 34. Это в свою очередь вызывает фрикционное смещение на расстояние D'f на несущем корпусе 12, но в противоположном направлении. Обычно расстояние D'f является небольшим и в одном примере было вычислено равным 3,6 мкм. Однако износ, вызываемый движением трения, может становиться значительным с учетом частоты повторения фрикционного смещения и высокой механической нагрузки, обычно действующей между сегментом 14 и несущим корпусом 12.
Степень износа, возникающего на сегментах 14 и несущем корпусе 12, изменяется в зависимости от многих факторов, которые, как считается в настоящее время, включают количество часов работы и количество запусков, выполняемых с сегментами, двигателем, подшипником, и от типа и конструкции сегмента, твердости несущего корпуса, чистовой обработки поверхностей подшипников и степени дисбаланса и вибраций всей системы во время использования.
Последствия износа сегмента и/или несущего корпуса включают увеличение люфта подшипника, приводящего к уменьшенной жесткости и демпфированию подшипника, уменьшенной стойкости к дисбалансу и другим усилиям возбуждения. Увеличенный зазор подшипника может приводить к увеличению вибрации вала. Износ сегментов и/или несущего корпуса может приводить также к увеличению стоимости технического обслуживания и к увеличению времени простоя.
Единственным наиболее сильно влияющим на фреттинг фактором считается амплитуда фрикционного смещения Df, D'f («поверхностное скольжение»). Другие факторы включают твердость материала, чистовую обработку поверхностей, контактное давление и применяемую смазку. На фиг.3А и 3В показан переход от машинно обработанной поверхности, показанной на правой стороне фиг.3А, к поверхности, подвергшейся фреттингу, как показано для сравнения на фиг.3В. Фиг.3А и 3В выполнены в разных масштабах.
Целью данного изобретения является исключение появления фреттингового износа в радиальных сегментных подшипниках и, следовательно, создание узла радиального сегментного подшипника, содержащего наружный несущий корпус; несколько самоустанавливающихся сегментов, удерживаемых внутри наружного несущего корпуса, и соответствующее количество удерживающих штифтов для удерживания самоустанавливающихся сегментов в заданных окружных положениях, при этом каждый штифт установлен в наружном несущем корпусе узла подшипника для упора в боковую сторону полости в соответствующем самоустанавливающемся сегменте. По меньшей мере, один удерживающий штифт и соответствующая полость имеют такую форму, что во время использования зазор в плоскости, поперечной оси узла подшипника, между удерживающим штифтом и боковой стороной полости меньше в первом местоположении, которое лежит по существу на внутренней поверхности несущего корпуса, чем во всех соответствующих местоположениях на радиально внутренних частях боковой поверхности относительно первого местоположения. Точка контакта между удерживающим штифтом и сегментом лежит при использовании по существу на внутренней поверхности наружного несущего корпуса. В соответствии с этим самоустанавливающийся сегмент способен наклоняться по существу без перемещения по окружности несущего корпуса.
Удерживающий штифт может иметь конусное поперечное сечение в плоскости, поперечной оси узла подшипника и самоустанавливающегося сегмента. Углы а конусности на обеих сторонах поперечного сечения удерживающего штифта могут быть равными.
Полость может иметь меньший размер в плоскости, поперечной оси узла подшипника и самоустанавливающегося сегмента в первом местоположении, чем во всех соответствующих местоположениях у радиально внутренних частей боковой поверхности относительно первого местоположения.
Полость может иметь конусное поперечное сечение в плоскости, поперечной оси узла подшипника и самоустанавливающегося сегмента. Углы конусности на обеих сторонах поперечного сечения полости могут быть равными.
Удерживающий штифт и полость могут быть удлиненными в осевом направлении самоустанавливающегося сегмента и узла подшипника.
Полость может занимать лишь часть осевой длины самоустанавливающегося сегмента, при этом удерживающий штифт имеет совместимый осевой размер.
Удерживающий штифт может иметь форму пирамиды. Такая пирамида может иметь квадратное или прямоугольное основание. Такая пирамида может быть усеченной.
Удерживающий штифт может иметь форму конуса или усеченного конуса.
На каждом самоустанавливающемся сегменте может быть предусмотрена более чем одна комбинация полости и штифта, выровненных в осевом направлении сегмента и узла подшипника.
Указанные выше и другие цели, преимущества и характеристики данного изобретения следуют более четко из приведенного ниже описания некоторых вариантов выполнения изобретения со ссылками на прилагаемые чертежи, на которых изображено:
фиг.1 - известный узел сегментного подшипника;
фиг.2 - пример выполнения части узла сегментного подшипника согласно уровню техники;
фиг.3А и 3В - примеры износа самоустанавливающихся сегментов;
фиг.4 - пример выполнения части узла сегментного подшипника согласно уровню техники;
фиг.5-8 - примеры выполнения соответствующих частей узла сегментного подшипника согласно данному изобретению.
Согласно данному изобретению на фиг.5 представлен улучшенный узел радиального сегментного подшипника, в котором предусмотрены улучшенный удерживающий самоустанавливающийся сегмент штифта 50 и полость 28.
При использовании ротор газотурбинного двигателя (не изображен), опирающийся на узел радиального сегментного подшипника, вращается в направлении 22 против часовой стрелки. Трение, действующее между ротором и самоустанавливающимся сегментом 14, вызывает прижатие внутренней поверхности полости 28 к удерживающему штифту 50 в контактной точке 54. Удерживающий штифт 50 имеет такую форму, что контактная точка 54 лежит по существу на поверхности несущего корпуса 12. Как показано на фиг.5, удерживающий штифт 50 имеет конусное поперечное сечение в плоскости, поперечной оси А, А' подшипника 12 и сегмента 14. Зазор с между удерживающим штифтом 50 и задней кромкой 38 полости больше во всех местоположениях радиально внутрь от контактной точки 54.
При работе самоустанавливающийся сегмент имеет тенденцию наклоняться в зависимости от таких факторов, как скорость вращения ротора и несбалансированные усилия. Самоустанавливающийся сегмент 14 может наклоняться из положения, показанного сплошной линией, в направлении положения, показанного штриховой линией. За счет соответствующего изобретению профиля удерживающего штифта 50 контактная точка стремится переместиться в новое местоположение 54' при наклоне сегмента 14. В противоположность системам, согласно уровню техники, показанным на фиг.2 и 4, и за счет профиля удерживающего штифта 50, согласно изобретению, точка контакта может по существу занимать желаемое положение 54'. Сегмент способен, соответственно, наклоняться по существу без перемещения по окружности в несущем корпусе 12. В соответствии с этим смещение самоустанавливающегося сегмента 14 в положение, где контактная точка находится в положении 54', является простым качательным движением, не вызывающим по существу фрикционного перемещения между сегментом 14 и несущим корпусом 12.
Затем во время работы ротора может вызываться обратное отклонение сегмента 14 в положение 54. Это снова возможно за счет профиля, согласно изобретению, удерживающего штифта 50 по существу без перемещения сегмента по окружности несущего корпуса 12, а также без фрикционного смещения сегмента 14 на несущем корпусе 12.
В одном варианте выполнения изобретения удерживающий штифт 50 и полость 28 выполнены удлиненными в осевом направлении системы подшипника. Полость 28 может занимать лишь часть осевой длины самоустанавливающегося сегмента 14, при этом удерживающий штифт 50 имеет сопоставимый осевой размер. Штифт может быть выполнен в форме пирамиды. Такая пирамида может иметь квадратное или прямоугольное основание. Пирамида может быть выполнена усеченной. Штифт может иметь форму конуса или усеченного конуса.
На каждом самоустанавливающемся сегменте может быть предусмотрено более одной такой комбинации полостей и штифтов. Такие несколько комбинаций полостей и штифтов предпочтительно расположены на одной линии в осевом направлении сегмента 14 и подшипника 10.
Угол конусности α профиля удерживающего штифта 50, измеренный относительно нормали N к несущему корпусу 12, является важным. Если угол конусности α слишком близко приближается к нормали N к несущему корпусу 12, то самоустанавливающийся сегмент может быть неспособен наклоняться без значительного фрикционного смещения, что ставит под угрозу достижение целей изобретения. Если угол конусности α становится слишком малым, то задняя кромка 38 полости 28 может контактировать со штифтом 50 в радиально более внутренней точке, чем точки 54, 54', показанные на фиг.5. Таким образом, нижний предел для угла конусности α задается требованием, что задняя кромка 38 полости 28 должна контактировать со штифтом 50 лишь по существу на наружной окружности самоустанавливающегося сегмента 14. Если задняя кромка 38 контактирует со штифтом 50 в любой внутренней точке штифта 50, то есть глубже внутри полости 28, то имеется опасность появления снова недопустимой величины фрикционного окружного перемещения, так что по существу не исключается проблема фреттингового износа и не обеспечивается достижение целей данного изобретения.
И наоборот, если угол конусности α намного увеличен относительно нормали N к несущему корпусу, то при отклонении самоустанавливающийся сегмент может проходить расстояние трения в направлении 22 вращения ротора, как показано на фиг.5. Это может снова вызывать значительное фрикционное перемещение, затрудняя достижение целей изобретения.
Пределы полезного диапазона угла конусности для профиля удерживающего штифта 50 можно вывести с помощью простого эксперимента или с помощью вычисления.
Углы конусности α на обеих сторонах профиля удерживающего штифта 50 предпочтительно равны, в частности, в применениях, где направление 22 вращения ротора может изменяться. В применениях, где ротор способен вращаться лишь в единственном неизменном направлении 22, профиль стороны 56 удерживающего штифта, которая не приходит в соприкосновение с самоустанавливающимся сегментом 14, имеет небольшое значение.
На фиг.6 показан предпочтительный вариант выполнения данного изобретения, аналогичный детали, показанной на фиг.5. Первое положение самоустанавливающегося сегмента 14 показано сплошными линиями, в то время как второе положение самоустанавливающегося сегмента показано штриховыми линиями. Удерживающий штифт 60, который может иметь параллельные стороны или же быть конусным в любом направлении, расположен в полости 62, имеющей расходящиеся боковые стенки 68, 69, которые обеспечивают зазор с у вершины штифта при сохранении точки 64 контакта между удерживающим штифтом 60 и самоустанавливающимся сегментом 14 по существу у основания удерживающего штифта 60 на внутренней поверхности несущего корпуса 12, при этом обеспечивается достижение цели данного изобретения.
Во время работы самоустанавливающийся сегмент имеет тенденцию наклоняться в зависимости от таких факторов, как скорость вращения ротора и несбалансированные усилия. Самоустанавливающийся сегмент может наклоняться от положения, показанного сплошной линией, в направлении положения, показанного штриховой линией. За счет профиля, согласно изобретению, полости 62, точка 64 контакта стремится переместиться в новое местоположение 64' при наклоне сегмента 14. В противоположность системам согласно уровню техники, показанным на фиг.2 и 4, и за счет профиля, согласно изобретению полости 62, точка контакта может занимать по существу желаемое положение 64'. Сегмент, соответственно, выполнен с возможностью наклона, по существу, без фрикционного смещения по окружности несущего корпуса 12. В соответствии с этим перемещение самоустанавливающегося сегмента 14 в положение, где точка контакта находится в положении 64', является простым качательным движением, по существу не вызывающим движения трения между сегментом 14 и несущим корпусом 12.
Затем во время работы ротора возможно обратное отклонение сегмента 14 в положение 64. Это снова возможно за счет профиля, согласно изобретению, полости 62 по существу без перемещения сегмента по окружности несущего корпуса 12, а также без фрикционного смещения сегмента 14 на несущем корпусе 12.
Удерживающий штифт 60 и полость 62 могут быть выполнены удлиненными в осевом направлении системы подшипника. Полость 62 может занимать лишь часть осевой длины самоустанавливающегося сегмента 14, при этом удерживающий штифт 60 имеет сопоставимый осевой размер. Штифт 60 может иметь форму пирамиды, куба или цилиндра. Такая пирамида может иметь квадратное или прямоугольное основание. Пирамида может быть выполнена усеченной. Штифт может иметь форму конуса или усеченного конуса.
На каждом самоустанавливающемся сегменте может быть предусмотрено более одной такой комбинации полости 62 и удерживающего штифта 60. Такие несколько комбинаций полостей и штифтов предпочтительно расположены на одной линии в осевом направлении сегмента 14 и подшипника 10.
Угол конусности β профиля полости 62, измеренный относительно нормали N к поверхности несущего корпуса 12, является важным. Если угол конусности β слишком близко приближается к нормали N к несущему корпусу 12, то задняя кромка 68 полости 62 может контактировать со штифтом 60 в радиально более внутренней точке, чем точки 64, 64', показанные на фиг.6. Самоустанавливающийся сегмент 14 может быть неспособен наклоняться без значительного фрикционного смещения, что ставит под угрозу достижение целей изобретения. Таким образом, нижний предел для угла конусности β задается требованием, что задняя кромка 68 полости 62 должна контактировать со штифтом 60 лишь по существу на наружной окружности самоустанавливающегося сегмента 14. Если задняя кромка 68 контактирует со штифтом 60 в любой внутренней точке штифта 60, то есть глубже внутри полости 62, то существует опасность появления снова недопустимой величины фрикционного окружного перемещения, так что по существу не исключается проблема фреттингового износа и не обеспечивается достижение целей данного изобретения.
И наоборот, если угол конусности β увеличивается намного от нормали N к несущему корпусу, то при отклонении самоустанавливающийся сегмент 14 может проходить расстояние трения в направлении вращения ротора. Это может снова вызывать значительное фрикционное перемещение, затрудняя достижение целей изобретения.
Пределы полезного диапазона угла конусности для профиля полости 62 можно вывести с помощью простого эксперимента или с помощью вычисления.
Углы конусности β на обеих сторонах профиля полости 62 предпочтительно равны, в частности, в применениях, где направление 22 вращения ротора может изменяться. В применениях, где ротор способен вращаться лишь в единственном неизменном направлении 22, профиль стороны 66 удерживающего штифта, которая не приходит в соприкосновение с самоустанавливающимся сегментом 14, имеет небольшое значение.
На фиг.7 показан другой вариант выполнения данного изобретения. Аналогично варианту выполнения, показанному на фиг.6, отверстие в полость 72 имеет меньшую ширину d, чем остальная полость. Однако в варианте выполнения, согласно фиг.7, не требуются сужения стенок полости 72. Вместо этого полость выполнена с меньшим размером d в плоскости, поперечной оси узла подшипника и самоустанавливающегося сегмента в первом местоположении 74, чем во всех соответствующих местоположениях на радиально более внутренних частях боковой поверхности 78 относительно первого местоположения 74. В этом варианте выполнения также обеспечивается зазор с у вершины удерживающего штифта при сохранении положения 74 контакта между удерживающим штифтом и самоустанавливающимся сегментом по существу на внутренней поверхности несущего корпуса 12, что обеспечивает достижение цели данного изобретения.
Для удлиненной полости меньший размер d может быть обеспечен посредством машинной обработки профиля с направленной внутрь ступенькой 77 из сплошного материала, например, с помощью фасонного фрезерования. В частности, для неудлиненной полости меньший размер d может быть обеспечен посредством машинной обработки профиля с внутренней ступенькой 77 из сплошного материала или посредством рассверливания и запрессовки кольца.
На фиг.8 показан более подробно вариант выполнения, в котором использовано рассверливание 82 и установлено кольцо 84 с меньшим внутренним диаметром d с помощью прессовой посадки, сварки, пайки твердым припоем или другим способом в увеличенную рассверливанием зону для обеспечения меньшего размера d.
Полученная структура работает идентично структуре, показанной на фиг.7, и используются соответствующие позиции для обозначения соответствующих признаков.
В вариантах выполнения, согласно фиг.7 и 8, как удерживающий штифт 70, так и стенки 78, 79 полости, по отдельности или совместно, могут сужаться или приближаться к нормали N к внутренней поверхности несущего корпуса 12. Меньший размер d может быть обеспечен посредством показанного сужения или посредством прямоугольного профиля. В любом случае точка 74, 74' контакта должна удерживаться по существу на внутренней поверхности несущего корпуса 12.
В соответствии с этим изобретение обеспечивает систему радиального сегментного подшипника, которая существенно облегчает проблему фреттингового износа сегментных подшипников, встречающуюся в известных системах радиального сегментного подшипника. Это преимущество достигается согласно изобретению посредством определенного профиля удерживающего штифта и/или полости, как задано в прилагаемой формуле изобретения.
Claims (16)
1. Узел радиального сегментного подшипника, содержащий наружный несущий корпус (12), несколько самоустанавливающихся сегментов (14), удерживаемых внутри наружного несущего корпуса, и соответствующее количество удерживающих штифтов (50) для удерживания самоустанавливающихся сегментов в заданных окружных положениях, при этом каждый штифт фиксирован в наружном несущем корпусе узла подшипника для упора в боковую поверхность (38) полости (28) в соответствующем самоустанавливающемся сегменте, отличающийся тем, что, по меньшей мере, один удерживающий штифт (50) и соответствующая полость (28) имеют такую форму, что при использовании зазор (с) в плоскости, поперечной оси узла подшипника, между удерживающим штифтом (50) и боковой поверхностью (38) полости меньше в первом местоположении (54), которое расположено по существу на внутренней поверхности несущего корпуса (12), чем во всех соответствующих местоположениях на радиально более внутренних частях боковой поверхности относительно первого местоположения, при этом точка (54, 54') контакта между удерживающим штифтом (50) и самоустанавливающимся сегментом (14) расположена при использовании, по существу, на внутренней поверхности наружного несущего корпуса (12), а самоустанавливающийся сегмент (14) выполнен с возможностью, соответственно, наклона, по существу, без перемещения по окружности наружного несущего корпуса (12).
2. Узел по п.1, отличающийся тем, что удерживающий штифт (5) имеет коническое поперечное сечение в плоскости, поперечной оси узла подшипника и самоустанавливающегося сегмента.
3. Узел по п.2, отличающийся тем, что углы α конусности на обеих сторонах поперечного сечения удерживающего штифта (50) являются равными.
4. Узел по п.1, отличающийся тем, что полость выполнена в форме, имеющей меньший размер (d) в плоскости, поперечной оси узла подшипника и самоустанавливающегося сегмента, в первом местоположении (64), чем во всех соответствующих местоположениях у радиально более внутренних частей боковой поверхности (68) относительно первого местоположения (64).
5. Узел по п.4, отличающийся тем, что полость (62) имеет коническое поперечное сечение в плоскости, поперечной оси узла (10) подшипника и самоустанавливающегося сегмента (14).
6. Узел по п.5, отличающийся тем, что углы конусности β на обеих сторонах поперечного сечения полости (62) являются равными.
7. Узел по любому из пп.1-6, отличающийся тем, что удерживающий штифт (50) и полость (28) выполнены удлиненными в осевом направлении (А, А') самоустанавливающегося сегмента (14) и узла (10) подшипника.
8. Узел по любому из пп.1-6, отличающийся тем, что полость (28) занимает лишь часть осевой длины самоустанавливающегося сегмента (14), при этом удерживающий штифт (50) имеет совместимый осевой размер.
9. Узел по любому из пп.1-6, отличающийся тем, что удерживающий штифт (50) имеет форму пирамиды.
10. Узел по п.9, отличающийся тем, что пирамида имеет квадратное или прямоугольное основание.
11. Узел по п.9, отличающийся тем, что пирамида выполнена усеченной.
12. Узел по п.10, отличающийся тем, что пирамида выполнена усеченной.
13. Узел по любому из пп.1-6, отличающийся тем, что удерживающий штифт имеет форму конуса или усеченного конуса.
14. Узел по любому из пп.1-6, отличающийся тем, что на каждом самоустанавливающемся сегменте выполнена более чем одна комбинация полости (28) и штифта (50), расположенных на одной линии в осевом направлении (А, А') самоустанавливающегося сегмента (14) и узла (10) подшипника.
Приоритеты по пунктам:
07.06.2003 - пп.1-3;
17.06.2003 - пп.4-14.
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB0313134A GB0313134D0 (en) | 2003-06-07 | 2003-06-07 | Tilt pad bearing pin |
GB0313134.9 | 2003-06-07 | ||
GB0313929.2 | 2003-06-17 | ||
GB0313929A GB2402446B (en) | 2003-06-07 | 2003-06-17 | Tilt pad bearing assembly |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2005141542A RU2005141542A (ru) | 2006-06-27 |
RU2315211C2 true RU2315211C2 (ru) | 2008-01-20 |
Family
ID=33512694
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2005141542/11A RU2315211C2 (ru) | 2003-06-07 | 2004-04-08 | Узел сегментного подшипника |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7497628B2 (ru) |
EP (1) | EP1631749B1 (ru) |
JP (1) | JP4409571B2 (ru) |
BR (1) | BRPI0411088B1 (ru) |
DE (1) | DE602004003239T2 (ru) |
RU (1) | RU2315211C2 (ru) |
WO (1) | WO2004109132A1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10458466B2 (en) | 2013-11-13 | 2019-10-29 | Siemens Aktiengesellschaft | Non symmetrical bi-directional thrust bearing with two active faces |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2424043A (en) * | 2005-03-12 | 2006-09-13 | Siemens Ind Turbomachinery Ltd | A tilting pad bearing assembly |
US20110123327A1 (en) * | 2009-11-20 | 2011-05-26 | General Electric Company | Bearing assembly using different type thrust bearings |
WO2011091530A1 (en) | 2010-01-29 | 2011-08-04 | Gea Houle Inc. | Rotary milking station, kit for assembling the same, and methods of assembling and operating associated thereto |
US8500333B2 (en) | 2011-05-24 | 2013-08-06 | Siemens Industry, Inc. | Self aligning oil film bearing |
JP5767884B2 (ja) * | 2011-07-27 | 2015-08-26 | 株式会社東芝 | ティルティングパッドジャーナル軸受および蒸気タービン |
WO2013055454A1 (en) * | 2011-10-12 | 2013-04-18 | Virginia Tech Intellectual Properties, Inc. | Cage positioned tilting pad bearing |
DE102012002713A1 (de) | 2012-02-14 | 2013-08-14 | Voith Patent Gmbh | Radiallager |
EP2997273A1 (de) | 2013-05-17 | 2016-03-23 | Voith Patent GmbH | Radialgleitlager |
US9279289B2 (en) | 2013-10-03 | 2016-03-08 | Renegade Manufacturing, LLC | Combination mud motor flow diverter and tiled bearing, and bearing assemblies including same |
DE102021124856A1 (de) | 2021-09-27 | 2023-03-30 | Voith Patent Gmbh | Kippsegmentradiallager und Wellenanordnung |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3953150A (en) * | 1972-02-10 | 1976-04-27 | Sundstrand Corporation | Impeller apparatus |
US3787105A (en) | 1972-12-04 | 1974-01-22 | Waukesha Bearing Corp | Tilting pad journal bearing |
JPS5324625Y2 (ru) * | 1974-01-24 | 1978-06-23 | ||
US3936103A (en) * | 1974-10-02 | 1976-02-03 | Carrier Corporation | Rotary shaft tilting shoe bearing |
US4026613A (en) | 1976-03-10 | 1977-05-31 | Orion Corporation | Thrust bearing |
US4568204A (en) * | 1984-09-04 | 1986-02-04 | Kingsbury, Inc. | Journal bearing |
US4714357A (en) * | 1986-06-02 | 1987-12-22 | Orion Corporation | Segmental bearing shoe |
US4686403A (en) * | 1986-11-07 | 1987-08-11 | Westinghouse Electric Corp. | Dynamoelectric machine with rockable bearing supports |
US5421655A (en) * | 1987-05-29 | 1995-06-06 | Kmc, Inc. | Fluid dampened support having variable stiffness and damping |
US5013947A (en) * | 1990-03-16 | 1991-05-07 | Russell Ide | Low-profile disk drive motor |
US5288153A (en) * | 1993-01-04 | 1994-02-22 | Delaware Capital Formation, Inc. | Tilting pad journal bearing using directed lubrication |
GB9400392D0 (en) * | 1994-01-11 | 1994-03-09 | Chester Keith I | Improved bearing assembly |
GB2292192B (en) * | 1994-08-06 | 1997-12-10 | Glacier Metal Co Ltd | Journal bearings |
US5795076A (en) | 1995-10-13 | 1998-08-18 | Orion Corporation | Tilt pad hydrodynamic bearing for rotating machinery |
US6499883B2 (en) * | 1997-03-31 | 2002-12-31 | Whm Holding Corporation | Tilting pad for bearings |
GB9818098D0 (en) * | 1998-08-19 | 1998-10-14 | Corac Group Plc | Improvements in or relating to bearings |
US6099271A (en) * | 1999-04-02 | 2000-08-08 | Baker Hughes Incorporated | Downhole electrical submersible pump with dynamically stable bearing system |
WO2002099294A2 (en) * | 2001-06-06 | 2002-12-12 | Delaware Capital Formation Inc | Journal bearing arrangement |
-
2004
- 2004-04-08 JP JP2006508147A patent/JP4409571B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2004-04-08 EP EP04726477A patent/EP1631749B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-04-08 WO PCT/EP2004/003766 patent/WO2004109132A1/en active IP Right Grant
- 2004-04-08 US US10/559,862 patent/US7497628B2/en active Active
- 2004-04-08 DE DE602004003239T patent/DE602004003239T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2004-04-08 RU RU2005141542/11A patent/RU2315211C2/ru active
- 2004-04-08 BR BRPI0411088-9A patent/BRPI0411088B1/pt not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10458466B2 (en) | 2013-11-13 | 2019-10-29 | Siemens Aktiengesellschaft | Non symmetrical bi-directional thrust bearing with two active faces |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BRPI0411088B1 (pt) | 2018-01-16 |
DE602004003239T2 (de) | 2007-06-06 |
JP4409571B2 (ja) | 2010-02-03 |
BRPI0411088A (pt) | 2006-07-25 |
US7497628B2 (en) | 2009-03-03 |
RU2005141542A (ru) | 2006-06-27 |
JP2006527336A (ja) | 2006-11-30 |
US20060239596A1 (en) | 2006-10-26 |
EP1631749A1 (en) | 2006-03-08 |
WO2004109132A1 (en) | 2004-12-16 |
DE602004003239D1 (de) | 2006-12-28 |
EP1631749B1 (en) | 2006-11-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2315211C2 (ru) | Узел сегментного подшипника | |
US7090401B2 (en) | Grooving pattern for grooved fluid bearing | |
US7517155B2 (en) | Resilient mount of uniform stiffness | |
CN1077664C (zh) | 限制轴旋转速率的装置 | |
US7540664B2 (en) | Grooves on both the moving and the stationary mating fluid dynamic bearing surfaces for performance enhancement | |
US9651086B2 (en) | Brush damper rings for radial fluid bearing | |
EP0693164A1 (en) | Low profile thrust bearings | |
CN109114106B (zh) | 轴承阻尼器元件、配备其的轴承和压缩机元件和制造方法 | |
KR100486698B1 (ko) | 베어링시스템및이를적용한스핀들모터조립체 | |
US6609829B2 (en) | Hydrodynamic bearing for motor | |
EP3263926B1 (en) | Ball-socket type tilting pad journal bearing | |
JPS6113018A (ja) | 傾動セグメント型ラジアル軸受 | |
JP2007506059A (ja) | 玉軸受 | |
GB2402446A (en) | Tilt pad bearing assembly and retaining pin | |
JP2001116046A (ja) | 動圧軸受装置 | |
JP2002098150A (ja) | 玉軸受 | |
KR102371208B1 (ko) | 복수의 지지방식을 사용하는 틸팅 패드 베어링 | |
KR19980066270A (ko) | 반구의 변형을 방지한 반구 베어링 장치 | |
JP2004278793A (ja) | 高速回転軸用軸受 | |
WO2019049353A1 (ja) | ジャーナルガス軸受 | |
NL2027506B1 (en) | Tilting pad bearing, assembly of a construction element and such a bearing, and a method for providing a journal opening having a desired cross-section | |
GB2355770A (en) | Cylindrical roller bearing | |
JP2004301232A (ja) | 円筒ころ軸受用保持器 | |
RU2237828C1 (ru) | Опорный подшипник скольжения | |
KR100196936B1 (ko) | 유체 베어링 장치 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20211201 |