RU2268797C2 - Method for helically piercing electroslag refining ingots of low-ductile boron steel - Google Patents
Method for helically piercing electroslag refining ingots of low-ductile boron steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2268797C2 RU2268797C2 RU2003138122/02A RU2003138122A RU2268797C2 RU 2268797 C2 RU2268797 C2 RU 2268797C2 RU 2003138122/02 A RU2003138122/02 A RU 2003138122/02A RU 2003138122 A RU2003138122 A RU 2003138122A RU 2268797 C2 RU2268797 C2 RU 2268797C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- ingots
- piercing
- mandrel
- rolls
- low
- Prior art date
Links
Landscapes
- Forging (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к трубопрокатному производству, а именно к способу прошивки слитков, и может быть использовано при производстве труб среднего и большого диаметров из слитков ЭШП низкопластичных боросодержащих сталей на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами.The invention relates to pipe rolling production, and in particular to a method of piercing ingots, and can be used in the production of pipes of medium and large diameters from ESR ingots of low-plastic boron-containing steels in pipe rolling plants with pilgrim mills.
Известен способ прошивки слитков на станах косой прокатки, заключающийся в том, что нагретый слиток прошивают (деформируют) в очаге деформации, состоящем из трех последовательно расположенных зон: в первой зоне происходит прокатка сплошного или полого слитка без оправки, во второй - прокатка полого слитка с интенсивной деформацией стенки на оправке и в третьей зоне - обкатка гильзы без внутренней жесткой оправки (Ф.А.Данилов и др. "Горячая прокатка труб", Металлургиздат, 1963 г., с.40-41). Недостатком данного способа является то, что при прошивке слитков из низкопластичных сталей в первой зоне происходит растрескивание внутренней части слитка за счет возникающих напряжений, превышающих предел прочности. При прохождении металла через последующие зоны трещины развиваются в сквозные рванины на гильзах.There is a known method of flashing ingots on oblique rolling mills, namely, that a heated ingot is flashed (deformed) in a deformation zone consisting of three successive zones: in the first zone, a solid or hollow ingot without a mandrel is rolled, and in the second, a hollow ingot is rolled with intense deformation of the wall on the mandrel and in the third zone — run-in of the sleeve without an internal rigid mandrel (F.A. Danilov et al. “Hot rolling of pipes”, Metallurgizdat, 1963, pp. 40-41). The disadvantage of this method is that when the ingots of low plastic steels are flashed in the first zone, the inner part of the ingot is cracked due to arising stresses exceeding the tensile strength. As metal passes through subsequent zones, cracks develop into through flaws on the sleeves.
Известен способ поперечно-винтовой прошивки, включающий сведения и разведения валков (а.с. №532410 "Способ поперечно-винтовой прошивки").A known method of transverse screw firmware, including information and breeding rolls (AS No. 532410 "Method of transverse screw firmware").
Недостатком данного способа является то, что при прошивке труднодеформируемых и низкопластичных сталей при максимальном сведении валков возникают максимальные напряжения. Схема напряженно-деформированного состояния не меняется, т.е. нет дополнительных сил, которые бы снижали напряжения во внутренней части слитка, возникающие от воздействия рабочих валков.The disadvantage of this method is that when flashing hard-deformed and low-plastic steels with maximum roll reduction, maximum stresses arise. The diagram of the stress-strain state does not change, i.e. there are no additional forces that would reduce stresses in the inner part of the ingot arising from the action of work rolls.
Наиболее близким техническим решением является способ поперечно-винтовой прошивки слитков ЭШП и ВДП из низкопластичных боросодержащих сталей, заключающийся в том, что деформацию слитка производят после подвода слитка к носику оправки за счет сведения рабочих валков до момента нахождения металла на оправку, при этом прошивка должна производиться размер в размер на оправке, обеспечивающей вытяжку не более 1,3.The closest technical solution is the method of cross-screw flashing of ESR and VDP ingots from low-plastic boron-containing steels, which means that the ingot is deformed after the ingot is fed to the mandrel nose by reducing the work rolls until the metal is on the mandrel, and the firmware must be made size in size on a mandrel providing a hood no more than 1.3.
Недостатком данного способа является то, что для получения качественных гильз и производства труб большого и среднего диаметров на ТПА с пилигримовыми станами требуется дополнительная деформация, а именно два нагрева, две прошивки: прошивка и раскатка и две прокатки на пилигримовом стане (прошивка слитков ЭШП в толстостенные гильзы с вытяжкой не более 1,3 - прокатка гильз первой прошивки на пилигримовом стане в трубы - заготовки, порезка труб - заготовок на две равные части - нагрев до температуры пластичности - раскатка гильз - заготовок в гильзы и прокатка их на пилигримовом стане в передельные трубы размером 290×12×10500-11500 мм (положительное решение о выдаче патента по заявке №2001133973/02(035983) от 13.12.2001 г. "Способ производства трубных заготовок для изготовления шестигранных чехловых труб из низкопластичной безникелевой стали с содержанием бора 1,3-1,8%).The disadvantage of this method is that to obtain high-quality sleeves and the production of pipes of large and medium diameters on TPA with pilgrim mills, additional deformation is required, namely, two heatings, two firmware: firmware and rolling and two rolling on the pilgrim mill (flashing ESR ingots into thick-walled sleeves with an exhaust hood of not more than 1.3 - rolling the sleeves of the first firmware on the pilgrim mill into pipes - billets, cutting pipes - billets into two equal parts - heating to plasticity temperature - rolling the sleeves - billets in g cocks and rolling them on a pilgrim mill to conversion pipes of 290 × 12 × 10500-11500 mm in size (positive decision on the grant of a patent according to application No. 20011133973/02 (035983) dated 12/13/2001, "Method for the production of tube blanks for the manufacture of hexagonal sheath tubes from low-plastic nickel-free steel with a boron content of 1.3-1.8%).
Цель изобретения - исключить образование дефектов (рванин и трещин) при прошивке слитков из низкопластичных боросодержащих сталей с повышенными вытяжками, т.е. за одну прошивку повысить производительность трубопрокатной установки с пилигримовыми станами, снизить расходный коэффициент металла при переделе слиток ЭШП - передельная трубная заготовка размером 290×12×5000-5500 мм, снизить стоимость передельных труб, а следовательно, и стоимость товарных шестигранных заготовок.The purpose of the invention is to eliminate the formation of defects (flaws and cracks) when piercing ingots from low-plastic boron-containing steels with increased hoods, i.e. for one firmware upgrade the productivity of a pipe-rolling installation with pilgrim mills, reduce the expenditure coefficient of metal when redistributing an ESR ingot - a conversion pipe billet with a size of 290 × 12 × 5000-5500 mm, reduce the cost of conversion pipes, and therefore the cost of commodity hexagonal billets.
Указанная цель достигается тем, что в известном способе поперечно-винтовой прошивки слитков ЭШП из низкопластичной стали с содержанием бора 1,3-1,8%, заключающемся в деформации нагретых до температуры пластичности сверленых слитков на оправке, прошивку слитков в гильзы производят с разной скоростью вращения рабочих валков, при этом от захвата слитков валками до момента полного нахождения металла на оправку прошивку (деформацию) производят со скоростью вращения рабочих валков 40-45 оборотов в минуту, установившийся процесс прошивки производят со скоростью вращения валков 25-30 оборотов в минуту, на выходе оправки из гильзы скорость рабочих валков увеличивают до 45-50 оборотов в минуту, а процесс прошивки производят с вытяжкой 1,5-1,75.This goal is achieved by the fact that in the known method of cross-helical flashing of ESR ingots from low plastic steel with a boron content of 1.3-1.8%, which consists in the deformation of drilled ingots on a mandrel heated to plasticity temperature, the ingots are pierced into sleeves at different speeds the rotation of the work rolls, while from the capture of the ingots by the rolls until the metal is completely on the mandrel, the firmware (deformation) is produced at a speed of rotation of the work rolls of 40-45 revolutions per minute, the established process of firmware flashing yat with a roll rotation speed of 25-30 revolutions per minute, at the output of the mandrel from the sleeve, the speed of the work rolls is increased to 45-50 revolutions per minute, and the firmware process is carried out with an exhaust hood of 1.5-1.75.
Сущность способа заключается в том, что в процессе прошивки температура слитка повышается на 70-80°С, которая находится в прямой зависимости от скорости деформации, т.е. от числа оборотов рабочих валков прошивного стана. Стали с содержанием бора 1,3-1,8% имеют низкий интервал пластичности и повышение температуры на 10-15°С приводит к образованию при прошивке дефектов в виде рванин и трещин на гильзах, а следовательно, к окончательному браку гильз. Так как процесс прошивки от захвата слитка валками до момента полного нахождения металла на оправку (неустановившийся процесс прошивки) занимает от 15 до 20% от общего времени прошивки и при охлаждении валков водой приводит к дополнительному охлаждению переднего конца гильзы, а следовательно, температура металла в данной части слитка - гильзы ≈ равна температуре выдачи слитка из печи, которая при установившемся процессе с повышенной скорость деформации на границе металл - оправка увеличивается на 70-80°С, что в свою очередь приводит к повышению температуры внутренней поверхности гильзы, а следовательно, к снижению пластичности и образованию дефектов в виде рванин и трещин. Снижение числа оборотов при установившемся процессе прошивки приводит к снижению скорости деформации, к снижению температуры на границе металл - оправка и, как следствие, к снижению вероятности образования дефектов на гильзах. На выходе оправки из гильзы контактная поверхность гильзы с валками уменьшается, снижается нагрузка металла на валки прошивного стана, а следовательно, снижается деформация и температура на границе металл - оправка. Снижение контактной поверхности приводит к снижению нагрузки (деформации) и увеличению времени схождения гильзы с оправки, что в свою очередь приводит к снижению температуры заднего конца гильзы. С целью компенсации данных потерь необходимо увеличить скорость вращения рабочих валков до 45-50 оборотов в минуту.The essence of the method lies in the fact that during the firmware the temperature of the ingot rises by 70-80 ° C, which is directly dependent on the strain rate, i.e. from the number of revolutions of the work rolls of the piercing mill. Steel with a boron content of 1.3-1.8% has a low ductility interval and a temperature increase of 10-15 ° C leads to the formation of flaws and cracks in the sleeves when flashing, and, consequently, to the final defective sleeves. Since the process of flashing from grabbing the ingot by the rolls until the metal is completely on the mandrel (unsteady flashing process) takes from 15 to 20% of the total flashing time and when cooling the rolls with water, it leads to additional cooling of the front end of the sleeve, and therefore the metal temperature in this part of the ingot - shell ≈ is equal to the temperature of the ingot from the furnace, which, when the process is established with an increased strain rate at the metal - mandrel boundary, increases by 70-80 ° C, which in turn leads to higher iju inner surface temperature of the sleeve, and hence to reduce the ductility and the formation of defects such as flaws and cracks. A decrease in the number of revolutions with a steady process of firmware leads to a decrease in the strain rate, to a decrease in temperature at the metal-mandrel interface, and, as a consequence, to a decrease in the probability of formation of defects on sleeves. At the outlet of the mandrel from the sleeve, the contact surface of the sleeve with the rolls decreases, the metal load on the rollers of the piercing mill decreases, and therefore, the deformation and temperature at the metal-mandrel interface are reduced. The decrease in the contact surface leads to a decrease in the load (deformation) and an increase in the time of convergence of the sleeve from the mandrel, which in turn leads to a decrease in the temperature of the rear end of the sleeve. In order to compensate for these losses, it is necessary to increase the speed of rotation of the work rolls to 45-50 revolutions per minute.
Использование предложенного способа поперечно-винтовой прошивки позволит получать качественные гильзы из слитков ЭШП низкопластичной стали с содержанием бора 1,3-1,8% и вести процесс прошивки с вытяжкой 1,5-1,75, а следовательно, отказаться от дробности деформаций (двух прошивок и двух прокаток на пилигримовом стане), т.е. вести процесс прокатки передельных труб по традиционной схеме: прошивка гильз - прокатка передельных труб на пилигримовом стане.Using the proposed method of cross-screw flashing, it will be possible to obtain high-quality sleeves from low-plastic steel ESR ingots with a boron content of 1.3-1.8% and to carry out the flashing process with a hood of 1.5-1.75, and therefore, to abandon the fractional deformation firmware and two rolling on a pilgrim mill), i.e. carry out the rolling process of conversion pipes according to the traditional scheme: flashing sleeves - rolling conversion pipes on a pilgrim mill.
Сопоставительный анализ с прототипом показывает, что заявляемый способ поперечно-винтовой прошивки слитков ЭШП из низкопластичной стали с содержанием бора 1,3-1,8% отличается тем, что деформацию нагретых до температуры пластичности сверленых слитков на оправке производят с разной скоростью вращения рабочих валков, а именно от захвата слитков валками до момента полного нахождения металла на оправку прошивку производят со скоростью вращения рабочих валков 40-45 оборотов в минуту, установившийся процесс прошивки производят со скорость вращения валков 25-30 оборотов в минуту, на выходе оправки из гильзы скорость рабочих валков увеличивают до 45-50 оборотов в минуту, а процесс прошивки производят с вытяжкой 1,5-1,75.Comparative analysis with the prototype shows that the inventive method of cross-screw flashing of ESR ingots from low plastic steel with a boron content of 1.3-1.8% differs in that the deformation of the drilled ingots heated to a plasticity temperature on the mandrel is carried out at different speeds of rotation of the work rolls, namely, from the capture of ingots by rolls until the metal is completely on the mandrel, the firmware is produced at a speed of rotation of the work rolls of 40-45 revolutions per minute, the steady-state firmware process is carried out at a rotational speed rolls 25-30 revolutions per minute, at the output of the mandrel from the sleeve, the speed of the work rolls is increased to 45-50 revolutions per minute, and the firmware process is carried out with an exhaust hood of 1.5-1.75.
Таким образом, заявляемый способ соответствует критерию "Новизна".Thus, the claimed method meets the criterion of "Novelty."
Сравнение заявляемого способа не только с прототипом, но и с другими техническими решениями в данной области техники не позволило выявить в них признаки, отличающие заявляемый способ от прототипа, что позволяет сделать вывод о соответствии критерию "Существенные отличия".Comparison of the proposed method not only with the prototype, but also with other technical solutions in the art did not allow them to identify signs that distinguish the claimed method from the prototype, which allows us to conclude that the criterion of "Significant differences".
Способ был опробован и осуществлен на трубопрокатной установке с пилигримовыми станами 8-16" ОАО "ЧТПЗ".The method was tested and implemented on a pipe-rolling installation with pilgrim mills 8-16 "JSC" ChTPZ ".
По данному способу были впервые прошиты слитки ЭШП размером 480×100×1700-1800 мм из низкопластичной боросодержащей стали марки ЧС 82 (Cr=14.9 5, В=1,75%, Ti=2,9% и др.) на оправке 285 мм, т.е. с вытяжкой 1,57.This method was used for the first time to sew EShB ingots of size 480 × 100 × 1700-1800 mm from low-plastic boron-containing steel of the ChS 82 grade (Cr = 14.9 5, B = 1.75%, Ti = 2.9%, etc.) on mandrel 285 mm i.e. with a hood 1.57.
В прокат было задано по 10 слитков ЭШП размером 480×100×1700-1800 мм для прокатки передельных труб размером 290×12×10500-11500 мм по существующей технологии и труб размером 290×12×23000-25000 мм по предлагаемой технологии. Данные по прокатке и сдаче передельных труб приведены в таблице. Из таблицы видно, что прошивка слитков ЭШП из стали марки ЧС 82 по предлагаемой технологии производилась на оправке диаметром 285 мм в гильзы размером 480×300×2650-2830 мм. В результате прошивки по новой технологии было получено 10 качественных гильз, которые подавались на пилигримовый стан и прокатывались в передельные трубы - плети размером 290×12×23000-25000 мм и разрезались на пиле горячей на две трубы длиной 11500-12500 мм. По существующей технологии трубы - заготовки после пилигримового стана имели длину 3700-3900 мм, а в прошивной стан можно задать гильзу длиной не более 2100 мм, поэтому трубы - заготовки разрезались на станках на две равные части, повторно нагревались до температуры пластичности, прошивались (раскатывались) с подъемом по диаметру в прошивном стане в гильзы размером 400×300×2350-2430 мм и прокатывались на пилигримовом стане в трубы размером 290×12×10500 - 11500 мм. Кроме сложности и трудоемкости, данный технологический процесс приводит к повышенному расходному коэффициенту металла, т.к. из одного слитка ЭШП мы получаем две трубы с пилигримовыми головками и затравочными концами, а по новой технологии (способу) получаем одну трубу, т.е. имеем снижение технологической обрези (пилигримовая головка и затравочный конец) в два раза. Это дает возможность снизить высоту слитков ЭШП на 8-10%, т.е. 125-150 мм, а следовательно, снизить расходный коэффициент металла.10 EAW ingots with a size of 480 × 100 × 1700-1800 mm were set for hire for rolling conversion pipes of 290 × 12 × 10500-11500 mm in size according to the existing technology and pipes of 290 × 12 × 23000-25000 mm in size according to the proposed technology. Data on rolling and delivery of conversion pipes are given in the table. The table shows that the insertion of ESR ingots from steel of the ChS 82 brand according to the proposed technology was carried out on a mandrel with a diameter of 285 mm in sleeves of size 480 × 300 × 2650-2830 mm. As a result of firmware using the new technology, 10 high-quality sleeves were obtained, which were fed to the pilgrim mill and rolled into conversion pipes - whips 290 × 12 × 23000-25000 mm in size and cut into two pipes with a hot saw 11500-12500 mm long. According to the existing technology, the workpiece pipes after the pilgrim mill had a length of 3700-3900 mm, and a sleeve with a length of not more than 2100 mm can be set in the piercing mill, so the workpiece pipes were cut into two equal parts on the machines, reheated to the ductility temperature, stitched (rolled ) with a diameter rise in the piercing mill into sleeves of 400 × 300 × 2350-2430 mm in size and rolled on a pilgrim mill into pipes of 290 × 12 × 10500 - 11500 mm in size. In addition to complexity and complexity, this process leads to an increased expenditure coefficient of the metal, because from one ingot of ESR we get two pipes with pilgrim heads and seed ends, and with the new technology (method) we get one pipe, i.e. we have a reduction in technological trimmings (pilgrim head and seed end) by half. This makes it possible to reduce the height of the ESR ingots by 8-10%, i.e. 125-150 mm, and therefore, reduce the expenditure coefficient of the metal.
Таким образом, из таблицы видно, что при прокатке передельных труб из 10 слитков ЭШП низкопластичной стали ЧС 82 с содержанием бора 1,3-1,8% по новой технологии получено 10 труб размером 290×12×23000-25000 мм, из которых размечено и передано для дальнейшего передела на механическую обработку (обточку и расточку) и профилирование 40 кратов. Средняя длина труб, прокатанных по новой технологии, на 2000 мм (8,3%) больше, чем длина труб, прокатанных по существующей технологии, а это говорит о том, что можно уменьшить высоту слитков на 125-150 мм, а следовательно, снизить расходный коэффициент металла при переделе слиток ЭШП - передельная труба.Thus, it can be seen from the table that when rolling pig tubes from 10 ingots of EHBs of low-temperature steel ChS 82 with a boron content of 1.3-1.8%, 10 pipes of 290 × 12 × 23000-25000 mm in size were obtained using the new technology, of which and transferred for further processing for machining (turning and boring) and profiling 40 krats. The average length of pipes rolled by the new technology is 2000 mm (8.3%) longer than the length of pipes rolled by the existing technology, and this suggests that it is possible to reduce the height of the ingots by 125-150 mm and, therefore, reduce expenditure coefficient of the metal during the redistribution of the ESR ingot - conversion pipe.
Использование предлагаемого способа поперечно-винтовой прошивки слитков ЭШП из низкопластичной стали с содержанием бора 1,3-1,8% позволит снизить трудоемкость передела слиток ЭШП - передельная трубная заготовка более чем в два раза за счет исключения из технологического процесса одного нагрева, раскатки гильз, прокатки труб - заготовок и порезки их на станках на две части, а за счет снижения технологических отходов в два раза (пилигримовой головки и затравочного конца) снизить расходный коэффициент металла на 8-10%, а следовательно, снизить стоимость передельных труб и товарных шестигранных труб из дорогостоящей стали ЧС 82.Using the proposed method of cross-screw flashing of ESR ingots from low-plastic steel with a boron content of 1.3-1.8% will reduce the complexity of redistributing an ESR ingot - a redone pipe billet by more than two times due to the exclusion of one heating from the process, rolling of sleeves, rolling pipes - billets and cutting them on machines in two parts, and by reducing the process waste by half (pilgrim head and seed end) reduce the expenditure coefficient of the metal by 8-10%, and therefore reduce oimost of mother tubes and product tubes of hexagonal expensive steel ES 82.
(и)Coef. hoods
(and)
(Ц)Coef. extractor hood.
(C)
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003138122/02A RU2268797C2 (en) | 2003-12-30 | 2003-12-30 | Method for helically piercing electroslag refining ingots of low-ductile boron steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003138122/02A RU2268797C2 (en) | 2003-12-30 | 2003-12-30 | Method for helically piercing electroslag refining ingots of low-ductile boron steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2003138122A RU2003138122A (en) | 2005-06-10 |
| RU2268797C2 true RU2268797C2 (en) | 2006-01-27 |
Family
ID=35834062
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003138122/02A RU2268797C2 (en) | 2003-12-30 | 2003-12-30 | Method for helically piercing electroslag refining ingots of low-ductile boron steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2268797C2 (en) |
-
2003
- 2003-12-30 RU RU2003138122/02A patent/RU2268797C2/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2003138122A (en) | 2005-06-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2401169C2 (en) | Method of producing high-quality pipes from antirust steel 08x18h10t-"+" for nuclear power engineering structures | |
| RU2322314C2 (en) | Method for producing in tube rolling plants with pilger mills seamless hot-deformed large- and mean-diameter tubes for steam boilers, steam conduits and manifolds of plants with high and super-critical parameters of steam from electroslag refining ingots or continuously cast billets | |
| RU2247612C2 (en) | Method for making hot deformed and conversion mean- and large-diameter tubes of corrosion resistant hard-to-form steels and alloys in tube rolling aggregate with pilger mills | |
| RU2278750C2 (en) | Method for producing hot rolled conversion large- and mean-diameter tubes of hard-to-form steels and alloys in tube rolling plants with pilger mills | |
| RU2334571C2 (en) | Method of conversion pipe manufacturing in pipe rolling plants with pilger mills of low-elasticity steel with boron content of 1,3-1,8% | |
| RU2523398C1 (en) | PRODUCTION OF SEAMLESS COLD-FORMED OIL-WELL TUBING SIZED TO 114,3×6, 8×9000-10700 mm FROM CORROSION-RESISTANT ALLOY OF "ХН30МДБ-Ш" GRADE | |
| RU2297893C1 (en) | Method for producing conversion tubes of low ductile boron steel | |
| RU2226133C2 (en) | Method of making tubular blanks for forming hexahedral cover tubes of low- ductile nickel- free boron-containing steel | |
| RU2311980C1 (en) | Method for producing hot rolled commercial and conversion tubes with large and mean diameters from hard-to-form steels and alloys in tube rolling plants with pilger mills | |
| RU2268797C2 (en) | Method for helically piercing electroslag refining ingots of low-ductile boron steel | |
| RU2322316C2 (en) | Method for producing ingot-blanks by electroslag refining of hard-to-form steels and alloys and for rolling of them commercial tubes of large and mean diameters in tube rolling plants with pilger mills and conversion tubes for rerolling in tube cold rolling mills | |
| CN113976629B (en) | Seamless pipe and preparation method thereof | |
| RU2311979C1 (en) | Method for producing hot rolled commercial and conversion tubes of large and mean diameters of hard-to-form steels and alloys in tube rolling plants with pilger mills | |
| RU2255820C2 (en) | Method for making conversion tubes of low-ductility boron-containing steel | |
| RU2545950C2 (en) | PRODUCTION OF SEAMLESS COLD-FORMED OIL-WELL TUBING SIZED TO 168,3×10,6×5000-10000 mm | |
| RU2264269C2 (en) | Method for producing conversion tubes of boron-containing low- ductile steel | |
| RU2523399C1 (en) | Production of rerolled long-sized pipes from iron-nickel- and nickel-based alloys at pru with pilger mills | |
| RU2318622C2 (en) | Titanium base alloy ingot and billet piercing method in skew rolling mills | |
| RU2306991C2 (en) | Method for producing hot rolled commercial and conversion tubes of large- and mean-diameters of hard-to-form steels and alloys in tube rolling plants with pilger mills | |
| RU2297891C2 (en) | Method for producing in tube rolling plants with pilger mills seamless hot-deformed large- and mean-diameter tubes for steam boilers, steam pipes and collectors of plants with high and super-critical parameters of steam from ingots of electroslag refining and continuously cast billets | |
| RU2570154C2 (en) | PRODUCTION OF 377×20-60 mm SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES FOR STEAM BOILERS, STEAM PIPELINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERHIGH STEAM PARAMETERS OF "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEEL | |
| RU2261151C1 (en) | Method for making seamless hot rolled tubes in tube rolling aggregates with pilger mills | |
| RU2511199C1 (en) | Method of producing of tube stock sized to 290x12 mm to specs 8-16 | |
| RU2315673C2 (en) | Method for producing hot rolled commercial and conversion tubes of large and mean diameters of corrosion resistant hard-to-form kinds of steels and alloys in tube rolling plants with pilger mills | |
| RU2527587C2 (en) | Production of 465×75 mm seamless hot-rolled pipes for steam boilers, steam pipelines and manifolds of plants with high and superhigh steam parameters from esr ingots of "10х9мфб-ш"-grade steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20081231 |