RU2260625C1 - Steel melting method in open-hearth furnace - Google Patents
Steel melting method in open-hearth furnace Download PDFInfo
- Publication number
- RU2260625C1 RU2260625C1 RU2004112281/02A RU2004112281A RU2260625C1 RU 2260625 C1 RU2260625 C1 RU 2260625C1 RU 2004112281/02 A RU2004112281/02 A RU 2004112281/02A RU 2004112281 A RU2004112281 A RU 2004112281A RU 2260625 C1 RU2260625 C1 RU 2260625C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- furnace
- melt
- bath
- intensity
- blast
- Prior art date
Links
Landscapes
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургическому производству, в частности к выплавке стали в мартеновских печах.The invention relates to metallurgical production, in particular to the smelting of steel in open-hearth furnaces.
Изменение тепловой нагрузки мартеновской печи по периодам плавки характеризует тепловой режим печи, который во многом определяется организацией работы факела, условиями сжигания топлива, изменениями тяги печи, используемыми шихтовыми материалами и др.A change in the heat load of an open-hearth furnace by melting periods characterizes the thermal regime of the furnace, which is largely determined by the organization of the torch, the conditions of fuel combustion, changes in the draft of the furnace, used charge materials, etc.
В каждый период плавки для каждой конкретной печи имеется наибольшее возможное значение тепловой нагрузки, которое достигается в печи и которое называется тепловой мощностью печи.In each melting period for each specific furnace there is the greatest possible value of the heat load, which is achieved in the furnace and which is called the thermal capacity of the furnace.
Однако такие технические характеристики, как длительность плавки, производительность печи, расход топлива зависят не от максимальной тепловой нагрузки, а от величины ее полезно используемой части или коэффициента использования тепла.However, such technical characteristics as the duration of smelting, furnace productivity, fuel consumption do not depend on the maximum heat load, but on the value of its useful part or heat utilization coefficient.
Полезно используемая тепловая мощность печи в определенной степени зависит от дополнительного донного перемешивания расплава в ванне. При использовании донного перемешивания расплава инертным газом возрастает скорость подъема температуры в результате интенсивного перемешивания расплава, а также ускоряется процесс ассимиляции шлаком всплывающей извести.The useful thermal power of the furnace to a certain extent depends on the additional bottom mixing of the melt in the bath. When using inert gas bottom mixing of the melt, the rate of temperature rise as a result of intensive mixing of the melt increases, and the process of assimilation of floating lime slag is accelerated.
Известен способ выплавки стали в мартеновской печи, включающий периоды завалки шихты прогрева плавления и доводки расплава, проводимых при продувке нейтральным газом через пористый огнеупор, расположенный в подине печи /SU №1164275, С 21 С 5/04, 1985 г.//1/.A known method of steel smelting in an open-hearth furnace, including periods of filling the charge of melting heating and lapping of the melt carried out by purging with neutral gas through a porous refractory located in the hearth of the furnace / SU No. 1164275, C 21 C 5/04, 1985 // 1 / .
Недостатком известного способа является повышенный темп перемешивания расплава донным дутьевым потоком, который сопровождается активным развитием негативных процессов брызгоуноса и пылеобразования и отсутствия взаимосвязи этих процессов с изменениями параметров процесса, возникающих по ходу плавки.The disadvantage of this method is the increased rate of mixing of the melt by the bottom blast stream, which is accompanied by the active development of negative processes of spraying and dust formation and the absence of the relationship of these processes with changes in process parameters that occur during melting.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ выплавки стали в мартеновской печи, включающий период завалки шихты в ванну печи, периоды прогрева, заливки жидкого чугуна и плавления шихты и период доводки расплава до требуемых свойств, выполняемых при продувке ванны потоком нейтрального или инертного газа, подаваемого с изменяющейся интенсивностью и плотностью дутья через слой пористого огнеупорного материала, расположенного по днищу вдоль продольной оси ванны и образующего отдельные дутьевые зоны, выпуск расплава и шлака /Патент RU №2167946, С 21 С 5/04, 27.05.2001/ /2/.The closest in technical essence and the achieved result is a method of steel smelting in an open-hearth furnace, including the period of filling the charge into the furnace bath, the periods of heating, pouring molten iron and melting of the mixture and the period of finishing the melt to the required properties performed when the bath is purged with a stream of neutral or inert gas supplied with varying intensity and density of the blast through a layer of porous refractory material located along the bottom along the longitudinal axis of the bath and forming separate blast zones Issue melt and slag / Patent RU №2167946, C 21 C 5/04, 27.05.2001 / / 2 /.
К недостаткам способа относится его направленность только для осуществления плавки скрап-процессом с использованием в шихте в качестве науглераживателя - твердого чугуна, вводимого в печь в составе шихты в период завалки.The disadvantages of the method include its focus only for the implementation of the melting by the scrap process using in the mixture as a carbonizer - solid cast iron introduced into the furnace as part of the mixture during filling.
Преимущества продувки ванны инертным или нейтральным газом значительно увеличиваются только при наличии в ванне жидкой составляющей, при этом ощутимыми эти преимущества будут наблюдаться при достижении жидкой составляющей определенной массы. Причем, чтобы избежать явления «передува», характеризующегося излишними процессами брызго-пылеобразования и уноса в условиях роста массы расплава в печи, снижения вследствие этого коэффициента использования тепла, необходимо продувку расплава нейтральным или инертным газами в печи связывать со спецификой изменения параметров процесса, возникающих по ходу плавки, свойственных конкретной печи, работающей на определенном виде сырья с использованием того или иного вида технологий.The advantages of purging the bath with an inert or neutral gas are significantly increased only if there is a liquid component in the bath, while these benefits will be noticeable when the liquid component reaches a certain mass. Moreover, in order to avoid the phenomenon of “overflow”, which is characterized by excessive processes of dust and dust formation and entrainment under the conditions of increasing the mass of the melt in the furnace, and a decrease in the heat utilization due to this, it is necessary to purge the melt with neutral or inert gases in the furnace with the specificity of changes in the process parameters arising from the course of the smelting characteristic of a particular furnace operating on a certain type of raw material using one or another type of technology.
Задачей изобретения является разработка эффективного способа выплавки стали в мартеновской печи с использованием донной продувки нейтральным или инертным газами.The objective of the invention is to develop an effective method of steelmaking in an open-hearth furnace using bottom blowing with neutral or inert gases.
Ожидаемый технический результат - увеличение производительности сталеплавильного агрегата и снижение энергозатрат с сохранением на базовом уровне или снижения пылеобразования и угара металла, повышение качества выплавляемой стали.The expected technical result is an increase in the productivity of the steelmaking unit and a decrease in energy consumption while maintaining at a basic level or reducing dust formation and metal waste, improving the quality of steel being smelted.
Технический результат достигается тем, что в известном способе выплавки стали в мартеновской печи, включающем период завалки шихты в ванну печи, периоды прогрева, заливки жидкого чугуна и плавления шихты и период доводки расплава до требуемых свойств, выполняемых при продувке ванны потоком нейтрального или инертного газа, подаваемого с изменяющейся интенсивностью и плотностью дутья через слой пористого огнеупорного материала, расположенного по днищу вдоль продольной оси ванны и образующего отдельные дутьевые зоны, выпуск расплава и шлака, при этом по изобретению в период завалки в ванну печи шихты и период прогрева, интенсивность продувки ванны потоком нейтрального или инертного газа поддерживают равной 0,08-0,09 м3//ч на 1 МВт подводимой тепловой мощности, а после заливки чугуна до выпуска расплава интенсивность увеличивают в зависимости от изменения технологических параметров до 0,5-0,6 м3/ч на 1 МВт подводимой тепловой мощности. При выпуске расплава в печи оставляют часть расплава предыдущей плавки, при этом в период завалки шихты в ванну печи и период прогрева интенсивность продувки ванны потоком нейтрального или инертного газа поддерживают равной 0,10-0,18 м3/ч на 1 МВт подводимой тепловой мощности. Интенсивность дутья в дутьевых зонах, размещенных в центре печи, в 2-6 раз превышает интенсивность дутья в крайних у головок печи дутьевых зонах. Сущность изобретения поясняется следующим.The technical result is achieved by the fact that in the known method of steel smelting in an open-hearth furnace, including the period of filling the charge into the furnace bath, the periods of heating, pouring molten iron and melting of the mixture and the period of finishing the melt to the required properties, performed when the bath is purged with a stream of neutral or inert gas, supplied with varying intensity and density of the blast through a layer of porous refractory material located along the bottom along the longitudinal axis of the bath and forming separate blast zones, the release of the melt and aka, wherein the filling of the invention in the charge period in the bath furnace and the warm-up period, the intensity of the purge flow neutral bath or an inert gas is maintained at 0.08-0.09 m 3 h // 1 MW thermal power input, and after the pouring of iron before the melt is released, the intensity is increased, depending on the change in technological parameters, up to 0.5-0.6 m 3 / h per 1 MW of heat input. When the melt is discharged in the furnace, part of the melt of the previous melting is left, while during the filling of the mixture into the furnace bath and the heating period, the intensity of the purge of the bath with a stream of neutral or inert gas is maintained equal to 0.10-0.18 m 3 / h per 1 MW of heat input . The intensity of the blast in the blast zones located in the center of the furnace is 2-6 times higher than the intensity of the blast in the blast zones extreme at the furnace heads. The invention is illustrated as follows.
При замене твердого чугуна в завалке на жидкий чугун и смещении массового соотношения лом чугун в сторону скрап-рудного процесса в печи обеспечиваются благоприятные ранние условия (наличие жидкой фазы) для пневматической обработки металла.When replacing solid cast iron in the filling with liquid cast iron and shifting the mass ratio of scrap iron to the side of the scrap ore process in the furnace, favorable early conditions (the presence of a liquid phase) for pneumatic processing of metal are provided.
Обладающая повышенным потенциалом физического и химического тепла жидкоподвижная масса расплавленного чугуна с температурой 1150-1330°С и составляющая 40-60% от массы металлошихты при взаимодействии с уже заваленной металлошихтой при заливке в печь резко интенсифицирует темп протекания тепло- и массообменных процессов в ванне по ходу плавки. Активность плавления шихты после заливки чугуна резко ускоряется. В частности, продолжительность периода прогрева и плавления снижается до 18-29% от продолжительности плавки.Having a high potential of physical and chemical heat, the liquid mass of molten cast iron with a temperature of 1150-1330 ° C and 40-60% of the mass of the metal charge when interacting with the already loaded metal charge when pouring into the furnace sharply intensifies the rate of heat and mass transfer processes in the bath along the way swimming trunks. The melting activity of the mixture after casting iron is sharply accelerated. In particular, the duration of the heating and melting period is reduced to 18-29% of the melting time.
В периоды заправки печи, завалки в нее металлошихты и шлакообразующих, их прогрева и заливки чугуна, характеризующейся максимальной мощностью факела, для того чтобы сохранить аэродинамические качества пористой огнеупорной массы продувочных зон в высокотемпературных условиях и при этом иметь максимально возможно высокий коэффициент использования тепла и значительно не расходовать газы на продувку ванны при отсутствии жидкой составляющей в печи, интенсивность продувки ванны потоком нейтрального или инертного газа необходимо поддерживать равной 0,08-0,09 м3/ч на 1 МВт подводимой тепловой мощности. Продувка расплава с удельной интенсивностью ниже минимальной (0,08 м3/ч на 1 МВт) вызывает перегрев огнеупорной массы продувочных зон и не позволяет сохранить аэродинамические качества пористой огнеупорной массы продувочных зон. Увеличение интенсивности дутья более 0,09 м3/ч на 1 МВт не оказывает положительного влияния на тепловой баланс плавки, поскольку избыточное дутье охлаждает ванну, что приводит к локальному охлаждению нижних слоев шихты, к их «закозлению» и удлинению продолжительности плавления шихты.During periods of refueling the furnace, filling the metal charge and slag-forming materials into it, heating them, and casting iron, which is characterized by the maximum torch power, in order to maintain the aerodynamic properties of the porous refractory mass of the purge zones in high temperature conditions and at the same time have the highest possible heat utilization and not significantly use gas to purge the bath in the absence of a liquid component in the furnace, the intensity of the purge of the bath with a stream of neutral or inert gas must be maintained Vat equal to 0.08-0.09 m 3 / h per 1 megawatt thermal power supplied. Purging a melt with a specific intensity below the minimum (0.08 m 3 / h per 1 MW) causes the refractory mass of the purge zones to overheat and does not allow the aerodynamic qualities of the porous refractory mass of the purge zones to be maintained. An increase in the intensity of the blast by more than 0.09 m 3 / h per 1 MW does not have a positive effect on the heat balance of the smelting, since excess blast cools the bath, which leads to local cooling of the lower layers of the charge, their "freezing" and lengthening the duration of the melting of the charge.
Следует учитывать, что при появлении расплава в печи плотность дутья должна быть не менее 0,085 м3/ч на 1 МВт. По ходу заливки чугуна активизируются процессы газовыделения, сопровождающиеся выносами и выбросами металла из печи. Дополнительная интенсификация перемешивания расплава в этот период не является оправданной.It should be borne in mind that when a melt appears in the furnace, the density of the blast should be at least 0.085 m 3 / h per 1 MW. In the course of cast iron pouring, gas evolution processes are activated, accompanied by outflows and metal emissions from the furnace. Additional intensification of melt mixing during this period is not justified.
Расплавление металлошихты на начальной стадии плавления осуществляется в результате процессов диффузионного науглероживания поверхностного слоя твердой части шихты углеродом жидкого чугуна и вследствие этого происходит понижение температуры плавления поверхностного слоя твердой шихты. Продолжительность плавления зависит от развития поверхности контакта жидкого чугуна и твердой шихты.The melting of the metal charge at the initial stage of melting is carried out as a result of diffusion carburization of the surface layer of the solid part of the mixture with carbon of molten iron and, as a result, the melting temperature of the surface layer of the solid mixture decreases. The duration of melting depends on the development of the contact surface of molten iron and solid charge.
Активизация донной продувки ванны с интенсивностью подачи 0,08-0,09 м3/ч МВт позволяет обеспечить ускорение процесса плавления шихты. Температура ванны в это время близка температуре плавления шихты. При таких температурах преимущественно окисляются входящие в состав чугуна кремний, марганец, фосфор, хром и др. С ростом температуры до 1350-1400°С наблюдается некоторое развитие процесса обезуглероживания и газообразования. Подача инертного газа с интенсивностью менее 0,08 м3/ч МВт не оказывает заметного влияния на изменение параметров плавления и обезуглероживания, а подача газа с интенсивностью более 0,09 м3/ч МВт вызывает чрезмерные выносы и выбросы. В отходящих газах появляется значительное содержание моноксида углерода.Activation of bottom purge baths with a feed rate of 0.08-0.09 m 3 / h MW allows to accelerate the melting process of the charge. The temperature of the bath at this time is close to the melting temperature of the mixture. At these temperatures, silicon, manganese, phosphorus, chromium, and other constituents of cast iron are predominantly oxidized. With a rise in temperature to 1350-1400 ° C, a certain development of the decarburization and gas formation process is observed. An inert gas supply with an intensity of less than 0.08 m 3 / h MW does not significantly affect the change in melting and decarburization parameters, and a gas supply with an intensity of more than 0.09 m 3 / h MW causes excessive emissions and emissions. A significant amount of carbon monoxide appears in the exhaust gases.
По окончании плавления температура расплава в печи равна 1520-1560°С, а содержание углерода превышает его долю перед выпуском из печи на 0,4-0,95%, при этом перепад температур по глубине ванны в этот момент достигает 30-45°С на 1 м толщины расплава, а разность концентраций углерода до 0,15-0,20%.After melting, the temperature of the melt in the furnace is 1520-1560 ° C, and the carbon content exceeds its fraction before being released from the furnace by 0.4-0.95%, while the temperature difference across the depth of the bath at this moment reaches 30-45 ° C per 1 m of the melt thickness, and the difference in carbon concentrations up to 0.15-0.20%.
Для того чтобы максимально ускорить обезуглероживание ванны, улучшить условия перемешивания и повышения температуры до температуры выпуска, донную продувку расплава нейтральным или инертным газом в период доводки осуществляют с удельной интенсивностью 0,5-0,6 м3/ч МВт. Подача газов в указанном режиме повышает полноту перемешивания, позволяя уменьшить содержание углерода по расплавлению, сократить продолжительность плавки, повысить качество и производительность печи. Подача дутья с интенсивностью менее 0, 5 м3/ч МВт не оказывает действенного влияния на процессы плавки, а превышение верхнего значения интенсивности подачи газа более 0,6 м3/ч МВт приводит к нарушению оптимального для этой печи соотношения значений скоростей выгорания углерода и скорости нагрева ванны и снижению коэффициента использования тепла. Отставание любой из скоростей, например скорости нагрева, от оптимальных значений влечет возможность охлаждения расплава и замораживания плавки, при этом создаются условия для повышения интенсивности пылеуноса и угара металла. В мартеновской печи вследствие неравномерного распределения тепловых потоков, идущих от факела по длине печи, неравномерности распределения шихтовых материалов возникают зоны с различным теплосодержанием (то есть более нагретые зоны). Это приводит к нарушению оптимальных скоростей обезуглероживания и нагрева металла. Для уменьшения тепловой неравномерности по длине печи удельную интенсивность дутья в период доводки по зонам печи поддерживают так, чтобы уменьшить неравномерность распределения тепла по длине печи. В дутьевых зонах, размещенных в центре печи, интенсивность дутья устанавливают так, что она в 2-6 раз превышает интенсивность дутья в крайних у головок печи дутьевых зонах. Несоблюдение распределения интенсивностей дутья по оси печи в дутьевых зонах в интервале 2-6, например, в соответствии с теплоотдачей факела не уменьшает неравномерность распределения тепла по длине печи и не позволяет достигать максимальной производительности печи.In order to maximize the decarburization of the bath, to improve the conditions of mixing and increase the temperature to the outlet temperature, the bottom blowing of the melt with neutral or inert gas during the refinement period is carried out with a specific intensity of 0.5-0.6 m 3 / h MW. The gas supply in the specified mode increases the completeness of mixing, allowing to reduce the carbon content by melting, to reduce the melting time, to improve the quality and productivity of the furnace. The supply of blast with an intensity of less than 0.5 m 3 / h MW does not have an effective effect on the melting processes, and exceeding the upper value of the gas supply intensity of more than 0.6 m 3 / h MW leads to a violation of the optimal ratio of carbon burnup rates for this furnace and the speed of heating the bath and reducing the heat utilization. The lag of any of the speeds, for example, the heating rate, from the optimal values entails the possibility of cooling the melt and freezing the smelting, while conditions are created to increase the intensity of the dust collector and the burning of the metal. In the open-hearth furnace, due to the uneven distribution of heat flows coming from the torch along the length of the furnace, to the uneven distribution of charge materials, zones with different heat contents (i.e., warmer zones) arise. This leads to a violation of the optimal rates of decarburization and heating of the metal. To reduce thermal non-uniformity along the length of the furnace, the specific intensity of the blast during the finishing period over the zones of the furnace is maintained so as to reduce the uneven distribution of heat along the length of the furnace. In the blast zones located in the center of the furnace, the intensity of the blast is set so that it is 2-6 times higher than the intensity of the blast in the blast zones extreme at the heads of the furnace. Non-compliance with the distribution of the intensity of the blast along the axis of the furnace in the blast zones in the range of 2-6, for example, in accordance with the heat transfer of the torch does not reduce the uneven distribution of heat along the length of the furnace and does not allow to achieve maximum furnace performance.
При оставлении в печи части расплава предыдущей плавки и продувке расплава с удельной интенсивностью 0,10-0,18 м3/ч МВт коэффициент использования тепла увеличивается, продолжительность периодов прогрева и плавления шихты сокращается. При интенсивности продувки менее 0,10 м3/ч МВт возможно заметалливание огнеупоров зон продувки, а при интенсивности продувки 0,18 м3/ч МВт наблюдается повышенный пыле-брызгоунос.When you leave part of the melt of the previous melting in the furnace and blow the melt with a specific intensity of 0.10-0.18 m 3 / h MW, the heat utilization coefficient increases, the duration of the heating and melting of the charge is reduced. With a purge intensity of less than 0.10 m 3 / h MW, refractories of the purge zones may be noticeable, and with a purge intensity of 0.18 m 3 / h MW, increased dust-spraying is observed.
Способ был реализован на 250 т основной мартеновской печи, оборудованной устройствами VVS для донной продувки ванны потоком нейтрального или инертного газа, подаваемого с изменяющейся интенсивностью и плотностью дутья через слой пористого огнеупорного материала, расположенного по днищу вдоль продольной оси ванны и образующего отдельные дутьевые зоны.The method was implemented for 250 tons of the main open-hearth furnace equipped with VVS devices for bottom purging of the bath with a flow of neutral or inert gas supplied with varying intensity and density of the blast through a layer of porous refractory material located along the bottom along the longitudinal axis of the bath and forming separate blast zones.
Пример.Example.
Выплавляли сталь 35ГС. В печь при ее осмотре заправки через зоны продувки подавали аргон с интенсивностью, обеспечивающей удельную плотность дутья в каждой дутьевой зоне, равную 0,08 м3/ч МВт. После окончания заправки в печь загружали 120 т стального лома и 18 т шлакообразующих (обожженной извести). При появлении признаков оседания шихты и ее оплавления плотность дутья в каждой дутьевой зоне увеличивали до 0,085 м3/ч МВт и продолжали подавать аргон с этой плотностью до окончания прогрева и заливки чугуна. В печь залили 200 т чугуна с температурой 1320°С следующего состава: мас.% 3,6 С; 0,7 Mn; 0,6 Si; 0,028 S и Р. При расплавлении металлошихты аргон в ванну продували с интенсивностью 0,085 м3/ч МВт. При плавлении производили спуск первичного шлака, наводили новый шлак с основностью 1,7. Содержание углерода по расплавлению получили равным 0,87%. После расплавления шихты при доводке расплава аргон в ванну продували с интенсивностью 0,01 м3/ч 1 т расплава в крайних у головок печи дутьевых зонах и равномерно увеличивали к центру печи до 0,06 м3/ч 1 т расплава при общей интенсивности дутья 0,55 м3/ч МВт. При реверсировании факела изменяли и интенсивность подачи аргона в дутьевые зоны. Расплав в печи обрабатывали в соответствии с технологической инструкцией. Расплав выпускали в ковш с температурой 1610°С, а ферросплавы начинали вводить в ковш при наполнении 1/5 части ковша в следующем порядке силикомарганец, 65% ферросилиций и алюминий. Получили сталь 35ГС. Продолжительность плавки по изобретению составила 7,8 ч, а по известному способу 8,4 ч. Производительность увеличилась на 8-9%, а вынос пыли и выбросы составили на 1,8% ниже, чем в известном способе.Steel 35GS was smelted. During inspection of the charge through the purge zone, argon was supplied to the furnace with an intensity that ensured a specific density of blast in each blast zone equal to 0.08 m 3 / h MW. After refueling, 120 tons of steel scrap and 18 tons of slag-forming (burnt lime) were loaded into the furnace. When there are signs of settling of the charge and its melting, the density of the blast in each blast zone increased to 0.085 m 3 / h MW and continued to supply argon with this density until the end of heating and pouring of cast iron. 200 tons of cast iron with a temperature of 1320 ° C were poured into the furnace with the following composition: wt.% 3.6 C; 0.7 Mn; 0.6 Si; 0.028 S and P. When melting the metal charge, argon was blown into the bath with an intensity of 0.085 m 3 / h MW. During melting, the primary slag was run down, a new slag with a basicity of 1.7 was induced. The carbon content by melting was equal to 0.87%. After the charge was melted, when the melt was being refined, argon was blown into the bath with an intensity of 0.01 m 3 / h 1 t of melt in the blast zones extreme at the furnace heads and uniformly increased to the furnace center to 0.06 m 3 / h 1 t of melt with a total blast intensity 0.55 m 3 / h MW. When reversing the torch, the intensity of argon supply to the blow zones was also changed. The melt in the furnace was processed in accordance with the technological instruction. The melt was discharged into a ladle with a temperature of 1610 ° C, and ferroalloys began to be introduced into the ladle when 1/5 of the ladle was filled in the following order, silicomanganese, 65% ferrosilicon, and aluminum. Received steel 35GS. The duration of the smelting according to the invention was 7.8 hours, and by the known method 8.4 hours. Productivity increased by 8-9%, and dust removal and emissions were 1.8% lower than in the known method.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004112281/02A RU2260625C1 (en) | 2004-04-23 | 2004-04-23 | Steel melting method in open-hearth furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004112281/02A RU2260625C1 (en) | 2004-04-23 | 2004-04-23 | Steel melting method in open-hearth furnace |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2260625C1 true RU2260625C1 (en) | 2005-09-20 |
Family
ID=35849006
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2004112281/02A RU2260625C1 (en) | 2004-04-23 | 2004-04-23 | Steel melting method in open-hearth furnace |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2260625C1 (en) |
-
2004
- 2004-04-23 RU RU2004112281/02A patent/RU2260625C1/en not_active IP Right Cessation
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5954551B2 (en) | Converter steelmaking | |
| RU2346056C2 (en) | Method of steel direct production from iron-bearing materials | |
| JP5589688B2 (en) | Hot metal production method | |
| JP3721154B2 (en) | Method for refining molten metal containing chromium | |
| RU2260625C1 (en) | Steel melting method in open-hearth furnace | |
| WO2020228240A1 (en) | Method for smelting high-quality steel using zinc-containing scrap steel | |
| EP1029089B1 (en) | Method for continuous smelting of solid metal products | |
| RU2266965C1 (en) | Method of making steel in open-hearth furnace | |
| RU2266337C1 (en) | Method of making steel in electric-arc steel melting furnace | |
| RU2437941C1 (en) | Procedure for melting steel in arc steel melting furnace with increased consumption of liquid iron | |
| RU2787133C1 (en) | Method for the production of steel in an electric arc furnace | |
| RU2118376C1 (en) | Method of producing vanadium slag and naturally vanadium-alloyed steel | |
| RU2382824C1 (en) | Method of steel melting | |
| RU2389800C1 (en) | Procedure for combined process of charge of slag scull with melting steel in converter at reduced consumption of iron | |
| RU2131467C1 (en) | Process of reclamation of lining of converter | |
| RU2699468C1 (en) | Steel production method | |
| SU1189883A1 (en) | Method of steel melting | |
| RU2177508C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| RU2302472C1 (en) | Method of off-furnace treatment of steel | |
| Biswas et al. | Iron-and Steel-Making Process | |
| UA125045C2 (en) | METHOD OF MELTING IRON-CARBON INTERMEDIATE IN OXYGEN CONVERTER | |
| RU1774958C (en) | Method of smelting steel in two-vat smelting unit | |
| RU2352644C2 (en) | Method of steel smelting in converter | |
| RU2389799C1 (en) | Procedure for steel melting | |
| RU2380429C1 (en) | Repartition method of low-manganese cast iron in converter with preheating of scrap |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20130424 |