RU2389799C1

RU2389799C1 - Procedure for steel melting

Info

Publication number: RU2389799C1
Application number: RU2008152201A
Authority: RU
Inventors: Юрий Алексеевич Пак (RU); Юрий Алексеевич Пак; Евгений Христофорович Шахпазов (RU); Евгений Христофорович Шахпазов; Марина Владиславовна Глухих (RU); Марина Владиславовна Глухих
Original assignee: ФГУП "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии имени И.П. Бардина"
Priority date: 2008-12-29
Filing date: 2008-12-29
Publication date: 2010-05-20

Abstract

FIELD: metallurgy.

SUBSTANCE: procedure consists in leaving slag of preceding melting in converter, in charging slag forming materials on slag, in scrap loading, in iron casting, in oxygen blasting at changing oxygen consumption and position of tuyere above level of dead bath, and in dispersed introduction of lime and manganese containing materials. Additionally solid carbon containing fuel is introduced into the converter at amount of 2-30 kg/t of load; 40-60 % of lime consumed per melting and 3.5-6.5 kg/t of iron of manganese contained material are loaded on slag. Upon scrap loading fuel at amount of 50-90 % of total consumption per melting is introduced into the converter; further oxygen blasting is commenced. The rest amount of manganese contained material is introduced by portions of 0.1-03 kg/t in the first half of blasting; while fuel is introduced in period of 35-70 % of total duration of blasting with portions 0.5-2.0 kg/t, when the tuyere is at position 14.0-17.0 of reduced dimensions of nozzle diametre.

EFFECT: increased heat balance, improved slag forming, reduced metal loss and loss of heat with exhaust gases.

3 ex

Description

Предлагаемое изобретение относится к черной металлургии, конкретнее к способам выплавки стали в кислородных конвертерах с пониженным расходом чугунаThe present invention relates to ferrous metallurgy, and more particularly to methods of steelmaking in oxygen converters with a reduced consumption of cast iron

Известен способ передела низкомарганцовистого чугуна в конвертере, включающий завалку металлического лома, заливку чугуна, ввод шлакообразующих материалов, продувку газообразным окислителем-кислородом и подачу до начала продувки твердого углеродсодержащего топлива, в котором с целью предотвращения заметалливания фурмы, газоотводящего тракта и повышения стойкости футеровки, углеродсодержащее топливо подают после ввода на дно конвертера шлакообразующих материалов в количестве 50-200 кг/м² поверхности ванны, а продувку проводят с интенсивностью расхода кислорода 15-30 м³/мин на 1 м² поверхности ванны [Патент РФ №1006496, С21С 5/28, опубл. 23.03.82, Бюл. №11].A known method of redistributing low manganese cast iron in a converter, including filling scrap metal, cast iron casting, introducing slag-forming materials, purging with gaseous oxidizing agent-oxygen, and supplying solid carbon-containing fuel prior to purging, in which, in order to prevent the tuyere, flue gas duct, and increase the lining resistance to lining, increase fuel is fed after entering to the bottom of the converter slag-forming materials in an amount of 50-200 kg / m ^{2 the} surface of the bath, and purging is carried out with the oxygen consumption rate of 15-30 m ³ / min per 1 m ^{2 of the} surface of the bath [RF Patent No. 1006496, C21C 5/28, publ. 03/23/82, Bull. No. 11].

Недостатком этого способа является низкая скорость шлакообразования, так как не обеспечиваются необходимые условия растворения извести в процессе плавки. Из-за малого удельного веса топливо всплывает на поверхность металлической ванны и вследствие раскисляющего действия углерода на шлак затрудняется получение жидкоподвижного шлака. Это приводит к повышенным выносам и выбросам металла и шлака в процессе продувки при увеличении интенсивности подачи кислорода более 2,5 м³/мин т.The disadvantage of this method is the low rate of slag formation, since it does not provide the necessary conditions for the dissolution of lime during the smelting process. Due to the low specific gravity, fuel floats to the surface of the metal bath and, due to the deoxidizing effect of carbon on the slag, it is difficult to obtain a liquid slag. This leads to increased emissions and emissions of metal and slag during the purge process with an increase in the oxygen supply intensity of more than 2.5 m ³ / min t.

Известен способ передела чугуна в конвертере, включающий завалку лома, подачу твердого углеродсодержащего топлива, предварительный нагрев лома, заливку чугуна, продувку с изменением положения фурмы и расхода кислорода, рассредоточенный ввод извести и марганецсодержащих материалов, по ходу продувки, в котором в качестве чугуна используют чугун с содержанием одновременно кремния и марганца не более 0,35%, нагрев лома производят с подачей антрацита и газового угля при соотношении 1:(0,2-0,5) при расходе кислорода 0,3-0,5 м³/кг топлива, при этом 70-80% общего расхода антрацита подают на первой минуте нагрева, а остальное количество - в процессе основной кислородной продувки, а марганецсодержащие материалы вводят количестве 0,6-1,5% от расхода чугуна, причем 45-65% общего расхода марганецсодержащих материалов вводят на первой минуте продувки, а остальное в течение 50-80% продолжительности продувки [Патент РФ №2205231, МПК⁷ С21С 5/28, опубл. 27.05.2003, Бюл. №15].A known method of redistributing cast iron in a converter, including filling the scrap, supplying solid carbon-containing fuel, pre-heating the scrap, casting cast iron, purging with changing the position of the tuyere and oxygen consumption, dispersed input of lime and manganese-containing materials, along the purge process, in which cast iron is used as cast iron with the content of silicon and manganese at the same time not more than 0.35%, the scrap is heated with the supply of anthracite and gas coal at a ratio of 1: (0.2-0.5) with an oxygen consumption of 0.3-0.5 m ³ / kg of fuel , while 70-80% The total consumption of anthracite is supplied in the first minute of heating, and the remaining amount is supplied during the main oxygen purge, and manganese-containing materials are introduced in an amount of 0.6-1.5% of the cast iron consumption, with 45-65% of the total consumption of manganese-containing materials introduced in the first minute and the rest within 50-80% of the purge duration [RF Patent No. 2205231, IPC ⁷ C21C 5/28, publ. 05/27/2003, Bull. No. 15].

Недостатком этого способа является низкая эффективность предварительного нагрева лома газовым углем из-за выноса его из конвертера в процессе нагрева. В связи с тем, что предварительный нагрев требует время, то увеличивается длительность плавки, а применение этого способа резко снижает производительность конвертера.The disadvantage of this method is the low efficiency of pre-heating the scrap with gas coal due to its removal from the converter during heating. Due to the fact that preheating takes time, the melting time increases, and the use of this method dramatically reduces the performance of the converter.

Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является известный способ производства стали в кислородном конвертере, включающий оставление в конвертере шлака предыдущей плавки, загрузку на шлак извести, нанесение шлакового гарнисажа, завалку лома, заливку чугуна, продувку газообразным окислителем с изменением его расхода и положения фурмы над уровнем спокойной ванны, регулирование основности конечного шлака вводом в конвертер извести и марганецсодержащих материалов по ходу плавки, выпуск расплава и раскисление в ковше, в котором в качестве чугуна используется чугун с содержанием кремния не более 0,35% при отношении Mn/Si≥1,0 количество загружаемой на шлак и по ходу плавки извести поддерживают в соотношении 1:(1-4), а количество вводимых в конвертер извести и марганецсодержащих материалов по ходу плавки регулируют из условия получения основности конечного шлака CaO/SiO₂=2,0-2,7, при этом общий расход извести и марганецсодержащиго материала поддерживают в соотношении 1:(0,1-0,4). [Патент РФ №2179586, МПК 7 С21С 5/28, опубл. 20.02.2002. Бюл. №5].The closest in technical essence and the achieved result is a known method of steel production in an oxygen converter, including leaving the previous smelting slag in the converter, loading lime on the slag, applying a slag skull, filling the scrap, casting iron, blowing with a gaseous oxidizing agent with a change in its flow rate and position of the lance above the level of a calm bath, regulating the basicity of the final slag by introducing lime and manganese-containing materials into the converter during melting, melt discharge and deoxidation in a ladle, in which cast iron is used cast iron with a silicon content of not more than 0.35% at a ratio of Mn / Si≥1.0, the amount of lime charged to the slag and during melting is maintained at a ratio of 1: (1-4), and the amount the lime and manganese-containing materials introduced into the converter during melting are controlled from the condition of obtaining the basic slag CaO / SiO ₂ = 2.0-2.7, while the total consumption of lime and manganese-containing material is maintained in the ratio 1: (0.1-0, four). [RF patent No. 2179586, IPC 7 C21C 5/28, publ. 02/20/2002. Bull. No. 5].

Недостатком этого способа является повышенный расход чугуна из-за дефицита тепла в тепловом балансе плавки вследствие низкого содержания кремния. Отсутствие возможности влияния шлакового гарнисажа на тепловой баланс плавки предопределяет пониженный расход чугуна, а повышенный расход извести и марганецсодержащих материалов на плавку предопределяет образование большого количества шлака, увеличивает потери металла, снижает выход стали и увеличивает расход чугуна.The disadvantage of this method is the increased consumption of cast iron due to heat shortage in the heat balance of the heat due to the low silicon content. The lack of influence of the slag skull on the heat balance of the smelter leads to a lower consumption of cast iron, and the increased consumption of lime and manganese-containing materials on the smelter determines the formation of a large amount of slag, increases metal loss, reduces the yield of steel and increases the consumption of cast iron.

Задачей настоящего изобретения является обеспечение максимального использования тепла конечного шлака предыдущей плавки, повышение теплового баланса, улучшение шлакообразования, снижение угара металла и потерь тепла с отходящими газами.The objective of the present invention is to maximize the use of heat of the final slag of the previous smelting, increase the heat balance, improve slag formation, reduce metal waste and heat loss with exhaust gases.

Задача решается следующим образом. В известном способе выплавки стали в конвертере, включающем оставление в конвертере шлака предыдущей плавки, загрузку на шлак шлакообразующих материалов, завалку лома, заливку чугуна, продувку кислородом с изменением его расхода и положения фурмы над уровнем спокойной ванны, рассредоточенный ввод извести и марганецсодержащих материалов, согласно изобретению, в конвертер дополнительно вводят твердое углеродсодержащее топливо в количестве 2-30 кг/т садки, на шлак присаживается 40-60% расходуемой на плавку извести и 3,5-6,5 кг/т чугуна марганецсодержащего материала, а после завалки лома в конвертер вводят топливо в количестве 50-90% от общего расхода на плавку, заливают чугун и начинают кислородную продувку, причем оставшееся количество марганецсодержащего материала вводят порциями по 0,1-0,3 кг/т в первой половине продувки, а топливо вводят в период 35-70% общей продолжительности продувки порциями 0,5-2,0 кг/т при положении фурмы 14,0-17,0 приведенных калибров диаметра сопла.The problem is solved as follows. In the known method of steel smelting in a converter, comprising leaving the previous melting slag in the converter, loading slag-forming materials onto the slag, filling the scrap, pouring pig iron, purging with oxygen with a change in its flow rate and tuyere position above the calm bath level, dispersed input of lime and manganese-containing materials, according to According to the invention, solid carbon-containing fuel in an amount of 2-30 kg / t of charge is additionally introduced into the converter, 40-60% of the lime consumed for smelting and 3.5-6.5 kg / t of manganese cast iron are added to the slag containing material, and after filling the scrap, fuel is introduced into the converter in an amount of 50-90% of the total consumption for smelting, cast iron is poured and oxygen blowing is started, and the remaining amount of manganese-containing material is introduced in 0.1-0.3 kg / t portions in the first half of the purge, and the fuel is introduced during the period of 35-70% of the total duration of the purge in portions of 0.5-2.0 kg / t at the tuyere position of 14.0-17.0 of the calibrated nozzle diameter calibers.

Признаки, отличающие заявляемое техническое решение от прототипа, не выявлены в других технических решениях и, следовательно, заявленное решение имеет изобретательский уровень.Signs that distinguish the claimed technical solution from the prototype, not identified in other technical solutions and, therefore, the claimed solution has an inventive step.

При разработке технологии исходили из положения необходимости повысить тепловой баланс плавки за счет максимального использования тепла конечного шлака предыдущей плавки, улучшения теплового баланса плавки за счет эффективного использования углеродсодержащего топлива, оптимального дутьевого и шлакового режимов плавки для снижения потерь тепла с пылью и отходящими газами.When developing the technology, we proceeded from the position of the need to increase the heat balance of smelting due to the maximum use of heat of the final slag of the previous smelting, improve the heat balance of smelting due to the efficient use of carbon-containing fuel, the optimal blast and slag melting modes to reduce heat loss with dust and exhaust gases.

Ожидаемый технический результат - улучшение процесса шлакообразования, получение низких остаточных содержаний серы и фосфора в металле, снижение удельного расхода чугуна.The expected technical result is an improvement in the process of slag formation, obtaining low residual sulfur and phosphorus contents in the metal, and a decrease in the specific consumption of cast iron.

Технический результат, достигаемый предложенным способом выплавки стали, заключается в том, что в конвертер дополнительно вводится твердое углеродсодержащее топливо в определенном количестве. Регламентированное количество присаживаемой на оставленный конечный шлак предыдущей плавки извести и марганецсодержащих материалов позволяет максимально использовать тепло оставленного шлака, а ввод твердого углеродсодержащего топлива после завалки лома до слива чугуна предопределяет эффективное использование тепла от окисления углерода топлива. Регламентированное количество вводимого марганецсодержащего материала и топлива в определенный период кислородной продувки при определенном положении кислородной фурмы позволяет вести процесс с оптимальным шлакообразованием в процессе всего периода продувки. Это приводит к минимальным потерям тепла с дымом и отходящими газами из-за защитной роли покровного шлака.The technical result achieved by the proposed method of steelmaking is that solid carbon-containing fuel in a certain amount is additionally introduced into the converter. The regulated amount of the previous smelting of lime and manganese-containing materials deposited on the left end slag allows the maximum use of the heat of the left slag, and the introduction of solid carbon-containing fuel after filling the scrap before draining the cast iron determines the efficient use of heat from the oxidation of carbon fuel. The regulated amount of introduced manganese-containing material and fuel in a certain period of oxygen purging at a certain position of the oxygen lance allows you to conduct a process with optimal slag formation during the entire period of purging. This leads to minimal heat loss with smoke and exhaust gases due to the protective role of the coating slag.

Твердое углеродсодержащее топливо необходимо вводить дополнительно в количестве 2-30 кг/т садки. При вводе топлива менее 2 кг/т садки эффективность использования топлива резко снижается из-за его малого количества, а при расходе более 30 кг/т дестабилизируется процесс продувки из-за резкого возрастания выбросов металла и шлака в ходе продувки.Solid carbon-containing fuel must be added in an additional amount of 2-30 kg / t of charge. When fuel is introduced less than 2 kg / t of charge, the fuel efficiency decreases sharply due to its small amount, and at a flow rate of more than 30 kg / t, the purge process is destabilized due to a sharp increase in metal and slag emissions during purging.

На оставленный шлак необходимо присаживать 40-60% расходуемой на плавку извести и 3,5-6,5 кг/т чугуна марганецсодержащего материала. В случае присадки извести менее 40% и марганцевого материала менее 3,5 кг/т на шлак не полно используется тепло конечного шлака, так как это тепло используется для нагрева извести и марганецсодержащего материала, а при расходе извести более 60% и марганцового материала более 6,5 кг/т затрудняются условия шлакообразования и продувка протекает с выбросами металла и шлака.40-60% of the lime consumed for smelting and 3.5-6.5 kg / t of cast iron of manganese-containing material should be planted on the slag left. In the case of additives of lime less than 40% and manganese material less than 3.5 kg / t, the heat of the final slag is not fully used on the slag, since this heat is used to heat lime and manganese-containing material, and with a flow rate of lime more than 60% and manganese material more than 6 , 5 kg / t, the conditions of slag formation are hindered and the purge proceeds with emissions of metal and slag.

Топливо необходимо вводить в конвертер после завалки лома в количестве 50-90% от общего расхода на плавку. В случае ввода топлива менее 50% тепловая эффективность использования топлива резко снижается, а в случае ввода топлива более 90% дестабилизируется продувка из-за выбросов металла и шлака в период продувки.Fuel must be introduced into the converter after filling the scrap in the amount of 50-90% of the total consumption for smelting. In the case of introducing fuel of less than 50%, the thermal efficiency of using fuel decreases sharply, and in the case of introducing fuel of more than 90%, purge is destabilized due to emissions of metal and slag during the purge period.

Оставшееся количество марганецсодержащего материала необходимо вводить порциями по 0,1-0,3 кг/т в первой половине продувки. При вводе марганцевого материала во второй половине порциями менее 0,1 кг/т эффективность использования материала, как средство для ускорения растворения извести резко снижается а при вводе порциями более 0,3 кг/т недопустимо из-за высокого охлаждающего эффекта марганецсодержащего материала.The remaining amount of manganese-containing material must be introduced in portions of 0.1-0.3 kg / t in the first half of the purge. When introducing manganese material in the second half in portions of less than 0.1 kg / t, the efficiency of using the material as a means to accelerate the dissolution of lime is sharply reduced, and when introducing portions of more than 0.3 kg / t is unacceptable due to the high cooling effect of the manganese-containing material.

Оставшееся количество топливо необходимо вводить в период 35-70% общей продолжительности продувки порциями 0,5-2,0 кг/т при положении фурмы 14,0-17,0 приведенных калибров диаметра сопла. При вводе топлива в период менее 35% продолжительности продувки порциями меньше 0,5 кг/т при положении фурмы ниже 14 приведенных калибров диаметра сопла происходит раскисление конвертерного шлака, что приводит к его свертыванию и выносам металла из конвертера, а при вводе топлива более 70% продолжительности, порциями больше 2,0 кг/т и продувки при положении фурмы выше 17 приведенных калибров шлак, наоборот, переокисляется, высокая порция топлива предопределяет вспенивание шлака и выбросы.The remaining amount of fuel must be introduced during the period of 35-70% of the total duration of purging in portions of 0.5-2.0 kg / t with the tuyere position 14.0-17.0 of the calibrated nozzle diameter calibers. When fuel is introduced in a period of less than 35% of the purge duration in portions of less than 0.5 kg / t, with the tuyere position below 14 calibrated nozzle diameter calibrations, converter slag deoxidizes, which leads to its coagulation and metal removal from the converter, and more than 70% when fuel is introduced duration, in portions of more than 2.0 kg / t and purging when the tuyeres are above 17 given calibres, the slag, on the contrary, is oxidized, a high portion of the fuel determines foaming of the slag and emissions.

В качестве углеродсодержащего топлива можно использовать кокс, антрацит, уголь и др.Coke, anthracite, coal, etc. can be used as carbon-containing fuels.

В качестве марганецсодержащего материала можно использовать марганцовистый концентрат, марганцовистый агломерат, марганцевую руду и др.As a manganese-containing material, manganese concentrate, manganese agglomerate, manganese ore, etc. can be used.

В качестве чугуна можно использовать чугун с содержанием марганца менее 0,25% при соотношении Si/Mn≥1,0.As cast iron, you can use cast iron with a manganese content of less than 0.25% at a ratio of Si / Mn≥1.0.

Пример 1Example 1

В 160 т конвертере на оставленный шлак предыдущей плавки присадили 4500 кг извести (50%), 480 кг марганцевого концентрата (4,0 кг/т) и завалили 40 т лома. Затем на лом ввели 2560 кг кокса (80%) и залили 120 т чугуна с содержанием 0,80% кремния, 0,10% марганца, 0,018% серы, 0,10% фосфора при температуре 1340°С. Продувку вели с расходом 420 м³/мин при положении фурмы в период наводки шлака 25-20 приведенных калибров диаметра сопла (приведенный диаметр сопла равен 98,4 мм) с последующим снижением на 4 минуте до рабочего положения 12 приведенных калибров. На 1, 3, 5 7 минутах присадили порциями еще 4500 кг извести, на 2 и 4 минутах присадили по 120 кг (0,1 кг/т) марганцевого концентрата. На 8 (38%), 10 (48%) и 12 (57%) минутах продувки ввели кокс порциями по 213 кг (1,33 кг/т) с одновременным повышением фурмы до 14 приведенных калибров диаметра сопла. Продувку закончили при содержании углерода 0,05%, серы 0,012%, фосфора 0,007% и температуре металла 1648°С. Продувка прошла спокойно, без выносов и выбросов металла и шлака из конвертера. Шлак в течение всего периода продувки был жидкоподвижным. Общий расход на плавку составил: извести 9000 кг, марганцевого концентрата 720 кг, кокса 3199 кг (20 кг/т). Длительность продувки 21 мин. Удельный расход чугуна составил 805,15 кг/т. Выход металла 149,04 т.In a 160 t converter, 4500 kg of lime (50%), 480 kg of manganese concentrate (4.0 kg / t) were added to the left slag of the previous smelting, and 40 tons of scrap were heaped up. Then 2560 kg of coke (80%) were introduced into the scrap and 120 tons of pig iron with 0.80% silicon, 0.10% manganese, 0.018% sulfur, 0.10% phosphorus at 1340 ° C were poured. Purge conducted at a rate of 420 m ³ / min at a position between the lances slag pickup nozzles 25-20 given caliber diameter (nozzle diameter is reduced to 98.4 mm) followed by reduction for 4 minute prior to the working position 12 shown calibers. At 1, 3, 5 and 7 minutes, they added 4500 kg of lime in portions, and at 2 and 4 minutes, 120 kg (0.1 kg / t) of manganese concentrate were added. At 8 (38%), 10 (48%) and 12 (57%) minutes of purging, coke was introduced in portions of 213 kg (1.33 kg / t) with a simultaneous increase in the tuyere to 14 reduced nozzle diameter calibers. The purge was completed at a carbon content of 0.05%, sulfur 0.012%, phosphorus 0.007% and a metal temperature of 1648 ° C. The purge went quietly, without outflows and emissions of metal and slag from the converter. Slag during the entire purge period was fluid-moving. The total consumption for smelting was: lime 9000 kg, manganese concentrate 720 kg, coke 3199 kg (20 kg / t). Purge Duration 21 min. The specific consumption of cast iron was 805.15 kg / t. Metal yield 149.04 t.

Пример 2Example 2

На оставленный в 160 т конвертере конечный шлак предыдущей плавки присадили 4050 кг извести (45%), 600 кг марганцевого концентрата (5,0 кг/т) и завалили 40 т лома. Затем на лом ввели 1485 кг кокса (55%) и залили 120 т чугуна с содержанием 0,80% кремния, 0,11% марганца, 0,017% серы, 0,11% фосфора при температуре 1380°С. Продувку проводили аналогично примеру 1. На 1, 3, 5 и 7 минутах присадили порциями еще 4950 кг извести, на 2 и 4 минутах присадили по 180 кг (0,15 кг/т) марганцевого концентрата. На 9 (43,4%), 11 и 12 (58,5%) минутах продувки ввели кокс порциями по 255 кг (1,59 кг/т) с одновременным повышением фурмы до 15 приведенных калибров диаметра сопла. Продувку закончили при содержании углерода 0,05%, серы 0,011%, фосфора 0,007% и температуре металла 1652°С. Продувка прошла нормально без выносов и выбросов металла и шлака из конвертера. Шлак в течение всего периода продувки был жидкоподвижным. Общий расход на плавку составил: извести 9000 кг, марганцевого концентрата 960 кг, кокса 2250 кг (14,06 кг/т). Удельный расход чугуна составил 802,02 кг/т.4050 kg of lime (45%), 600 kg of manganese concentrate (5.0 kg / t) were added to the final slag left in 160 tons of the converter, and 40 tons of scrap were dumped. Then, 1485 kg of coke (55%) was introduced into scrap and 120 tons of pig iron with 0.80% silicon, 0.11% manganese, 0.017% sulfur, 0.11% phosphorus at 1380 ° C were poured. The purge was carried out analogously to example 1. At 1, 3, 5 and 7 minutes, 4950 kg of lime was added in portions, and at 2 and 4 minutes 180 kg (0.15 kg / t) of manganese concentrate were added. At 9 (43.4%), 11 and 12 (58.5%) minutes of purging, coke was introduced in portions of 255 kg (1.59 kg / t) with a simultaneous increase in the tuyere up to 15 reduced calibres of nozzle diameter. The purge was completed at a carbon content of 0.05%, sulfur 0.011%, phosphorus 0.007% and a metal temperature of 1652 ° C. The purge was normal without outflows and emissions of metal and slag from the converter. Slag during the entire purge period was fluid-moving. The total consumption for smelting was: lime 9000 kg, manganese concentrate 960 kg, coke 2250 kg (14.06 kg / t). The specific consumption of pig iron was 802.02 kg / t.

Пример 3Example 3

На оставленный в 160 т конвертере конечный шлак предыдущей плавки присадили 4950 кг извести (55%), 420 кг марганцевого концентрата (3,5 кг/т) и завалили 40 т лома. Затем на лом ввели 1328 кг кокса (80%) и залили 120 т чугуна с содержанием 0,80% кремния, 0,80% марганца, 0,017% серы, 0,11% фосфора при температуре 1360°С. Продувку проводили аналогично примеру 1. На 1, 3, 5 и 7 минутах присадили порциями еще 4050 кг извести, на 2 и 4 минутах присадили по 120 кг (0,10 кг/т) марганцевого концентрата. На 11 минуте продувки (58%) ввели 160 кг (1,0 кг/т) кокса и на 14 (73,7%) минуте ввели 162 кг кокса (1,0 кг/т) с одновременным повышением фурмы до 15 приведенных калибров диаметра сопла. Продувку закончили при содержании углерода 0,05%, серы 0,010%, фосфора 0,007% и температуре металла 1655°С. Продувка прошла с жидкоподвижным нормальным шлаком без выносов и выбросов металла и шлака из конвертера. Общий расход на плавку составил: извести 9000 кг, марганцевого концентрата 660 кг, кокса 1660 кг. Удельный расход чугуна составил 810,81 кг/т.4950 kg of lime (55%), 420 kg of manganese concentrate (3.5 kg / t) were added to the final slag left in 160 tons of the converter, and 40 tons of scrap were dumped. Then 1328 kg of coke (80%) was added to the scrap and 120 tons of pig iron with 0.80% silicon, 0.80% manganese, 0.017% sulfur, 0.11% phosphorus at 1360 ° C were poured. The purge was carried out analogously to example 1. At 1, 3, 5 and 7 minutes, 4050 kg of lime was added in portions, and at 2 and 4 minutes 120 kg (0.10 kg / t) of manganese concentrate were added. At 11 minutes of purging (58%), 160 kg (1.0 kg / t) of coke were introduced, and at 14 (73.7%) minutes, 162 kg of coke (1.0 kg / t) were introduced with a simultaneous increase in the lance to 15 reduced calibres nozzle diameter. The purge was completed at a carbon content of 0.05%, sulfur 0.010%, phosphorus 0.007% and a metal temperature of 1655 ° C. The purge was carried out with liquid-moving normal slag without outflows and emissions of metal and slag from the converter. The total consumption for smelting was: lime 9000 kg, manganese concentrate 660 kg, coke 1660 kg. The specific consumption of cast iron was 810.81 kg / t.

Как видно из приведенных примеров, применение предложенного способа выплавки стали позволяет обеспечить максимальное использование тепла конечного шлака предыдущей плавки, повысить тепловой баланс плавки, улучшить условия шлакообразования, получение низких остаточных содержаний серы и фосфора в металле и снижение удельного расхода чугуна.As can be seen from the above examples, the application of the proposed method for steel smelting allows to maximize the heat of the final slag from the previous smelting, increase the heat balance of the smelting, improve the conditions of slag formation, obtain low residual sulfur and phosphorus in the metal and reduce the specific consumption of cast iron.

Способ может быть реализован при выплавке стали в конвертере с пониженным расходом чугуна.The method can be implemented when steel is smelted in a converter with a reduced consumption of cast iron.

Claims

A method of steel smelting, including leaving the previous melting slag in the converter, loading slag-forming materials onto the slag, filling the scrap, pouring cast iron, oxygen blowing with a change in its flow rate and tuyere position above the level of a calm bath, dispersed input of lime and manganese-containing materials, characterized in that the converter is additionally injected with solid carbon-containing fuel in an amount of 2-30 kg / t of charge, 40-60% of the lime consumed for smelting and 3.5-6.5 kg / t of cast iron of manganese-containing material are planted on the slag, and the last 50-90% of the total consumption for smelting is introduced into the converter, filling the cast iron and pouring with oxygen, and the remaining amount of manganese-containing material is introduced in 0.1-0.3 kg / t portions in the first half of the blowing, and the fuel they are introduced in the period of 35-70% of the total duration of purging in portions of 0.5-2.0 kg / t with the tuyere position above the level of a calm bath corresponding to 14.0-17.0 of the calibrated nozzle diameter calibers.